架空线的各种算法
架空线路长度计算系数
架空线路长度计算系数
例如，在电力输电线路设计中，常用的架空线路类型包括单回线、双
回线、三回线和六回线等。
根据架设线路的工程难度和线路导线的安装方
式等因素，可以制定不同的系数来计算架空线路的实际长度。
一般来说，架空线路长度计算系数的制定需要考虑以下几个因素：
1.线路形式：根据架设线路的形式，可分为单回和多回两种情况。
单
回线路只有一根导线，而多回线路则有多根导线并行布置，这会影响架空
线路的实际长度。
2.线路导线安装方式：线路导线可以采用水平悬挂、斜向悬挂和斜拉
等多种方式。
不同的导线安装方式会导致线路的实际长度有所不同，因此
需要考虑这些因素来制定长度计算系数。
3.线路走向：线路所经过的地形和地貌会对线路的长度产生影响。
如
若线路横跨山脉、河流、湖泊等地形，需要施工人员在设计时考虑这些因素，以确定适当的长度系数。
4.线路曲线和折线段：线路中的曲线和折线段数量也会影响线路的实
际长度。
曲线和折线段的安装通常需要较高的技术水平，这也会成为线路
长度计算系数的一部分。
5.其他因素：还有一些其他因素，如电缆的带电距离、导线的伸长率
等等，也会对线路长度产生一定的影响。
总体而言，架空线路长度计算系数的制定需要综合考虑多个因素，并
根据实际情况进行适当的调整和修正。
通过科学合理地确定长度计算系数，
可以准确预估和计算架空线路的实际长度，为架设线路的设计和施工提供科学的依据。
计算架空线路载流量[1]
![计算架空线路载流量[1]](https://img.taocdn.com/s3/m/e8332ad2aa00b52acec7ca17.png)
计算架空线路载流量如何计算架空线路载流量呢？一、通过对输电线路导线温度、接点温度，计算出导线当前的实际载流量我们知道导线温度国标是70度，和载流量有什么关系，导线最大载流量是多少.1.1 导线允许载流量的计算导线的温度与导线的载流量、环境温度、风速、日照强度、导线表面状态等有关，对于确定的环境条件，导线的允许载流量直接取决于其发热允许温度，允许温度越高，允许载流量越大。
但是导线发热允许温度受导线载流发热后的强度损失制约，因此架空导线的允许载流量一般是按一定气象条件下导线不超过某一温度来计算的，目的在于尽量减少导线的强度损失，以提高或确保导线的使用寿命。
允许载流量的计算与导体的电阻率、环境温度、使用温度、风速、日照强度、导线表面状态、辐射系数及吸热系数、空气的传热系数和动态黏度等因素有关。
导线的最高使用温度按各国的具体情况而定，日本、美国的导线最高使用温度允许到90℃，法国为85℃，德国、荷兰、瑞士等国允许到80℃，我国和前苏联允许到70℃。
架空导线载流量的计算公式很多，但其计算原理都是由导线的发热和散热的热平衡推导出来的，热平衡方程式为Wj+WS=WR+WF式中，Wj为单位长度导线电阻产生的发热功率,W/m；WS为单位长度导线的日照吸热功率，W/m；WR为单位长度导线的辐射散热功率，W/m；WF为单位长度导线的对流散热功率，W/m。
各国在计算过程中考虑的各个因素有所不同，使其公式的系数不同，但计算结果相差不大。
以英国摩尔根公式和法国的公式作比较，其计算值相差1%～2％。
其中英国摩尔根公式考虑影响载流量的因素较多，并有实验基础。
但摩尔根公式计算过程较为复杂。
在一定条件下将其简化，可缩短计算过程，适用于当雷诺系数为100～3000时，即环境温度为40℃、风速为0.5m/s、导线温度不超过120℃时，可用于直径为4.2～100 mm的导线载流量的计算。
载流量计算公式如下式中，θ为导线的载流温升，℃；v为风速，m/s；D为导线外径，m；ε为导线表面的辐射系数（光亮新线为0.23～0.46，发黑旧线为0.90～0.95）；S为斯蒂芬-包尔茨曼常数5.67×10-8W/m2；ta为环境温度，℃；αs为导线吸热系数，光亮新线为0.23～0.46，发黑旧线为0.90～0.95；kt为t(t=θ+ta)℃时的交直流电阻比;Rdt为t℃时直流电阻；Is为日光对导线的日照强度，W/m2。
(标准)架空输电线路电气参数计算解读
架空输电线路电气参数计算一、提资参数表格式供给的线路参数（Ω/km）导地线线路长№线路名称回路数正序电正序电零序电零序电互感阻型号度（km）备注阻抗阻抗抗1234二、线路参数的计算：1. 正序电阻：即导线的沟通电阻。
沟通电阻大于直流电阻，一般为直流电阻的 1.3 倍。
导线的直流电阻可在导线产品样本中查到。
当线路的相导线为两分裂导线时，相当于两根导线并联，则其电阻应除以2。
多分裂导线以此类推。
2.正序电抗：1）单回路单导线的正序电抗：X1 ＝0.0029f lg(d m/r e)Ω/km式中 f －频次（ Hz）;d m－相导线间的几何均距，（m）；dm＝3√（ d ab d bc d ca）d ab d bc d ca－分别为三相导线间的距离，（m）；r e－导线的有效半径，（m）；r e≈r －导线的半径，（m ）。
2）单回路相分裂导线的正序电抗：X1 ＝0.0029f lg(d m /R e )Ω/km式中f －频次（ Hz ）;d m －相导线间的几何均距， （m ）；dm ＝ 3√（ d ab d bc d ca ）d ab d bc d ca －分别为三相导线间的距离， （m ）；R e －相分裂导线的有效半径， （m ）;n ＝ 2 R e ＝（ r e ）1/2S n ＝4R e ＝（r e S 3）1/4 n ＝6R e ＝（r e S 5）1/6S －分裂间距，（m ）。
3）双回路线路的正序电抗：X1 ＝0.0029f lg (d m/R e)Ω /km式中 f －频次（ Hz）;d m－相导线间的几何均距，（m）； a 。
c′。
dm＝12√（ d ab d ac d a b′d ac′‵ d ba d bc d ba′ d bc′d ca d cb d ca′d cb′） b 。
b′。
d ab d bc分别为三相双回路导线间的轮换距离，（m）； c 。
a′。
R e－相分裂导线的有效半径，（m）;R e＝6√（ r e3 d aa′d bb′d cc′）国内常用导线的线路正序电抗查《电力工程高压送电线路设计手册》第二版P18～P19查表时注意：1）弄清计算线路有代表性的塔型（用得多的塔型），或有两种塔型时，用加权均匀计算出线路的几何均距。
架空配电线路计算
第三章 架空配电线路三、 架空导线1、导线的型号由三部分组成：导线材料、结构和载流面积 L ：铝线 T ： 铜线 J ： 多股绞线 G ：钢线例如 TJ ：铜绞线 LJ ：铝绞线 HLJ ：铝合金绞线 LGJ---120：截面积为120mm 2的钢芯铝绞线。
注意：钢芯主要用于承受导线拉力，而截面积不包含钢芯 导线：裸导线： 绝缘导线架空导线均采用裸导线（除变台引线） 2、选择导线的几个要素（1） 导线型号选择原则：(低压)采用符合国家电线产品技术标准的铝绞线 (2)导线截面 选择要求如下： ① 有足够大的机械强度只要导线截面不小于其最小允许截面，就可满足机械强度。
② 按发热条件选择（允许载流量）导线有电阻，电流通过有功率损耗，故使导线发热，温度升高。
因此，线路的最大工作电流I c 不应大于导线的允许载流量I 允许。
I 允许≥Ic③ 线路的电压损失 规定：★高压配电线路：自供电所的变压器二次侧出口至线路末端变压器允许电压降为额定电压(10kV)的5%电压损失计算公式：△U=△U 0PL电压损失百分数eU Uu ∆=∆% 注意：△U 0：电压损失系数(V/km.kw) P ：有功功率(kw) L ：线路长度(km) U e ：线路额定电压(V)例1、 有一条10kV 配电线路，全长12km ，采用的导线是LJ —35，线路末端有功功率P=450kw ，cos φ=0.8。
试求这条线路电压损失是多少？电压损失的百分数是多少？（电压损失系数0.120v/kw.km ） 解：电压损失 V PL U U 6480=∆=∆ 电压损失的百分数 %48.60648.010000648%===∆=∆e U U u★ 低压配电线路：自配电变压器二次侧出口至线路末端允许电压降不应大于额定电压(220、380V)的的4%（农村的7%）由于低压配电线路的电阻相对较大，电抗的作用很小可以忽略，所以公式可以简化为：CS MCS PL u ==∆ 由此可以选择导线截面uC PLS ∆=注意：△u 电压损失百分数的数值（如电压损失百分数5%时，取5）；S ：导线的截面(mm 2)；C ：电压损失计算常数：M=PL ：负荷矩（kW.M ）例2、某村在距离配电变压器500米处，新建一个粮食加工厂，装机容量是10kw 。
输电线路设计计算公式汇总
输电线路设计计算公式汇总均布荷载下架空线的计算在高压架空线路的设计中，不同气象条件下架空线的弧垂、应力、和线长占有十分重要的位置，是输电线路力学研究的主要内容。
这是因为架空线的弧垂和应力直接影响着线路的正常安全运行，而架空线线长微小的变化和误差都会引起弧垂和应力相当大的改变。
设计弧垂小，架空线的拉应力就大，振动现象加剧，安全系数减少，同时杆塔荷载增大因而要求强度提高。
设计弧垂过大，满足对地距离所需杆塔高度增加，线路投资增大，而且架空线的风摆、舞动和跳跃会造成线路停电事故，若加大塔头尺寸，必然会使投资再度提高。
因此设计合适的弧垂是十分重要的。
架空线悬链方程的积分普遍形式假设一：架空线是没有刚度的柔性索链，只承受拉力而不承受弯矩。
假设二：作用在架空线上的荷载沿其线长均布；悬挂在两基杆塔间的架空线呈悬链线形状。
由力的平衡原理可得到一下结论： 1、架空线上任意一点C 处的轴向应力σx 的水平分量等于弧垂最低点处的轴向应力σ0，即架空线上轴向应力的水平分量处处相等。
σx cos θ=σ02、架空线上任意一点轴向应力的垂直分量等于该点到弧垂最低点间线长L oc 与比载γ之积。
σx sin θ=γL oc推导出： 0tg Loc γθσ=dy Loc dx γσ= 即 0'y Loc γσ= （4-3） 由（4-3）推导出10()dy sh x C dx γσ=+ (4-4) 结论：当比值γ/σ0一定时，架空线上任一点处的斜率于该点至弧垂最低点之间的线长成正比。
最后推到得到架空线悬链方程的普遍积分形式。
C1、C2为积分常数，其值取决于坐标系的原点位置。
0(1)20y ch x C C σγγσ=++ （4-5）等高悬点架空线的弧垂、线长和应力等高悬点架空线的悬链方程等高悬点是指架空线的两个挂点高度相同。
由于对称性，等高悬点架空线的弧垂最低点位于档距中央，将坐标原点取在该点，如图：0(1)0y ch x σγγσ=- （4-6） 由上式可以看出，架空线的悬链线具体形状完全由比值σ0 /γ决定，即无论何种架空线、何种气象条件。
架空输电线路风偏计算
三、档距中导线风偏
二、风偏计算基本参数
利用施工图图纸中的放线K值表中数值反算相应温度下的 导线应力。
由于施工图中放线K值表中的数值是降温后对应温度的数 值，因此表中的温度减去K值表降温的度数，才是所求应力对 应的实际温度。
g1
2K
式中：
电线应力 （N/mm2）
g1 电线自重比载（N/m.mm2） K K值（x10-4）
f g6 L2
8 cos
式中：f 电线任意一点弧垂（m） g1 电线自重比载（N/mm2） b 电线应力 （N/mm2） g1 电线自重比载（N/mm2） L 档距（m） h 电线悬挂点高差（m） β 高差角
＝tg 1 h
L
三、档距中导线风偏
导线风偏计算中任一点对地弧垂计算：
f g6 l1 l2
水平比载
θ
综合比载
垂直比载
二、风偏计算基本参数
自重比载g1计算
g1
W0 S
g
式中：g1 电线自重比载（N/m.mm2） W0 电线自重 （N/m） g 重力加速度 g = 9.80665 S 电线截面（mm2）
二、风偏计算基本参数
冰重比载g2计算
g2
0.9
b b
S
d
g
式中：g2 电线覆冰的冰重比载（N/m.mm2） b 覆冰厚度 （mm） g 重力加速度 g = 9.80665 S 电线截面（mm2） d 电线外径 （mm）
S g1 lv
WJ
式中：Pλ 绝缘子串风压（N） Wλ 绝缘子串重量（N） S 电线截面 （mm2）
g1 电线自重比载（N/mm2） g4 电线风压比载（N/mm2）
Lh 水平档距（m） Lv 垂直档距（m） β 线路转角度数（度） T 相导线张力（N） WJ 重锤重量（N）
实用文档之架空导线弧垂计算公式：
实用文档之"架空导线弧垂计算公式："
档端角度法观测弧垂
θ=arctan
l af f h 44+-± ()2tan 4
1h l a a f ±-+=θ b=(2a f -)2
l
b -=αθtan tan l ——档距
f ——弧垂
h ——高差
θ——观测角度
a ——悬挂点到仪器垂直距离
α—— 高差角度
±——仪器近悬点较远悬点为低时，取“+”
，反之取“-”
1、基础根开是指基础相临地脚螺栓几何中心之间的距离，它与塔腿主材角钢重心线重合。
2、相临两杆塔中心桩之间的距离称为档距。
3、送电线路中杆塔的水平档距为杆塔两侧档距长度之和的一半。
4、送电线路中杆塔的垂直档距为相临档距中两弧垂最底点之间的档距，决定导地线自重、冰重的档距。
5、送电线路中导线在悬点等高的情况下，杆塔的水平档距与垂直档距相等。
6、导线的最低点应力决定以后，为了使悬挂点应力不超过许用应力，档距必须规定一最大值，称为极限档距。
7、代表档距是指一个耐张段中各档距的几何平均档距。
8、杆塔的呼称高是指下层导线横担下平面到地面的高度。
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ΣM0截面以上所有外力对O点力矩之和ΣMc截面以上所有外力对C点力矩之和ΣG截面以上全部垂直荷载之和bi主材内力Nu到O点的垂
023.561.0056
主材内力Nu 取正-166.3921585主材内力Nu 取正-166.3921585
取负-166.3921585 取负-166.3921585
斜材内力Ns 取正#DIV/0!斜材内力Ns#DIV/0!
取负#DIV/0!
ΣMx基础所有水平荷载、垂直荷载对塔腿脚处的力矩和ΣG基础顶面以上垂直荷载（包括铁塔自重）总和b铁塔正面根开a铁塔侧面根开
Pb地线风荷载Psd上导线风荷载Pxd下导线风荷载Ph上横担风荷载
hbhsbhxdhh
Gb避雷线加金具垂直荷载Gd导线加金具垂直荷载
sbsd
μ1下平面受力分配系数ι1下平面角钢的长度A1下平面角钢截面积ι2上平面角钢长度
#DIV/0!
N1下平面角钢主材受力N2上平面角钢主材受力#DIV/0!#DIV/0!e导线偏心距N1下平面角钢主材受力N2上平面角钢主材受力#DIV/0!#DIV/0!1，单斜材桁架2，双斜材桁架塔身内力计算杆塔基础作用力#DIV/0尖N2'上平面未布置斜材时下平面主材内力
#DIV/0!
N2'上平面不布置斜材时
di斜材内力Ns到C点的垂α主材与水平面夹角d2 C点到水平材的垂直距离
88
主材内力Nu 取正-166.3921585
取负-166.3921585
斜材内力Ns#DIV/0!
水平材内力Nd#DIV/0!
N基础上抜力N'基础下压力
#DIV/0!#DIV/0!
Px下横担风荷载Pt1第一段塔身风荷载Pt2第二段塔身风荷Pt3第三段塔身风荷载
hxht1ht2ht3
A2上平面角钢截面积Kc断线张力冲击系数TD导线断线张力G'D垂直荷载
3，K型斜材桁架
DIV/0!
尖嘴型横担主材受力计算
鸭嘴型横担
斜材时下平面主材内力
Pt4第四段塔身风荷Pt5第五段塔身风荷载
ht4ht5
h横担高度b横担厚度