单桩竖向承载力特征值计算

桩基(设计、设计极限、极限、承载、终压、复压值)计算确定

桩基（设计、设计极限、极限、承载、终压、复压值）计算确定一、概述1、概念单桩承载力特征值×1.25=单桩承载力设计值；单桩承载力特征值×2=单桩承载力极限值＝桩侧摩阻力＋桩端阻力=单桩承载力（设计）单桩承载力设计值×1.6=单桩承载力极限值。

2、静压桩终压值确定压桩应控制好终止条件，一般可按以下进行控制：1）对于摩擦桩，按照设计桩长进行控制，但在施工前应先按设计桩长试压几根桩，待停置24h后，用与桩的设计极限承载力相等的终压力进行复压，如果桩在复压时几乎不动，即可以此进行控制。

2）对于端承摩擦桩或摩擦端承桩，按终压力值进行控制：①对于桩长大于21m的端承摩擦桩，终压力值一般取桩的设计极限承载力。

当桩周土为粘性土且灵敏度较高时，终压力可按设计极限承载力的0.8~0.9倍取值；②当桩长小于21m，而大于14m时，终压力按设计极限承载力的1.1~1.4倍取值；或桩的设计极限承载力取终压力值的0.7~0.9倍；③当桩长小于14m时，终压力按设计极限承载力的1.4~1.6倍取值；或设计极限承载力取终压力值0.6~0.7倍，其中对于小于8m 的超短桩，按0.6倍取值。

3）超载压桩时，一般不宜采用满载连续复压法，但在必要时可以进行复压，复压的次数不宜超过2次，且每次稳压时间不宜超过10s。

3、静压桩复压值确定取终压力值举例：桩长18～20m ， 800kn （单桩竖向承载力特征值）＝2×800 kn ＝1600 kn 单桩承载力（设计）极限值＝1600 kn/1.6＝1000 kn （单桩承载力设计值）＝1600 kn ×1.25＝2000 kn(终压力值、复压力值) ，当桩长小于21m ，而大于14m 时，终压力按设计极限承载力的1.1~1.4倍取值（取1.25）。

二、钢管桩承载力(5.3.7-1)当h d /d<5时, (5.3.7-2) 当h d /d ≥5时, (5.3.7-3)式中：q sik 、q pk 分别按表5.3.5-1、5.3.5-2取与混凝土预制桩相同值；：桩端土塞效应系数；对于闭口钢管桩λp = 1，对于敞口钢管桩按式(5.3.7-2)、（5.3.7-3）取值； h b ：桩端进入持力层深度； d ：钢管桩外径。

管桩桩身的竖向极限承载力标准值设计值与特征值的关系

管桩桩身的竖向极限承载力标准值设计值与特征值的关系标准化管理处编码[BBX968T-XBB8968-NNJ668-MM9N]管桩桩身的竖向极限承载力标准值、设计值与特征值的关系（一）、计算公式：管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk、桩身竖向承载力设计值Rp与单桩竖向承载力最大特征值Ra的计算：1、管桩桩身竖向承载力设计值Rp的确定：根据03SG409《预应力混凝土管桩》国家标准图集中的说明第6.2.5条的计算式可以计算出桩身竖向承载力设计值Rp：Rp=AfcΨc。

式中Rp—管桩桩身竖向承载力设计值KN；A—管桩桩身横截面积mm2；fc—混凝土轴心抗压强度设计值MPa；Ψc—工作条件系数，取Ψc=0.70 。

2、单桩竖向承载力最大特征值Ra的确定：根据03SG409《预应力混凝土管桩》国家标准图集中的说明第6.2.6条的计算式可以计算出单桩竖向承载力最大特征值Ra：Ra= Rp/1.35。

3、管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk的确定：第一种确定方法：根据GB50007—2002《建筑地基基础设计规范》附录中单桩竖向桩身极限承载力标准值Qpk=2 Ra。

第二种确定方法：根据以下公式计算Qpk=（0.8fck-0.6σpc）A。

式中Qpk—管桩桩身的竖向极限承载力标准值KN； A—管桩桩身横截面积mm2；fck—混凝土轴心抗压强度标准值MPa；σpc—桩身截面混凝土有效预加应力。

管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk相当于工程施工过程中的压桩控制力。

4、综合以上计算公式，管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk、桩身竖向承载力设计值Rp与单桩竖向承载力最大特征值Ra的关系如下：Ra= Rp/1.35；Qpk=2 Ra=2 Rp/1.35约等于1.48 Rp。

（二）、举例说明：一、例如，根据03SG409《预应力混凝土管桩》国家标准图集标准，现对PC —A500（100）的管桩分别计算管桩桩身的单桩竖向极限承载力标准值、设计值与特征值如下，以验证以上公式的正确性：1、管桩桩身竖向承载力设计值Rp的计算：Rp=AfcΨc=125660 mm2×27.5 MPa×0.7=2419KN；03SG409《预应力混凝土管桩》中为2400 KN，基本相符。

单桩承载力特征值计算

单桩承载力特征值计算
在计算单桩承载力特征值时，首先需要了解桩的受力机制。

一般情况下，单桩的承载力由桩端摩擦力和端阻力两部分组成。

桩端摩擦力主要由
桩与土壤之间的侧面摩擦力贡献，而端阻力则是由土壤对桩底部的阻力产生。

计算单桩承载力特征值的方法有很多，下面介绍几种常用的计算方法：
1.摩擦桩承载力计算：对于摩擦桩，最大承载力一般是通过桩侧摩擦
力计算得到。

常用的计算方法有龙标公式、莫尔－库仑公式等。

其中，龙
标公式可以用来计算粘性土、粉土和含边坡土的桩侧摩擦力，而莫尔－库
仑公式适用于沙土和砾石土。

2.端承桩承载力计算：对于端承桩，最大承载力主要通过桩底端阻力
计算得到。

常用的计算方法有桩端阻力计算公式、本构模型和土压力理论法。

其中，桩端阻力计算公式可以根据土壤类型和桩的几何尺寸得到相应
的计算公式。

3.综合计算：在一些复杂的情况下，单桩的承载力特征值可能同时受
到桩侧摩擦力和桩底端阻力的影响，此时需要将两者的计算结果综合考虑。

通常采用等效摩擦角的方法，将桩侧摩擦力和桩底端阻力分别以等效摩擦
角和等效摩擦力表示。

对于已知设计荷载和土壤参数的情况，可以采用以上的计算方法进行
单桩承载力特征值的计算。

但需要注意的是，在工程实际中，土壤的性质
是非常复杂和多变的，因此在计算过程中需要合理选择计算方法，并结合
实际情况进行修正和调整。

此外，为了获得更准确的结果，通常需要进行
现场试验和监测，以验证计算结果的可靠性。

桩基计算书

桩基参数桩承载力计算单桩/基桩竖向承载力特征值计算书(一)、输入参数：(二)、计算公式：(5.3.5)式中： Quk──单桩竖向极限承载力标准值；Qsk──总极限侧阻力标准值；Qpk──总极限端阻力标准值；qsik──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，如无当地经验时，可按表5.3.5-1取值；li──桩周第i层土的厚度；qpk──极限端阻力标准值，如无当地经验时，可按表5.3.5-2取值；Ap──桩端面积；u──桩身周长。

(5.2.2)式中： Quk──单桩竖向极限承载力标准值；K──安全系数，取K=2；Ra──单桩竖向极限承载力特征值。

(三)、计算过程：1、桩身周长=(0.500+0.500)×2=2.000 m2、桩端面积=0.500×0.500=0.250 m23、总极限侧阻力标准值=(30.300×1.300+30.600×2.600+30.900×2.100)×2.000=367.680 KN—桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；qsik—桩周第i层土的厚度。

li4、总极限端阻力标准值=1.000×2000.900×0.250=500.225 KN—桩端土的极限端阻力标准值；qpk—端阻发挥系数。

αp5、单桩竖向极限承载力标准值=367.680+500.225=867.905 KN6、单桩竖向极限承载力特征值=867.905÷2=433.952 KNK为安全系数,取K=2。

(四)、计算示意图：桩承载力验算桩基承载力验算计算书(一)、输入参数：(二)、计算公式：(5.2.1-1)式中： Nk──荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，基桩或复合基桩的平均竖向力；R──基桩或复合基桩竖向承载力特征值。

(5.2.1-2)式中： Nkmax──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，桩顶最大竖向力；R──基桩或复合基桩竖向承载力特征值。

管桩桩身的竖向极限承载力标准值设计值与特征值的关系

与特征值的关系（一）、计算公式：管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk、桩身竖向承载力设计值Rp与单桩竖向承载力最大特征值Ra的计算：1、管桩桩身竖向承载力设计值Rp的确定：根据03SG409《预应力混凝土管桩》国家标准图集中的说明第6.2.5条的计算式可以计算出桩身竖向承载力设计值Rp：Rp=AfcΨc。

式中Rp—管桩桩身竖向承载力设计值KN；A—管桩桩身横截面积mm2；fc—混凝土轴心抗压强度设计值MPa；Ψc—工作条件系数，取Ψc=0.70 。

2、单桩竖向承载力最大特征值Ra的确定：根据03SG409《预应力混凝土管桩》国家标准图集中的说明第6.2.6条的计算式可以计算出单桩竖向承载力最大特征值Ra：Ra= Rp/1.35。

3、管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk的确定：第一种确定方法：根据GB50007—2002《建筑地基基础设计规范》附录中单桩竖向桩身极限承载力标准值Qpk=2 Ra。

第二种确定方法：根据以下公式计算Qpk=（0.8fck-0.6σpc）A。

式中Qpk—管桩桩身的竖向极限承载力标准值KN；A—管桩桩身横截面积mm2；fck—混凝土轴心抗压强度标准值MPa；σpc—桩身截面混凝土有效预加应力。

管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk相当于工程施工过程中的压桩控制力。

4、综合以上计算公式，管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk、桩身竖向承载力设计值Rp 与单桩竖向承载力最大特征值Ra的关系如下：Ra= Rp/1.35；Qpk=2 Ra=2 Rp/1.35约等于1.48 Rp。

（二）、举例说明：一、例如，根据03SG409《预应力混凝土管桩》国家标准图集标准，现对PC —A500（100）的管桩分别计算管桩桩身的单桩竖向极限承载力标准值、设计值与特征值如下，以验证以上公式的正确性：1、管桩桩身竖向承载力设计值Rp的计算：Rp=AfcΨc=125660 mm2×27.5 MPa×0.7=2419KN；03SG409《预应力混凝土管桩》中为2400 KN，基本相符。

单桩承载力验算(计负摩阻力)

单桩承载力验算一、土层分布情况二、单桩竖向承载力特征值桩端持力层为全风化花岗岩，按《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008），中性点深度比l n /l 0=0.75，桩周软弱土层下限深度l 0=28.84m ，则自桩顶算起的中性点深度l n =21.63m 。

根据规范可知，该处承载力特征值只计中性点以下侧阻值及端阻值。

kN l q u A q Q i sik p pk 3976)613021.712(1141600uk =⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯=+=∑ππkN Q K R uk a 19883894211=⨯== 三、单桩负摩阻力第一层路堤填土和杂填土自重引起的桩周平均竖向有效应力：地下水以上部分：Pa k 93.6594.6192111=⨯⨯=σ；地下水以下部分：Pa k 06.1396.1)1019(2194.61912=⨯-⨯+⨯=σ；则kPa 20512111=+=σσσ；第二层淤泥自重引起的桩周平均竖向有效应力：kPa 26.182)54.863.21()105.15(216.1)1019(94.6192=-⨯-⨯+⨯-+⨯=σ；；，故取kPa q kPa kPa q n s n n s 24245.612053.01111=>=⨯==σξ；，故取kPa q kPa kPa q n s n n s 121245.3626.1822.01222=>=⨯==σξ对于单桩基础，不考虑群桩效应则1n =η；基桩下拉荷载：kN l q u Q n i i n si n ng1137))54.863.21(1254.824(10.11=-⨯+⨯⨯⨯⨯==∑=πη 四、单桩分担面积上的荷载kN N 720)2520(44k =+⨯⨯=五、验算N R N Q N a n k 1988k 185********g k =<=+=+故单桩承载力满足要求。

按照摩擦性桩验算：kN l q u A q Q i sik p pk 2752)313021.712(1141600uk =⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯=+=∑ππkN Q K R uk a 13762752211=⨯== kN N 720)2520(44k =+⨯⨯=a R N <k故单桩承载力满足要求。

单桩承载力特征值计算公式

单桩承载力特征值计算公式单桩承载力特征值的计算公式啊，这可是个在建筑工程领域里挺重要的玩意儿。

咱们先来说说为啥要研究这个单桩承载力特征值。

你想啊，要是盖一栋大楼，那得靠下面的桩子撑着。

要是这桩子的承载力没算准，那楼不就危险啦？所以搞清楚这个计算公式，那是相当关键。

单桩承载力特征值的计算方法有好几种，常见的像根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定，还有根据静载荷试验结果确定等等。

就拿根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定来说吧，这里面涉及到好多参数呢。

比如说桩侧阻力特征值、桩端阻力特征值，还得考虑桩的入土深度、桩的直径等等。

我给您举个例子啊，之前我参与过一个小区建设项目。

那时候，负责计算单桩承载力特征值的同事，天天对着一堆数据和公式发愁。

有一天，他算来算去，总觉得结果不太对劲。

大家一起帮忙重新梳理数据，才发现他把一个土的参数给搞错了。

这可把我们紧张坏了，因为这个数据要是错了，后面的施工可就全乱套啦。

咱们再来说说根据静载荷试验结果确定单桩承载力特征值。

这个方法相对来说更直接、更准确。

就是通过给桩施加逐渐增加的荷载，观察桩的变形情况，直到桩达到破坏状态或者达到规定的变形限值。

然后根据试验数据来确定单桩的承载力特征值。

在实际工程中，为了确保计算结果的准确性，往往会综合运用多种方法来确定单桩承载力特征值。

毕竟这关系到建筑物的安全，可不能马虎。

总之，单桩承载力特征值的计算公式虽然看起来复杂，但只要咱们认真对待，仔细分析每个参数，结合实际情况，还是能够准确计算出来的。

可千万别像我那同事一样粗心大意，不然真得出大问题。

希望大家在面对这个计算的时候，都能多用心，让咱们盖的房子都稳稳当当的！。

500管桩计算(新规范)

预应力管桩单桩竖向承载力特征值计算
工程名称: 桩类别：计算公式： Qpa(kN)＝qpaAp＝层序岩土名称桩长 1 素填土 -10 -6 -10 28 80 40 0 0 0 0 0 0 2a 淤泥 2b 粉质粘土 2c 中砂 2d 淤泥质土砂质粘性土 4a 全风花岗片麻岩 4b 强风花岗片麻岩 4c 中风花岗片麻岩 3 预应力管桩桩身直径d(mm)： 500 单桩竖向承载力特征值 Ra=Qpa+Qsa=qpaAp+up∑qsili 785.4 桩身周长up(mm)=π d= 必填校核选填中间结果结果 4000 中风化岩 1570.8
30 2.5 14 4.5 0 8 0 1 0 0 0 0 0 0 763 1549
25 2.3 0 1.9 0 1.1 1 0 0 0 0 0 0 -60 726
28.6 1.9 0 0.8 7.5 0 1 0 0 0 0 0 0 784 1569
26 2 19 0 1.8 2.2 0 1 0 0 0 0 0 0 145 931
30 0.17 10 7 2.8 3.9 2.1 3.4 0.6 0 0 0 0
31.6 35.6 26.1 21.8 2.4 0 1.5 0 4.2 1 0.6 0 0 0 0 0 115 900 2.5 3 0 1.2 2 6 0.6 0 0 0 0 0 792 1.5 7.8 5.6 0 0 1 0 0 0 0 0 0 789 17.4 3.4 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 0 480 18.8 19.5 10.2
桩端端阻力特征值qpa(kPa)=
侧摩阻力岩土厚度hi(m) 特征值 qsa(kPa) ZK32 ZK29 ZK32 ZK35 ZK26 ZK42 ZK43 ZK44 ZK45 ZK46 ZK47 ZK48 ZK49

cfg桩单桩竖向承载力特征值Ra计算

矿产资源开发利用方案编写内容要求及审查大纲
矿产资源开发利用方案编写内容要求及《矿产资源开发利用方案》审查大纲一、概述
㈠矿区位置、隶属关系和企业性质。

如为改扩建矿山, 应说明矿山现状、
特点及存在的主要问题。

㈡编制依据
(1简述项目前期工作进展情况及与有关方面对项目的意向性协议情况。

(2 列出开发利用方案编制所依据的主要基础性资料的名称。

如经储量管理部门认定的矿区地质勘探报告、选矿试验报告、加工利用试验报告、工程地质初评资料、矿区水文资料和供水资料等。

对改、扩建矿山应有生产实际资料, 如矿山总平面现状图、矿床开拓系统图、采场现状图和主要采选设备清单等。

二、矿产品需求现状和预测
㈠该矿产在国内需求情况和市场供应情况
1、矿产品现状及加工利用趋向。

2、国内近、远期的需求量及主要销向预测。

㈡产品价格分析
1、国内矿产品价格现状。

2、矿产品价格稳定性及变化趋势。

三、矿产资源概况
㈠矿区总体概况
1、矿区总体规划情况。

2、矿区矿产资源概况。

3、该设计与矿区总体开发的关系。

㈡该设计项目的资源概况
1、矿床地质及构造特征。

2、矿床开采技术条件及水文地质条件。

钻孔灌注桩计算书.doc

桩基础计算一．钻孔灌注桩单桩竖向承载力计算1. 桩身参数ZH1桩身直径 d=600mm桩身周长 u=π d=，桩端面积 Ap=πd 2= 岩土力学参数土层极限侧阻力标准值极限端阻力标准值桩周第 i 层土的厚度q sik (kpa)q pk (kpa)Li(m)填土-203粉质黏土夹粉砂层757砂砾石层8014004注：考虑填土的负摩阻力，根据《建筑桩基技术规范》（ JGJ 94-2008）表5.3.5-1，填土的极限侧阻力标准取-20kpa 。

2. 单桩承载力特征值根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）5.3.5 公式（） Q uk =q pk · Ap+u ·∑ q sik · Li=+(-20x3+75x7+80x4) =单桩竖向承载力特征值Ra= Q uk /2=，取 Ra=920kpaZH2桩身直径 d=600mm ，扩底后直径 D=1000mm 桩身周长 u=π d=，桩端面积 Ap=πD 2=岩土力学参数土层极限侧阻力标准值极限端阻力标准值桩周第 i 层土的厚度q sik (kpa)q (kpa)Li(m)pk填土-20 3 粉质黏土夹粉砂层757砂砾石层8014004注：考虑填土的负摩阻力，根据《建筑桩基技术规范》（ JGJ 94-2008）表 5.3.5-1，填土的极限侧阻力标准取-20kpa 。

2. 单桩承载力特征值根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）5.3.5 公式（） Q uk =q pk · Ap+u ·∑ q sik · Li=+(-20x3+75x7+80x4) =单桩竖向承载力特征值Ra= Q uk /2=，取 Ra=1250kpa二．桩身强度验算1．设计资料截面形状：圆形截面尺寸：直径 d = 600 mm已知桩身混凝土强度等级求单桩竖向力设计值基桩类型：灌注桩工作条件系数： c =混凝土： C25，f c = mm2设计依据：《建筑地基基础设计规范》 (GB 50007-2011)2．计算结果桩身横截面积d2 6002A ps=π=×= 282743 mm24 4单桩竖向力设计值：Ra ≤A ps f c c = 282743××N=故桩身可采用构造配筋。