吊车地基承载力验算
复合地基承载力检测方案.doc
目录1、项目概况 (1)2、检测目的 (1)3、检测依据 (1)4、检测范围 (1)5、检测时间 (1)6、检测方案 (1)6.1 测试原理 (2)6.2 测试前准备工作 (3)6.3 测试步骤 (3)6.4 检测频率 (4)6.5 注意事项 (4)6.6 数据分析 (4)6.7 结果评定 (5)6.8 出具报告 (5)7、检测工作流程 (5)7.1检测组织原则 (5)7.2职责分工 (6)7.3检测计划 (6)7.4异常与意外应急与补救方法 (6)8、检测安全措施 (6)8.1检测作业领导小组 (7)8.2人身安全措施 (7)8.3仪器设备安全措施 (7)8.5试验检测安全措施 (8)8.6安全防护 (8)9、检测结果判定及异常处理要求 (9)10、检测人员及设备 (9)11、收费标准 (10)12、工作质量保证措施 (11)12.1 检测质量保证措施 (11)12.2 工期保证措施 (11)13、附件 (12)1、项目概况2、检测目的对**隧道明洞旋喷桩复合地基进行复合地基静载荷试验，以检测该旋喷桩复合地基承载力是否满足设计要求，给施工单位提供检测结果，为工程质量提供依据。
3、检测依据3.1《建筑地基处理技术规范》JGJ 79-2012；3.2《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002；3.3《湿陷性黄土地区建筑规范》GB50025-2004；3.4《建筑基桩检测技术规范》JGJ 106-2014;3.5国家计委、建设部颁《工程勘察设计收费管理规定》；3.6委托单位提供的设计图纸、检测委托单及其它相关资料等。
4、检测范围**建设项目隧道明洞旋喷桩复合地基试验检测委托合同书确定的检测项目。
5、检测时间复合地基承载力试验宜在旋喷桩桩身龄期达到28d后方可进行，且桩身强度必须满足试验条件。
在完成测试前的各项准备工作后，根据设项目工程进度的总体安排和要求，该项目试验必须在桩身强度达到设计强度的85%以上方可进行试验检测，现场试验检测时间每点约为24h。
汽车起重机支腿压力实用计算
48235520015010055001.2
15968.5
0.616124235.5
5.5
82.3
158.7
n-汽车吊支腿数量Mkmax-汽车起重机特定吊装工况下最大倾覆力矩 kN*m B-汽车起重机纵向和横向支腿间距中数值较小的支腿间距 m 1.3 支腿压力计算一：当F4≥0时,按以下公式计算a-计算角度，如图所示，当a=arctan(B/L)时最不利L-汽车起重机纵向和横向支腿间距中数值较大的支腿间距 m G6-部分汽车起重机的超起支架、塔况支架、副臂等自重 kN Gn-可能实际存在的其它类别自重 kN K-动载系数，一般取1.1～1.31.2 特定吊装工况下最大倾覆力矩计算
G1-汽车起重机裸机自重 kN G2-部分重型汽车起重机的可拆卸平衡配重自重 kN G3-实际吊载 kN G4-吊索具自重 kN G5-吊钩自重 kN 1.1 作用在支腿上的竖向荷载计算
Fvk-汽车起重机特定吊装工况下作用在支腿上的竖向总载荷 kN FGk-汽车起重机自重 kN 计算公式：F VK =G 1+G 2+K(G 3+G 4+G 5)+G 6+G n B a
M L a M n F F vk 2cos
2sin max k max k 3++=B a
M L a M n F F vk 2cos
-2sin max k max k 4-=B a
M L a
M
n F F vk 2cos -2sin max k max k 1+=B a
M L a M n F F vk 2cos
2sin -max k max k 2+=计算公式：M kmax =(0.5F vk −0.15F Gk )B
计算公式：F GK =G 1+G 2+G 5+G 6
α。
天津6号线盾构区间盾构吊装方案(天拖~鞍山)
卸扣选用 盾构机刀盘、前盾、中盾吊装卸扣的选用按盾构最重部件前盾考虑，构件重98t， 采用四个吊点，每吊点为24.5t，卸扣选用55t；辅助吊点每吊点为25.5t,卸扣选 用35t，均满足施工要求。 其余构件最大重量16t，均选择35t卸扣，满足施工要求。
序号
1 2 3 4 5 6 7
8
名称
钢丝绳
钢丝绳
钢丝绳
卡环
卡环 手拉葫芦 对讲机 大锤、撬杠 、活动扳手
等
吊运工机具明细表（部分）
规
格
6×37+1-φ65mm×6m
单位
条
数量
4
6×37+1-φ65mm×14m
16T
1
200T汽车吊
六、盾构机吊装主要参数
外形尺寸（mm
部套名称
重量（t） 数量 吊装方式
）
3#台车
6500×5200×3400
17T
1
200T汽车吊
4#台车
7500×5200×3400
22T
1
200T汽车吊
5#台车
6500×5200×3400
建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)
ηb——基础宽度的承载力修正系数； ηd——基础埋深的承载力修正系数；
3
ψs——沉降计算经验系数。
3 基本规定
3．0．1 地基基础设计应根据地基复杂程度、建筑物规模和功能特征以及由于地基问题可 能造成建筑物破坏或影响正常使用的程度分为三个设计等级，设计时应根据具体情况，按表 3.0.1 选用。
10～15
15～20
建
排架 跨
厂房跨度
结构
(m)
≤18
≤24
筑 类
( 6m
柱距)
多 跨
吊车额定起 重量(t)
厂房跨度(m)
5～10 ≤115～20
≤30
≤6 30～50
≤30 20～30
≤30
200≤fak <300
≤10 ≤7
50～100
≤30
30～75 ≤30
力特征值或单桩承载力特征值；
2 计算地基变形时，传至基础底面上的作用效应应按正常使用极限状态下作用的准
永久组合，不应计入风荷载和地震作用。相应的限值应为地基变形允许值；
3 计算挡土墙、地基或滑坡稳定以及基础抗浮稳定时，作用效应应按承载能力极限
状态下作用的基本组合，但其分项系数均为 1.0；
4 在确定基础或桩基承台高度、支挡结构截面、计算基础或支挡结构内力、确定配
筋和验算材料强度时，上部结构传来的作用效应和相应的基底反力、挡土墙土压力以及滑坡
推力，应按承载能力极限状态下作用的基本组合，采用相应的分项系数。当需要验算基础裂
缝宽度时，应按正常使用极限状态作用的标准组合；
5 基础设计安全等级、结构设计使用年限、结构重要性系数应按有关规范的规定采
用，但结构重要性系数（γ0）不应小于 1.0。
北京地铁xxx轨道安装工程轨道车及轨道平板车吊装方案
北京地铁xxx轨道安装工程xxx站铺轨基地轨道车及轨道平板车吊装方案编制人：审核人：审批人：xxx有限公司北京地铁xxx轨道安装工程项目经理部xxx年xx月xx日一、编制依据11、编制依据12、编制目的1二、工程概括1三、施工前准备工作11、人员组织12、作业时所需机械及要求23、技术准备24、现场准备2四、轨道车及轨道平板车主要技术参数3五、机具的选择41、作业吊车的选择42、索具、卡环等工具的选择53、卡环的选择计算64、抗倾覆验算65、地基承载力验算8六、轨道车和平板车的吊装步骤81、汽车起重机（50T）从公路平车上吊卸轨道车步骤82、两台门式起重机（10T）从公路平车上吊卸轨道平板车步骤93、汽车起重机（100T）从地面往轨道上吊卸轨道车和轨道平板车步骤104、汽车起重机（100T）从轨道上往公路平车上吊装轨道车和轨道平板车步骤125、汽车起重机（100T）从地面上往轨道上吊装轨道车和轨道平板车平面布置图126、汽车起重机（100T）从地面上往轨道上吊装轨道车和轨道平板车吊装立面图13七、安全保证措施131、安全组织机构132、保证措施14八、应急措施151、应急救援领导小组152、应急响应153、事故报告164、善后处置165、各类事故预防17、编制依据1、编制依据《北京地铁XXX工程轨道专业安装工程实施性施工组织设计》《铺轨基地方案》《起重机安全规程》GB6067.1-20102、编制目的根据现场施工条件，需租赁JY290-5轨道车2台、GPC30平板车4台。
为了保证轨道车和平板车吊装拆卸期间的安全，合理的安排施工工期，特编制轨道车及轨道平板车起吊装卸方案。
二、工程概括根据施工需要，我部设立三个铺轨基地，分别是xxx站铺轨基地、xxx基地、xxx基地。
因三个基地启用时间不同，所以目前只启用xxx 站铺轨基地，该基地内租赁JY290-5轨道车2台、购置GPC30轨道平板车4台。
三、施工前准备工作12月初我部已经于xxx站土建单位进行了沟通，经双方协商，现场确定了吊装轨道车和平板车的场地，已满足起吊装卸要求。
桩基钢筋笼吊装计算书
基钢筋笼吊装计算书1编制依据《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/1-2004《两阶段施工图设计》《路桥施工计算手册》人民交通出版社2施工部署2.1为确保吊装工作顺利进行，应在安全、质量、进度等各方面都能达到理想状态，为此作如下部署：2.1.1.编制吊装方案，并报相关单位审定批准。
2.1.2.对审定后的吊装方案，在方案实施的施工准备和吊装过程中，必须严格执行。
2.1.3.吊装前必须完成施工区域的场地清障工作。
2.1.4.吊装前准备好各类吊索具，并确认符合方案规定的要求。
2.2人员配备本单项工程现场施工总负责人全面负责协调、监督和指导各部门班组落实吊装方案的各项技术要求。
相关部门班组配备必要的安全管理、作业人员等，总计管理人员4名，熟练工人10名。
人员配备情况一览表3机械设备准备机械设备准备情况一览表4、施工准备4.1.存放材料的场地应该平整，压实，排水通畅，临时道路应平整，并满足载重约40吨的货车或者吊车通行，保证不陷车。
4.2.卸货后，马上报验，待材料验收合格后进入下一步工序4.3.吊装前，复测基础标高，轴线复测，并做出记录，对于轴线偏差过大的，要进行处理，具体处理方法：用钢管套住地脚螺栓，向正确的方向扳，但不能用力过大。
4.4.做好吊机的进场检验工作，确保起重机械各项性能良好。
4.5清除吊机转臂空间范围内障碍物，并用警示彩带设定警戒区域，非吊装施工人员严禁靠近。
4.6吊装前将起重机械试运转一次，观察各部分及操作系统有无异常，并检查所有起重机具钢丝绳、卡环、吊钩等是否安全，符合要求后才使用。
5、机具选择5.1、作业吊车5.1.1、考虑工程量，而且安装地点较为分散，故拟选用汽车吊吊装施工。
5.1.2、作业吊车的选择（1）起重高度计算H≥H1+H2+H3式中 H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1——钢筋笼长度，取单节最长长度10.2m；H2——安装间隙，视具体情况而定，取0.3m；H3——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，取0.9m；选用起重机的起重高度H≥10.2米，起重高度取11.4m 。
吊车荷载计算
第十三章水电站厂房结构分析水电站厂房结构设计的内容包括整体稳定分析、地基应力校核、构件的强度和稳定计算。
第一节水电站厂房的结构特点一、水电站厂房的结构组成及作用水电站地面厂房结构可分为上部结构和下部结构两大部分。
上部结构包括屋面系统、构架、吊车梁、围护结构(外墙)及楼板，基本上属板、梁、柱系统，通常为钢筋混凝土结构。
上部结构设计方法与一般工业建筑相同；下部结构主要由机墩、蜗壳、尾水管、基础板和外墙组成，为大体积水工钢筋混凝土结构，其结构设计比较复杂，要符合《水工钢筋混凝土规范》。
水电站厂房结构组成如图12-1 所示。
各组成构件的作用如下：图12-1 水电站厂房结构组成1．屋盖结构起着围护和承重等双重作用，包括：(1) 屋面板。
它直接承受屋面荷载，如风、雨、雪和自重等，并将它们传给屋架或屋面大梁。
(2) 屋架或屋面大梁。
它承受屋盖上的全部荷载（包括风、雨、雪和屋面板等）及屋架或屋面大梁自重，传到排架柱或壁柱上。
2．吊车梁承受吊车荷载（包括起吊部件在厂房内部运行时的移动集中垂直荷载），以及吊车在起重部件时，启动或制动时产生的纵、横向水平制动荷载，并将它们传给排架柱或壁柱。
3．排架柱或壁柱承受屋架或屋面大梁、吊车梁、外墙传来的荷载和排架柱或壁柱自重，并将它们传给厂房下部结构的大体积混凝土。
4．发电机层和安装间楼板发电机层楼板承受着自重、机电设备静荷载和人的活荷载，传给梁并部分传到厂房下部结构的发电机机墩和水轮机层的排架柱。
安装间楼板承受自重、检修或安装时机组荷载和活荷载，传到基础，当安装间没有下层时就传给排架柱。
5．围护结构(1) 外墙。
承受风荷载，并将它传给排架柱或壁柱。
(2) 抗风柱。
承受厂房两端山墙传来的风荷载，并将它传给屋架或屋面大梁和基础或厂房下部结构的大体积块体混凝土。
(3) 圈梁和连系梁。
承受梁上砖墙传下的荷载和自重，并传给排架柱或壁柱。
6．发电机机墩承受从发电机层楼板传来的荷载和水轮发电机组等设备重量、水轮机轴向水压力和机墩自重，并将它们传给座环和蜗壳外围混凝土上。
D型便梁线路加固施工方案
一、工程概略之公保含烟创作本工程位于改建铁路宁西线南阳至合肥段增建第二线K544+390月河店车站内，现场既有铁路三条，施工区域位于直线段，线间距均为 5.2m.宁西正线轨底高程为136.67，北侧站线为136.46，南侧站线为136.67.宁西正线为60Kg/m钢轨，两侧站线均为50Kg/m钢轨.线路为非电气化铁路，有轨道信号.为确保顶进期间线路行车平安，三股线路均采用D24型便梁加固.D型便梁采用人工挖孔桩作为支撑桩，位于三股线路之间及外侧，合计8根.支撑桩直径为1.5m，桩长为11m.线间支撑桩施工及D型便梁加固和裁撤时需对正线停止限速处置.期间D型便梁装置及裁撤每天需申请一次三线封锁，每次120分钟.二、现场情况面向年夜里程方向面向小里程方向三、工期方案支撑桩于4月1日开工，4月16日完工，施工合计16天.期间，4月1日开端正线限速45Km/h，至4月8日解除正线限速，限速合计8天.线路加固于4月25日开工，4月30日完工，施工合计6天.4月25日起宁西正线45Km/h慢行.期间每日白日需三线停止一次120分钟封锁.涵洞顶程32.39m，按每日顶进4m计，共需9日.顶进完成后停止过渡段施工，共需2天.期间宁西正线坚持限速45Km/h.线路加固裁撤于5月12日开端，5月17日完毕.期间每日需对三线停止一次120分钟封锁.19日封锁完毕后，三股线路恢复正常行车.其中封锁点施工仅安插在白日停止.工期方案安插表见附表一：线路加固横道图.四、支撑桩施工施工流程依据现场实际情况，为增加线路封锁时间，制定了以下施工流程：限速正线→施工正线两侧4根支撑桩→支撑桩到达终凝→解除正线限速→施工线路外侧4根支撑桩.线间支撑桩中心距离相邻两股线路中心线距离均为2.6m，桩边缘距离相邻两股线路中心线距离均为1.7m，接近线路枕木端头；外侧支撑桩中心距离临近站线中心线距离均为2.23m，桩边缘距离线路中心线距离为1.33m，接近线路枕木端头.线间4根支撑桩施工时采用对宁西正线停止45Km/h限速.详细支撑桩桩位拜会附图一：施工现场平面图.施工前，按规则向铁路有关局部申请正线限速45Km/h.为降低对铁路行车运输造成的影响，优化工期安插，故决议线间4根支撑桩同时施工以增加对站线运输的搅扰.（1）挖孔清除道碴，第一节开挖采用钢护筒防护.为担保挖孔桩人员平安，避免呈现道碴落入孔内砸伤人员事故，护筒顶面需高于道碴面20cm.开挖进程中每下挖1m及时支立钢模板灌注混凝土, 循环下沉停止.为避免孔壁塌方影响人身及行车平安，挖孔进度每日不年夜于2m，每1m停止一次护壁浇筑，混凝土中掺入速凝剂，担保6小时混凝土强度到达2.5Mpa以上.挖孔进程中，常常反省桩身净空尺寸战争面位置.孔中轴线偏斜不得年夜于孔深的0.5%，截面尺寸、深度必需满足设计要求.孔口平面位置与设计桩位偏差不得年夜于5cm.挖孔至设计高程后，孔底有积水，停止孔底处置，做到平整、无松渣、无污泥等软层.按每日最多挖深不超越2m计算，单桩长度为11m，开挖共需6天时间.（2）钢筋笼装置钢筋笼由人工绑扎成型.装置时每侧两根桩一组，同时装置.钢筋笼预制成每3m一节，最后一节为2m.在孔口处停止焊接，逐节下放.（3）混凝土浇筑由于北侧站线与正线存在21cm线路高差，故线间北侧支撑桩桩顶需做成错台形式.担保北侧站线与正线线路加固D型便梁纵梁能够同时支撑在桩顶.混凝土浇筑采用泵车和人工配合，应用站线枕木空隙穿入塑料导管，在线路外侧灌注混凝土，从桩底至桩顶标高一次完成.浇筑时每侧两根桩一组，两侧同时施工.单桩混凝土合计约19m³，按每小时浇筑20m³计算，则需约2小时.灌注桩身混凝土，为避免混凝土土崩瓦解，灌注高度不应年夜于混凝土面以上2m.在灌注混凝土进程中，注意避免地下水进入，不得有超越50mm厚的积水层.否则，应设法把混凝土概略积水层用导管吸干，才华灌注混凝土.混凝土到达终凝后，停止道碴回填.施工进程中设专人防护，随时监控避免线路呈现变形量超越预估值（1cm）.消点前，我分部会同工务段停止结合反省，确认合格到达列车正常通过标准后，及时到车站谋划解除正线限速手续.五、D型便梁加固为担保涵洞顶进期间线路行车平安，线路加固采用D24型便梁加固形式.线路加固共需六天，施工进程中，宁西正线全进程需45Km/h限速.期间三线每日申请一次120分钟封锁.详见附表二：D24型施工便梁一孔明细表详见附表三：D24型便梁线路加固流程图D型便梁施工现场平面图详见附图一：施工现场平面图D型便梁线路加固防护图一：D型便梁线路加固防护图二：D型便梁线路加固防护图三：D型便梁线路加固防护图四：D型梁支撑桩采用人工挖孔桩形式，在正线两侧距离线路中心线2.6m及站线外侧距离线路中心线2.23m位置共设8根直径1.5m挖孔桩.D型梁支撑桩承载力检算（参照《宁西二线（郑州局管所）NX7标顶进及接长架空涵洞线路加固及路基防护桩计算书》）：覆土高度0m，框架涵洞构造高度m，构造宽度m.采用D24型便梁对线路停止加固.挖孔桩桩长11m，桩直径1.5m.单个支墩桩顶作用荷载标准值N=1327 kN依照下式对单桩承载力停止计算周长4.71m，支承面积1.767m2，桩底承载力容许值360kPa(通过深度修正)桩侧土层散布见表-1.通过计算，[P]=0.5×4.71×(60×8)+1.0×1.767×360=1767kN>1327 kN，满足要求.平安系数k=1767吊车吊装D型梁纵梁时，吊点距离纵梁端1m，最倒霉状态为正线北侧纵梁落梁，此时吊车最年夜作业半径为22m，臂长39.3m，额外吊重为13t，吊装平安系数为13÷÷2+0.5）=1.53＞1.3，满足吊装平安要求.徐工QY130h吊车性能表（支腿全伸，配重30t，吊重单注：若现场选用其他厂家吊车，则重新复核吊车性能，担保吊车作业平安.吊车地基承载力验算： ××0.05m.纵梁最重16.028t.承载力计算：两台吊车吊梁进程匀速水平，每台吊车各自接受1/2梁重；承载力计算思索130T 吊车自重及配重，而且4个支腿受力平均.P=N/A ≤[P] ×（70+30）××× A=4××1.5=9㎡ ÷1.2为静态荷载系数，1.4为静态荷载系数.×1.2=175.0Kpa ，现场实际地基承载力为180Kpa ，故满足要求.现场吊装时必需配备配重，同时画出吊车作业半径线，严防超限担保作业平安.装置1）施工准备阶段 D 型便梁运输采用公路运输，途径312国道、通往固4的轨枕抽出，按空隙拔出D 型便梁钢枕.提前把便梁支点以及位置线位放好，停止便梁施任务业指导书、技术交底.提前5天组织1个便梁施工队伍进，进场人员由安质中标注尺寸单位为c m。
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7、对所用吊具及设备要进行验算，为吊装作业提供充分的理论依据，以确保施工过程能够安全顺利地进行。
这一部分主要考虑二部分内容：吊车在指定X围内能否满足施工所需的起重要求和吊具中吊带及“Ｕ”型卡环型号需要确定；盾构机在斜坡基座上是否滑移。
表10-3 GMT8350型350T吊车起重
性能表
半
径(m)
重量(T)
9 10 12
125 111 89
表10-4 KMK6200型220T吊车起重
性能表
半径
(m)
重量(T)
8 10 12
73.4 62.9 54.4
㈠吊车吊装能力验算（以1#盾构机为例）
（1）350T吊车能力验算：
1）盾构切口环两部分相等，重量均为
28T。
设350T吊车单机提升，所受的负荷
为F’，则)
(
'
1
q
Q
K
F+
⨯
=
式中
1
K—动载系数 1.1—1.3，此处取
1.2
Q —切口环下半部重量为28T
q —吊钩及索具的重量，单机吊
装时，一般取0.02Q
所以
T
q
Q
K
F272
.
34
)
28
02
.0
28
(
2.1
)
(
'
1
=
⨯
+
⨯
=
+
⨯
=
对照350T吊车的起重性能表可以看出，只
要吊车的工作半径小于12m完全能满足前
体吊装施工作业要求（见吊车站位图）。
2）刀盘驱动部分的重量为72T 。
设350T 吊车单机提升该部分，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=
式中1K —动载系数 1.1—1.3，此处取1.2
Q — 驱动部分的重量为72T q — 钩头及索具的重量，取0.02Q
所
以
T
q Q K F 128.88)7202.072(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=<89T
对照350T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 就能满足
施工作业要求。
3）螺旋输送机重量为20T 。
设220T 吊车单机提升这一部分，所受的负荷为F ’，
则)('1q Q K F +⨯=式中
1K —动载系数 1.1—1.3，此处取1.2
Q —螺旋输送机的重量为20T q —钩头及索具的重量，单机吊装时，一般取0.02Q
所
以
T T q Q K F 54.444.22)2002.020(1.1)('1<=⨯+⨯=+⨯=
对照220T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 可满足施工作业要求（吊车站位图）。
4）盾构支撑环上下部分，总重量为90T 。
设350T 吊车单机提升这一部分，所受的负
荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=
式中1K —动载系数 1.1—1.3，此处取
1.2
Q —支撑环的总重量为90T q —取钩头及索具的重量为0.02Q 所
以
T
q Q K F 16.110)9002.090(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=<111T
只要吊车的工作半径小于10m ，可满足
施工作业要求。
通过上述验算，确认350T 吊车可以满足盾构主机组装过程中的吊装要求（见吊车站位图）。
5）盾构后配套设备，重量最重的一件为20T 。
设220T 吊车单机提升这一部分，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=
式中1K —动载系数 1.1—1.3，此处取1.1
Q —后配套设备的重量为20T q —取钩头及索具的重量为0.02Q 所
以
T T q Q K F 4.5444.22)2002.020(1.1)('1<=⨯+⨯=+⨯= 只要吊车的工作半径小于12m ，可满足施工作业要求。
通过上述验算，确认220T 吊车可以满足盾构主机组装过程中的吊装要求。
（2）索具工作能力的验算:
进行盾构吊装时，选用4个吊装索具采用专用40T 吊装带4根8.5m 长，合计吊装能力满足设备吊装要求。
由于盾构机主机及后配套中，驱动部分最重，其重量为90T ，吊点间的距离为2*2.6m ，所以350T 吊车在单独作业起吊驱动部分，吊装带的受力最大。
此时，设每根
吊装带承受的负荷为F ，
则
T
T F 409.22))5.864.1(cos(arcsin 490<=÷÷÷=
因此该型号的吊带是足够的，可以使用。
（3）“U ”型卡环工作能力的验算: 此次吊装盾构机及后配套台车，选用了4个55T 的巨力“U ”型卡环。
连接台车的
起吊吊耳与吊带，同样以主机驱动部分为例，
设每个卡环所承受的负荷为H ’，则
2'1÷⨯=Q K H
式中 1K —动载系数 取1.11=K
Q —盾构机支撑环部分的重量 90T
则
T T Q K H 555.254901.12'1<=÷⨯=÷⨯=因
此所选用的4个该型号“U ”型卡环工作能力是足够的，可以使用。
㈡盾构机与基座的滑动计算
盾构始发基座的摆放与水平线成0.3%的角度，在组装过程中，为了防止在没有焊接防滑块的这一段时间里，盾构部件可能会沿盾构基座产生滑动位移，必须作出验算后才可以确定。
盾构主机前体和驱动部分总重量为128t ，基座对前体的支撑力为
T tg 7.112))1000\3(cos(1281=⨯-，前体与支撑
架的摩擦系数为0.15，使前体滑动移动的推力为f=128×0.15=19.2t ，向下的滑动力为
T T tg 2.1971.2)1000/3(sin(1281<=⨯-，因此，
前体在基座上不会滑动，为了施工安全，用两个5t 的手扳葫芦将前体牵引着即可。