模板及支架计算
现浇梁模板支架设计计算书
西吴枢纽立交工程现浇梁模板支架设计计算书中铁二十四局集团有限公司西咸北环线高速公路第LJ-2合同段计算：王大伟审核：成龙审批：王辅圣目录1 工程概况 (1)2 设计计算依据 (2)3 设计计算内容 (2)3.1 E匝道18+28.5+18m三跨现浇梁检算 (2)3.2 Y匝道32+2*42+32m四跨现浇梁检算 (6)4 总结 ................................................................................................ 错误!未定义书签。
1 工程概况西吴枢纽立交为西咸北环线与新、老西宝高速的枢纽转换立交，本工程在原西吴半互通枢纽立交基础上增加A、B、C、D、E、F、Y、Z八条匝道，扩建成功能完善的全枢纽互通。
其中A、B、C、D四条匝道为路基，E、F、Y、Z四条匝道为桥梁。
桥梁工程共计111跨26联，现浇梁63跨14联，具体情况见下表：Y匝道32+2*42+32m现浇连续梁中间两跨上跨新西宝高速公路，交叉角度为51°，施工期间要保证高速公路的正常运行，在中央分隔带中的31#墩两侧沿西宝高速方向各留一个7.5m宽的双车道行车门洞。
除门洞处进行特殊设计外，其余现浇部分均采用满堂支架法施工。
本设计书针对上表14联现浇梁，选取具有代表性的2联进行设计计算：（一）Y匝道32+2*42+32m四跨现浇梁（二）E匝道18+28.5+18m三跨现浇梁2 设计计算依据一、《西吴枢纽立交施工图设计》二、《材料力学》三、《路桥施工计算手册》四、《钢结构设计原理》五、《公路桥涵地基与基础设计规范》六、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》七、《木结构设计规范》六、《组合钢模板技术规范》3 设计计算内容3.1 E匝道18+28.5+18m三跨现浇梁检算E匝道第一联18+28.5+18m现浇箱梁位于耕地上，下部无道路穿过，采用满堂支架法施工。
楼层模板支架高度计算公式
楼层模板支架高度计算公式在建筑施工中，楼层模板支架是一个非常重要的施工工具，它用于支撑模板，使得模板能够承受混凝土浇筑时的重量。
因此，楼层模板支架的高度计算是施工中的一个关键环节。
本文将介绍楼层模板支架高度计算的公式和相关内容。
楼层模板支架的高度计算是基于建筑设计图纸和实际施工情况进行的。
在进行楼层模板支架高度计算时，需要考虑以下几个因素：1. 混凝土浇筑厚度，混凝土浇筑的厚度是决定模板支架高度的重要因素。
一般来说，混凝土浇筑的厚度越大，模板支架的高度就需要越高。
2. 混凝土的密度，混凝土的密度也会影响模板支架高度的计算。
密度越大的混凝土，需要的支撑高度就会越大。
3. 模板支架的材质和规格，不同材质和规格的模板支架所需要的支撑高度也会有所不同。
因此，在进行高度计算时，需要考虑模板支架的具体情况。
根据以上因素，我们可以得出楼层模板支架高度的计算公式如下：模板支架高度 = 混凝土浇筑厚度 + 混凝土密度调整值 + 模板支架规格调整值。
其中，混凝土密度调整值和模板支架规格调整值是根据实际情况进行调整的参数。
在实际施工中，可以根据具体的建筑设计图纸和施工要求，确定这两个参数的数值。
在进行楼层模板支架高度计算时，需要注意以下几点：1. 确保计算准确，楼层模板支架的高度计算需要非常准确，因为支撑高度不足会导致模板变形或者倒塌，给施工安全带来风险。
2. 考虑施工工艺，在进行高度计算时，需要考虑到混凝土浇筑的工艺要求，以确保模板支架的高度能够满足施工需要。
3. 定期检查和调整，在施工过程中，需要定期检查模板支架的支撑高度，并根据实际情况进行调整，以确保施工安全。
总之，楼层模板支架的高度计算是施工中非常重要的一环。
通过合理的计算和调整，可以确保模板支架能够满足施工需要，保障施工安全。
希望本文介绍的楼层模板支架高度计算公式和相关内容能够对施工人员有所帮助。
梁模板支架计算pkpm
梁模板⽀架计算pkpm梁模板碗扣钢管⾼⽀撑架计算书计算依据《建筑施⼯碗扣式钢管脚⼿架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
计算参数:模板⽀架搭设⾼度为20.0m ，梁截⾯ B ×D=1000mm ×1000mm ，⽴杆的纵距(跨度⽅向) l=1.20m ，⽴杆的步距 h=1.50m ，梁底增加3道承重⽴杆。
⾯板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
⽊⽅60×80mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 2。
梁底⽀撑⽊⽅长度 1.20m 。
梁顶托采⽤100×100mm ⽊⽅。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板⾃重0.50kN/m 2，混凝⼟钢筋⾃重25.50kN/m 3，施⼯活荷载4.50kN/m 2。
扣件计算折减系数取1.00。
2000图1 梁模板⽀撑架⽴⾯简图采⽤的钢管类型为48×3.5。
⼀、模板⾯板计算⾯板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板⾯板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 =25.500×1.000×1.000+0.500×1.000=26.000kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×1.000=4.500kN/m ⾯板的截⾯惯性矩I 和截⾯抵抗矩W 分别为:本算例中，截⾯惯性矩I 和截⾯抵抗矩W 分别为:W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——⾯板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——⾯板的最⼤弯距(N.mm)；W ——⾯板的净截⾯抵抗矩；[f] ——⾯板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×26.000+1.40×4.500)×0.400×0.400=0.600kN.m 经计算得到⾯板抗弯强度计算值 f =0.600×1000×1000/54000=11.111N/mm2⾯板的抗弯强度验算 f < [f],满⾜要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最⼤剪⼒ Q=0.600×(1.20×26.000+1.4×4.500)×0.400=9.000kN截⾯抗剪强度计算值 T=3×9000.0/(2×1000.000×18.000)=0.750N/mm2截⾯抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满⾜要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250⾯板最⼤挠度计算值 v = 0.677×26.000×4004/(100×6000×486000)=1.545mm⾯板的最⼤挠度⼩于400.0/250,满⾜要求!⼆、梁底⽀撑⽊⽅的计算（⼀）梁底⽊⽅计算作⽤荷载包括梁与模板⾃重荷载，施⼯活荷载等。
箱梁支架、模板计算
箱梁边跨现浇段支架、模板的设计计算一、计算参数：1、箱梁浇段梁块体积：32.4m2，总重：842.4KN翼板体积： 7.36m2重量： 191.4KN底、腹、顶板的重量： 651.0KN2、底模采用竹胶板加枋木（10×15cm）背楞；内侧模板使用组合钢模板；外侧模板使用定型钢模板；模板的自重：0.35KN/m2。
3、施工活荷载：2.5KN/m2;砼浇注冲击荷载：4.0KN/m2;砼振捣冲击荷载：1.0KN/m2;4、荷载系数取值：静载νG=1.2 动载νG=1.4二、模板下枋木的计算：1、弯曲时枋木的应力计算：枋木间距：40cm 跨：93cm 选用：10×15cm枋木底模面积3.0×6.5=19.5m2651.0/19.5=33.38KN/m2G=0.4×(33.38+0.35)=13.49KN/mQ=0.4×(2.5+1.0+4.0)=3.0KN/mｑ=νG.G+νQ+Q=20.4KN/mq=20.4KN/m93 93 93 93 93 93 93650Mmax=1/8.ql2=1/8×20.4×0.932=2.04414KN.mW=1/6bh2=1/6×0.1×0.152=3.75×10-4m3Бmax=Mmax/W=2.04414×106/3.75×105=5.45MPa[Б]=12.0MPaБmax＜[Б] 满足施工要求2、枋木的挠度计算E=9×103MPa=9×106KN/m2I=1/12bh3=1/12×0.1×0.153=2.8×10-5m4f中=ql4/128EI=20.4×0.934/128×9×106×2.8×10-5=0.00047 f中/L=0.47/930=1/1978f/l=1/150f中/l< [f/l] 满足施工要求三、纵梁的计算：纵梁间距93cm 计算长度280cm 选用20×25枋木1、枋木背楞的各支点反力计算：N A=0.394ql=0.394×20.4×0.93=7.5KNN B=(0.606+0.526)×20.4×0.93=21.5KNN C=(0.474+0.5)×20.4×0.93=18.5KNNmax=N B=21.5KN40 40 40 40 40 40 40Bl1=140 l2=1402802、枋木背楞传下来的集中力N B作用到纵梁上产生的内力计算：查表：Aφ 1 =1/6×21.5×[0.4×1.0×(1+1/1.4)+0.8×0.6×(1+0.6/1.4)+1.2×0.2×(1+0.2/1.4)]=5.89 BΦ1=1/6×21.5×[0.4×1.0×（1+0.4/1.4）+0.8×0.6×（1+0.8/1.4）+1.2×0.2×（1+1.2/1.4）] =6.14 Aφ2=Bφ1 Bφ2=Aφ1Rφ1=6.14+5.89=12.02M1=-3 Rφ1/2L=-3×12.02/2×1.4=-12.9KN.mM BR40 40 40 2036.8KN-27.6KN 20.9KN.mR1=M B+(1.4+1.0+0.6+0.2)+V B/1.4=58.3KNR2=55.2KNW=1/6×20×252=2.08×106mm2Бmax=20.9×106/2.08×106=10.05MPa[Б]=12.0MPaБmax<[Б] 满足施工要求3.剪切应力计算纵梁Δs=200×250=5×104mm2Zmax=Qmax/As=36.8×103/5×104=0.74MPa[Z]=1.9MPaZmax <[Z] 满足施工要求4.挠度的计算:E=9×103MPa=900KN/mm2I=1/12bh2=1/12×20×252=2.6×104cm4跨中挠度 f中=N B/48EI×[40×(3×1402-4×402)+80×(3×1402-4×802)+20×(3×1402-4×202)=21.5×5.9×106/48×9×2.6×106=0.12cmf中/L=0.12/140=1/1166<[f/L]=1/150满足施工要求四.主梁的计算1.主梁受集中力的计算单侧翼板重量 1/2×191.4=95.7KN单侧翼板的底模板面积 3.0×4.0=12.0m2侧模支架每侧6片，间距80cm荷载1.4×12.0×(2.5+1.0+4.0)+1.2×(95.7+0.35×12.0)=245.9KN由6片支架均担，并传递到下架下的纵梁上纵梁选用2根Ⅰ28b为一道，每侧两道，间距120cm245.9/6=40.98KNP=40.98/2=20.5KN]80 40 40 80 80 80P P P P P PBφ1=1/6×20.5×[0.4×1.0×(1+0.4/1.4)+1.2×0.2×(1+1.2/1.4)]=1/6×20.5×0.96=3.28Aφ2=1/2×20.5×0.6×0.8×(1-0.8/1.4)=7.73Rφ1=3.28+7.73=11.0M1=-3Rφ1/2L=-3×11.0/2×1.4=11.840 80 201N0=M1+(1.0+0.2).P/1.4=11.8+20.5×1.2/1.4=26.0KNN1=11.8+20.5×(1.4+0.6)/1.4=37.2KNN2=26.0KNNmax=N1=37.2KN2.主梁的内力计算Bф1=1/6×37.2×1.2×0.2×(1+1.2/1.4)=2.76Aφ2==1/6×58.3×[0.93×2.32×(1+2.32/3.25)+1.86×1.4×(1+1.4/3.25)+2.79×0.46×(1+0.46/3.25)]=86.5120 20 93 93 93 93 93 93 93 20 1201 1140 325 325 140l1 l2 l3 l4Bφ2=1/6×58.3×[0.93×2.32×(1+0.93/3.25)+1.86×1.4×(1+1.86/3.25)+2.79×0.46×(1+2.79/3.25)]=90.4Aφ3= Bφ2 Bφ3 = Aφ2Aφ4=1/6×0.2×1.2×(1+1.2/1.4)=2.76N1=N3=6×(2.76+86.5)=535.6K1=2×(1.4+3.25)=9.3 a1=105.7/884.8=0.119K2=2×(3.25+3.25)×12.5 a2=9.3×3.25/884.8=0.034K3=9.3 a3=3.25×3.25/884.8=0.012K4=9.3×12.5-3.252=105.7 a4=9.3×9.3/884.8=0.098K5= 105.7 a5=0.034K6= 884.8 a6=0.119M2=0.034×535.6-0.098×1084.8+0.034×535.6=-69.9M1=M3=-0.119×535.6+0.034×1084.8-0.012×535.6=-33.21F1F0=M1+N1×(1.4+0.2)/1.4=33.2+37.2×1.6/1.4=66.2KN F1=M2+R1×(3.25+2.32+1.86+0.46)/3.25=69.9+58.3×7.89/3.25=163.0KNF2=33.2+58.3×(2.79+1.86+0.93)/3.25=33.2+58.3×5.58/3.25=110.3KN96.5KN-96.5KN 主梁使用2[28b W=2×534.4=1068.8cm3I=2×7481=14962cm4A=2×60.97=121.9cm2Бmax =158.4×106/1068.8×103=148.2MPa[Б]=160MPaБmax<[Б] 满足施工要求3.主梁的挠度计算E=1.9×105MPa=1.9×104KN/cm2跨中挠度: f中=R1/48EI.[(3×3252-4×932) ×93+(3×3252-4×1862) ×186+(3×3252-4×2792) =(26251947+33199326+1537569) ×58.348×1.9×104×14962=0.26cmf中/l=0.26/325=1/1250<(f/l)=1/150满足施工要求五．立杆的计算立杆由2[40焊接成型计算长度l=150cm1.立杆的轴向压力计算轴向压力 Nmax=F1=163.0KNIx=2×18644.4cm4 Iy=2×640.6cm4A=2×83.04cm2i x=√2×18644.4/2×83.04=14.98cmi y=√2×640.6/2×83.04 =2.78cmi x> i yλy=l/i y=150/2.78=54.0查表：б×103/0.865×83.04×102=22.7MPa轴向允许应力[б]=140MPaбmax<[б] 满足施工要求2.立杆的挠度计算E=1.9×105MPaF=F i F i l i/EA i=163.0×103×1500/1.9×105×83.04×102=0.15mm 立杆受压稳定，满足施工要求。
400×800梁需4.2米支撑木模板与支撑计算书
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=400mm，梁截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)900mm。
梁模板使用的木方截面38×80mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。
三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.80=30.931N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
17.2模板支架支撑工程说明及计算规则
17.2 混凝土模板及支架支撑工程说明一、定额包括了安装模板使用一般简易脚手架的费用。
二、模板包括制作、安装、拆除、场外运输。
三、现浇混凝土模板：1、现浇混凝土模板区分不同构件,以胶合板模板（扣件式钢管支撑)考虑.钢管支撑胶合板模板定额按胶合板模板、扣件式钢管支撑配制，其中基础部分按胶合板模板、木支撑配制。
2、独立基础（独立桩承台)，满堂基础(满堂桩承台）与带形基础（带形桩承台）的划分:长宽比在3倍以内且底面积在20㎡以内的为独立基础(独立桩承台)；底宽在3m以上且底面积在20㎡以上的为满堂基础（满堂桩承台)；其余为带形基础（带形桩承台）。
独立桩承台执行独立基础定额子目；带形桩承台执行带形基础定额子目；与满堂基础相连的桩承台并入满堂基础定额子目计算.高杯基础杯口高度大于杯口大边长度3倍以上时，杯口高度部分执行独立柱定额子目，杯型基础执行独立基础定额子目。
图16。
1。
1 杯口基础3、箱形基础应分别按无梁式满堂基础、柱、墙、梁、板相应定额子目计算.4、满堂基础砖地模水泥砂浆粉刷套装饰定额地沟水泥砂浆粉刷定额子目.5、满堂基础中集水坑模板面积并入基础工程量中。
6、框架设备基础分别按基础、柱、梁、板、墙柱定额子目计算。
7、凡四边以内的独立柱，无论形状如何均套用独立矩形柱定额子目；四边以上者均套用独立异形柱定额子目；圆形或带有弧形的独立柱按圆弧形接触面积计算，套用圆(弧)形独立柱定额子目.8、墙柱是指墙与柱构成一体的构件。
直形墙执行墙柱定额子目。
9、剪力墙的连梁模板并入剪力墙计算。
10、附墙的暗柱、暗梁按墙定额子目计算。
11、若设计墙模板采用止水螺栓，可另行计算，并扣除定额中的拉杆螺栓含量；若设计要求墙模板的拉杆螺栓不能回收,定额中拉杆螺栓的含量乘以系数20，并增加其他材料费0.1元/㎡,其他机械费0.4元/㎡。
柱、梁面对拉螺栓堵眼增加费，执行墙面螺栓堵眼增加费定额子目，柱面螺栓堵眼人工、机械乘以系数0。
楼板早拆模板支架计算书3
楼板早拆模板支架计算书楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB 50005━2003)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。
一、参数信息:楼板楼板现浇厚度为0.12米，模板支架搭设高度为3.60米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。
模板面板采用胶合面板，厚度为15mm，板底龙骨采用方钢管: 40×40×3；间距：160mm;梁顶托采用方钢管: 50×50×3。
采用的钢管类型为48×3.5，采用扣件连接方式。
立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008,5.2面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照三跨连续梁计算。
使用模板类型为：胶合板。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.100×0.120×0.900=2.711kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.300×0.900=0.270kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 4.000×0.900=3.600kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.100×0.120×0.900+0.300×0.900=2.981kN/m均布线荷载设计值为：按可变荷载效应控制的组合方式：q1 = 0.9×[1.2×(2.711+0.270)+1.4×3.600]=7.755kN/m按永久荷载效应控制的组合方式：q1 = 0.9×[1.35×(2.711+0.270)+1.4×0.7×3.600]=6.797kN/m 根据以上两者比较应取q1 = 7.755kN/m作为设计依据。
现浇模板支架设计计算
现浇模板支架设计计算顶板模板设计楼板现浇厚度为10cm-18cm，模板支架搭设高度为5.4m，4m，2.8m，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，横杆的步距 h=1.80米。
模板面板采用胶合面板，厚度为15mm，板底木楞截面宽度:50mm;高度：100mm;间距：300mm;采用的钢管类型为48×3.5，采用扣件连接方式。
立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元一、模板面板计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008,5.2面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照三跨连续梁计算。
使用模板类型为：胶合板。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.100×0.180×1.000=4.518kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.750×1.000=0.750kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×1.000=2.500kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.100×0.180×1.000+0.750×1.000=5.268kN/m均布线荷载设计值为：按可变荷载效应控制的组合方式：q1 = 0.9×[1.2×(4.518+0.750)+1.4×2.500]=8.839kN/m 按永久荷载效应控制的组合方式：q1 = 0.9×[1.35×(4.518+0.750)+1.4×0.7×2.500]=8.606kN/m 根据以上两者比较应取q1 = 8.839kN/m作为设计依据。
集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值 q2 = 0.9×1.2×0.750×1.000=0.810kN/m 跨中集中荷载设计值 P = 0.9×1.4×2.500=3.150kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:2本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；(1)抗弯强度计算施工荷载为均布线荷载：M1 = 0.1q1l2 = 0.1×8.839×0.3002=0.080kN.m施工荷载为集中荷载：M2 = 0.1q2l2 + 0.175Pl = 0.1×0.810×0.3002+0.175×3.150×0.300=0.173kN.mM2> M1，故应采用M2验算抗弯强度。
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模板及支架计算
1. 模板承载力计算
模板承载力是指模板在承受荷载作用时，能够保持不变形的能力。
在进行模板承载力计算时，需要考虑模板的材质、尺寸、荷载大小和作用方式等因素。
根据相关规范，模板承载力计算公式为：
Q=σSd
其中，Q为模板承载力，σ为模板材料的强度设计值，S为荷载效应标准组合的弯矩值，d为模板的厚度或直径。
2. 支架稳定性计算
支架稳定性是指在荷载作用下，支架保持不变形或倾覆的能力。
在进行支架稳定性计算时，需要考虑支架的材质、尺寸、荷载大小和作用方式等因素。
根据相关规范，支架稳定性计算公式为：
K=Φr(W-λγw-ρkRk)d/ηyA+GσsWt/ηyW+FA/A1-μtFA2-FA1
其中，K为支架稳定性安全系数，Φr为支架的稳定系数，W为支架的截面抵抗矩，λ为支架材料的泊松比，γw 为支架材料的容重，ρk为土的附加应力系数，Rk为土的承载力标准值，d为支架的直径或高度，ηy为支架的稳定系数，A为支架的截面积，G为支架材料的剪切强度设计值，σs为支架材料的抗拉强度设计值，Wt为支架材料的截面惯性矩，FA为风荷载引起的水平力矩，A1、μt为与支架材料有关的系数，FA2、FA1分别为与土和水的压缩系数有关的系数。
3. 支架变形计算
支架变形是指在荷载作用下，支架发生的变形。
在进行支架变形计算时，需要考虑支架的材质、尺寸、荷载大小和作用方式等因素。
根据相关规范，支架变形计算公式为：
Δ=W0+η(y0+Δy)g/2+η(y0+Δy)g/2-Δy0g/2-Δyg/2-Δyg/2-Δyg/2
其中，Δ为支架变形量，W0为初始水平拉杆预紧力在横梁上产生的挠度值，y0为初始立杆支撑点高度减去横梁高度后的值，Δy为立杆支撑点高度减去横梁高度后的变化值，g为立杆间距。
4. 施工荷载计算
施工荷载是指在施工过程中，模板和支架所承受的各种荷载。
在进行施工荷载计算时，需要考虑施工过程中的各种因素，如施工人员、施工设备、施工材料等。
根据相关规范，施工荷载计算公式为：
Q=K*G*H
其中，Q为施工荷载标准值，K为安全系数取1.5～2.0（规范推荐值），G为永久荷载标准值（包括模板自重、钢筋自重等），H为施工均布活荷载标准值（包括施工人员、施工设备等）。
5. 模板支撑体系设计
模板支撑体系设计是指根据工程特点和要求，选择合适的支撑材料和支撑方式，以确保模板和支架的稳定性和安全性。
在进行模板支撑体系设计时，需要考虑工程地质条件、结构形式、荷载大小等因素。
根据相关规范和工程实践经验，常用的模板支撑体系包括扣件式钢管支撑体系、碗扣式钢管支撑体系、门式钢管支撑体系等。
在设计时，需要根据具体情况选择合适的支撑材料和支撑方式。