水力计算案例分析解答
（完整版）水力计算
（完整版）水力计算室内热水供暖系统的水力计算本章重点热水供热系统水力计算基本原理。
重力循环热水供热系统水力计算基本原理。
机械循环热水供热系统水力计算基本原理。
本章难点水力计算方法。
最不利循环。
第一节热水供暖系统管路水力计算的基本原理一、热水供暖系统管路水力计算的基本公式当流体沿管道流动时，由于流体分子间及其与管壁间的摩擦，就要损失能量；而当流体流过管道的一些附件 ( 如阀门、弯头、三通、散热器等 ) 时，由于流动方向或速度的改变，产生局部旋涡和撞击，也要损失能量。
前者称为沿程损失，后者称为局部损失。
因此，热水供暖系统中计算管段的压力损失，可用下式表示：Δ P ＝Δ P y + Δ P i ＝R l + Δ P i Pa 〔 4 — 1 〕式中Δ P ——计算管段的压力损失， Pa ；Δ P y ——计算管段的沿程损失， Pa ；Δ P i ——计算管段的局部损失， Pa ；R ——每米管长的沿程损失， Pa ／ m ；l ——管段长度， m 。
在管路的水力计算中，通常把管路中水流量和管径都没有改变的一段管子称为一个计算管段。
任何一个热水供暖系统的管路都是由许多串联或并联的计算管段组成的。
每米管长的沿程损失 ( 比摩阻 ) ，可用流体力学的达西．维斯巴赫公式进行计算Pa/m （ 4 — 2 ）式中一一管段的摩擦阻力系数；d ——管子内径， m ；——热媒在管道内的流速， m ／ s ；一热媒的密度， kg ／ m 3 。
在热水供暖系统中推荐使用的一些计算摩擦阻力系数值的公式如下：( — ) 层流流动当 Re ＜ 2320 时，可按下式计算；（ 4 — 4 ）在热水供暖系统中很少遇到层流状态，仅在自然循环热水供暖系统的个别水流量极小、管径很小的管段内，才会遇到层流的流动状态。
( 二 ) 紊流流动当 Re ＜ 2320 时，流动呈紊流状态。
在整个紊流区中，还可以分为三个区域：水力光滑管区摩擦阻力系数值可用布拉修斯公式计算，即（ 4 — 5 ）当雷诺数在4000 一100000 范围内，布拉修斯公式能给出相当准确的数值。
倒虹吸流量计算举例(精)
1 = =0.509 0.716 2.36 0.78
水力分析与计算
故倒虹吸管型式、尺寸及布设满足 设计过流能力要求。
小结、布置任务
小结：
1. 流量计算公式中各物理量理解、确定 2. 局部损失系数理解、确定
水力分析与计算
倒虹吸管过流能力校核
案例：
某水库干渠工程与河流相交。由于洪水位过高，拟建倒虹吸管 。其设计基本数据如下： 设计流量Q=7.17 m3/s；倒虹吸进口前设 拦污栅，管段有两弯段转角，第一、第二弯段转角均为30°急转弯 管；上下游渠道断面相同，底宽b=2.4m，边坡系数m=1.5，糙率 n=0.025，设计流量时水深h0=2.1m，进口渐变段末端底宽为4.5m ，拟设计双排管，管径1.7m，试校核渠道过流能力。
2
v Q / A 7.17 / 2 / 2.27 1.58m / s
1.582 z 2 0.716 2.36 0.78 0.491m 19.6
倒虹吸管过流能力校核
案例计算：
（2）流量系数计算 （3）流量计算
1 2 gLi A2 A2 A2 i A2 C 2 R A2 1 A2 i i i i 2
水力分析与计算
倒虹吸管过流能力校核
案例分析：
1.流量计算公式
Q A 2g z2
A 2 2 gL A 2 A2 v2 i z2 i 2 1 2 A Ci Ri Ai A2 2 g i
2'
水力分析与计算
倒虹吸管过流能力校核举例
主 讲 人： 王勤香
水利案例真题解析题及答案
水利案例真题解析题及答案水利是人类社会发展中至关重要的基础设施之一。
而在学习和研究水利工程的过程中，我们经常需要通过解析相关的案例题来深入理解和应用所学知识。
本文将通过几个水利案例来进行真题解析，并提供相应的答案。
【案例一】某地区常年洪水泛滥，上游有一条较大的河流。
为了保护沿河沿岸居民的生命和财产安全，地方政府决定进行一项治理工程。
经过综合评估，决定修建一座大型的水库，并在河道上游建设一座闸门，用以调控水位。
研究表明，该地区年均降雨量为800毫米，洪水峰值流量为4000立方米/秒。
设计洪水标准为50年一遇，洪水安全系数为1.3。
根据上述信息，回答以下问题：问题1：根据设计洪水标准和洪水安全系数，计算该地区设计洪水流量。
答案1：设计洪水标准为50年一遇，即设计洪水的发生概率为1/50。
洪水安全系数为1.3，即设计洪水流量为实际洪水流量的1.3倍。
根据公式：设计洪水流量 = 实际洪水流量× 设计洪水标准概率×洪水安全系数。
其中，实际洪水流量为4000立方米/秒，设计洪水标准概率为1/50，洪水安全系数为1.3。
代入数据计算可得：设计洪水流量= 4000 × (1/50) × 1.3 = 104立方米/秒。
问题2：根据年均降雨量和设计洪水流量，计算该地区水库的蓄水容量。
答案2：水库的蓄水容量需要考虑年均降雨量和设计洪水流量。
通过计算可得：蓄水容量 = 年均降雨量× 设计洪水流量。
其中，年均降雨量为800毫米，设计洪水流量为104立方米/秒。
将数据代入公式进行计算得到：蓄水容量= 800 × 10^-3 × 104 = 83200立方米。
【案例二】某地区因低洼地形，常年受到地下水位过高的困扰，导致农田排水受阻，影响农作物的生长。
为解决该问题，地方政府决定进行一项排水工程。
经过勘探和分析，选定了一处适合建设排水渠的地段。
根据相关调查数据，该地区的地下水位为5米，当地年均降雨量为1200毫米，排水渠的设计要求为每分钟排水25立方米。
给水管网水力分析和计算.
回顾
管段压降方程（根据能量守恒定律）
管段两端节点水头之差等于该管段的压降：
HFi –HTi= hi
HFi——管段i的上端点水头； HTi——管段i的下端点水头； hi——管段i的压降； M——管段模型中的管段总数。
i-1,2,…,M
管网水力分析条件和目的:
1、已知条件： （1）管网布置：枝状管网、环状管网； （2）节点：节点流量、地面标高、服务压力； （3）管段：长度、管径、经济流速 、摩阻系数； 2、管网水力分析求解内容： （1）计算管段流量； （2）计算节点压力； （3）确定水泵流量、扬程； 3、管网水力分析目的——满足安全供水目标： （1）设计方案水力状态－流量、压力分布和变化； （2）管网事故、消防、转输流量工况校核。
（4）
[8]
（ 5）
[9]
（6）
Q4
q8,h8
Q5
q9,h9
Q6
H 7 H 1 h1 H1 H 2 h2 H 2 H 3 h3 H 8 H 3 h4
H1 H 4 h5 H 2 H 5 h6 H 3 H 6 h7 H 4 H 5 h8 H 5 H 6 h9
枝状管网直接算法
1、管段流量：采用逆推法。 从树枝末端节点流量开始，用节点流量连续性方程， 向前逐一累加，每一管段下游所有节点流量的和即为 该管段的管段流量；
2、节点压力（水头）：采用顺推法。 从已知压力节点出发，用管段能量方程求节点水头， 可立即解出。
例5.1 某城市树状给水管网系统如图所示，节点（1）处为水厂 清水池，向整个管网供水，管段[1]上设有泵站，其水力特性为： sp1=311.1(流量单位m3/s，水头单位m),he1=42.6m， n=1.852。根据清水池高程设计，节点（1）水头为H1=7.8m， 各节点流量、各管段长度与直径如图所示，各节点地面标高见表 5.1，试进行水力分析，计算各管段流量与流速、各节点水头与 自由水头。
水力计算实例
水力计算实例该别墅采用机械循环垂直单管顺流式热水采暖系统管路的管径。
热媒参数：供水温度tg ′=95℃,回水温度th′=70℃.系统与外网接入。
在引入口外网的供、回水压差为30kPa.散热器内的数字表示散热器的热负荷。
层高为3.9m。
轴测图说明：⑴．⑴⑵⑶⑷⑸⑹管为供水管，⑼⑽⑾⑿⒀为回水管。
⑵．⑺⒁⒃⒅⒇为立管，⒂⑻⒄⒆为支管，包括上下两根。
计算过程如下：在轴测图上对立管荷管段进行编号并注明各管段的热负荷荷管长。
确定最不利环路。
本系统为单管异程式系统，一般取最远立管的环路作为最不利环路，最不利环路是从入口到立管V。
这个环路包括管段1至管段12.计算最不利环路各管段直径 管段1：由于G=hg t t Q -86.0=70951634386.0-⨯≈562(kg/h)R pj =60～120Pa/m查附录4.1得，d=25mm,R 和V 有两个值，用插值法计算如下R=4038.5389.60-×2+53.38=53.76Pa/m V=4028.030.0-×2+0.28≈0.28m/s沿程损失：ΔP y =Rl=53.76×8.8=473.1(Pa)局部损失：由V=0.28m/s,查附录4.3得，ΔP d =ρV 2/2=35.34Pa 查表4.2得一个闸阀：1×0.5=0.5 2个弯头：2×1.5=3.0Σξ=0.5+3.0=3.5ΔP i =ΣξΔP d =3.5×35.34=123.69 Pa其他最不利环路管道的管径计算同管道1将确定的各管段d 、R 、v 带入列表最后计算最不利环路的总压力损失Σ（ΔP y +ΔP i ）=1680.18 Pa 。
入口处的剩余循环压力用调节阀节流。
确定立管Ⅳ的管径立管Ⅳ与管段6、7、8、9并联，所以立管Ⅳ的资用压力可由下式确定ΔP IV =Σ(ΔP y +ΔP i )9,8,7,6-（ΔP V -ΔP IV ）式中 ΔP V ——水在立管V 的散热器冷却时所产生的自然循环作用压力，PaΔP IV ——水在立管IV 的散热器冷却时所产生的自然循环作用压力，Pa 立管IV 的平均比摩阻为; R pj =LIVP ∑∆5.0=19.08Pa/m 根据R pj 和G 值选立管IV 的立、支管的管径，均取DN15。
第5章-给水管网水力分析和计算
Q4
q8,h8
（5） [9]
Q5
q9,h9
（6）
Q6
H 7 H1 h1 H1 H 2 h2 H 2 H3 h3 H8 H3 h4
H1 H 4 h5 H 2 H5 h6 H3 H 6 h7 H 4 H5 h8 H5 H 6 h9
回顾
hi可以通过管段的水力特性表示
hi=siqin
（2）环状管网水力计算
将节点流量方程组和环能方程组转换成节点压力方程 组或环校正流量方程组，通过求解方程组得到环状 管网的水力参数。
解环方程组 解节点方程组 解管段方程组
解环方程水力分析方法
解环方程的基本思想：先进行管段流量 初分配，使节点流量连续性条件得到满 足，然后，在保持节点流量连续性不被 破坏的前提下，通过施加环校正流量， 设法使各环的能量方程得到满足。
在管网水力计算时，根据求解的未知数是管段 流量还是节点水压，可以分为解环方程、解节 点方程和解管段方程三类。
5.2 树状管网水力分析
特点： （1）不存在环方程； （2）管段流量qi不变化，管段水头损失 hi 不变化，节点
方程组系数矩阵元素值为常数，未知节点压力存在直接 解。 即直接求解线性化节点压力方程组。
（5）
Q5
（6）
Q6
q1 q2 q5 Q1 0 q2 q3 q6 Q2 0 q3 q4 q7 Q3 0
q5 Q4 0
q6 Q5 0 q7 Q6 0 q1 Q7 0 q4 Q8 0
回顾
节点流量方程组经过线性变化，可得到：
q1 Q7 q2 Q2 Q3 Q5 Q6 Q8 q3 Q3 Q6 Q8 q4 Q8 q5 Q4 q6 Q5 q7 Q6
Q6
q1 q2 q5 Q1 0 q2 q3 q6 Q2 0 q3 q4 q7 Q3 0
水利课件第五章明渠恒定均匀流
工程应用前景展望
THANKS
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恒定均匀流的条件
在梯形明渠中，要实现恒定均匀流，同样需要满足水流连续性方程和能量守恒方程。
实例分析
通过给定的梯形明渠尺寸、糙率、流量等参数，可以计算出水深、流速、过水断面面积等水力要素，并分析水流特性。与矩形明渠相比，梯形明渠的水力计算更为复杂。
实例二：梯形明渠恒定均匀流
实例三：复杂形状明渠恒定均匀流
实验数据处理与分析方法
06
CHAPTER
明渠恒定均匀流在工程应用中的意义与价值
明渠恒定均匀流是水利工程中常见的流动状态，具有稳定的流动特性和水力要素。
在实际工程中，明渠恒定均匀流被广泛应用于渠道、堤防、水库等水利设施的规划、设计和运行中。
掌握明渠恒定均匀流的基本原理和计算方法，对于水利工程师来说具有重要意义。
明渠恒定均匀流特点
02
CHAPTER
明渠恒定均匀流基本方程
表示明渠中水流的质量守恒，即单位时间内流入和流出控制体的质量差等于控制体内质量的变化率。
A1v1=A2v2，其中A为过水断面面积，v为断面平均流速。
连续方程
连续性方程的表达形式
连续性方程的物理意义
动量方程的物理意义
表示明渠中水流的动量守恒，即单位时间内流入和流出控制体的动量差等于作用在控制体上的外力之和。
确定渠道底坡、糙率和横断面形状、尺寸等参数。
根据已知的水位或流量，利用水力学公式计算水面线。
绘制水面线图，表示不同位置的水面高程。
城给水管网水力计算程序及例题
给水排水管道工程课程设计指导书环境科学与工程学院第一部分城市给水管网水力计算程序及习题一、程序#define M 18#define N 6#define ep 0.01#include <math.h>int sgn(double x);main(){ int k, i,ko,q,p,flag=0;double h[M];doublel[]={?};doubleD[]={?};doubleQ[]={?};int io[]={?};int jo[]={?};double f[N+1],r[N+1],dq[N+1];for(k=0;k<=M-1;k++){Q[k]=Q[k]*0.001;}for(k=0;k<=M-1;k++){ Q[k]=Q[k]*sgn(io[k]);}ko=0;loop:for(k=0;k<=M-1;k++){ h[k]=10.67*pow(fabs(Q[k]),1.852)*l[k];h[k]=h[k]/(pow(100,1.852)*pow(D[k],4.87))*sgn(Q[k]); }for(i=1;i<=N;i++){ f[i]=0;r[i]=0; dq[i]=0;for(k=0;k<=M-1;k++){if(abs(io[k])!=i) goto map;f[i]=f[i]+h[k];r[i]=r[i]+(h[k]/Q[k]);map: if( abs(jo[k])!=i) continue;f[i]=f[i]+h[k]*sgn(jo[i]);r[i]=r[i]+(h[k]/Q[k]);}dq[i]=-(f[i]/(r[i]*2));}{if (fabs(f[N])<=ep)flag=1;}if (flag==1) goto like;for(k=0;k<=M-1;k++){p=abs(io[k]);q=abs(jo[k]);Q[k]=Q[k]+dq[p]+(dq[q]*sgn(jo[k]));}ko=ko+1;if(flag==0) goto loop;like:printf("\n\n");for(i=1;i<=N;i++){printf("%f\n",f[i]);}printf("ep=%f\n",0.01);printf("n=%d,m=%d,ko=%d\n",N,M,ko);for(k=0;k<=M-1;k++){ printf("%d)",k+1);printf("k=%d, l=%f, h=%f, ",k+1,l[k],h[k]);printf("Q=%f, ",Q[k]*1000);printf("v=%f\n",4*Q[k]/(3.1416*pow(D[k],2)));}}int sgn(double x){ if(x>0)return 1;else if(x==0) return 0;else return -1;}变量说明ep——环内水头损失闭合差允许值(m)；N ——环数；M ——管段数；cz——管道粗糙系数；k ——管段编号；k0——校正次数；L ——管段长度(m)；D ——管径(m)；Q ——管段流量(L/s)；io——管段所属环号(小环号)；初分流量为顺时针，io为正，初分流量为逆时针，io为负；jo——管段所属环号(大环号)，均为负，不相临为零；s ——管段摩阻系数；h ——管段水头损失(m)。
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案例一年调节水库兴利调节计算要求：根据已给资料推求兴利库容和正常蓄水位。
资料：（1）设计代表年（P二75%）径流年内分配、综合用水过程及蒸发损失月分配列于下表1,渗漏损失以相应月库容的1%计。
（2）水库面积曲线和库容曲线如下表2o（3） V 死二300 万m3o表1水库来、用水及蒸发资料（P二75%）表2水库特性曲线解：（1）在不考虑损失时，计算各时段的蓄水量由上表可知为二次运用，M二6460 （万m3） , V2 =1880 （万n?）,厂1179 （万m3）,V4 =3512 （万mJ ,由逆时序法推出V兴“2V4-V3二4213 （万n?）。
采用早蓄方案，水库月末蓄水量分别为：2748m\ 4213m\、4213m\ 3409m\ 2333m\ 2533m\ 2704m\ 3512m\ 1960m\714m\ 0 4213m3经检验弃水量二余水-缺水，符合题意，水库蓄水量二水库月末蓄水量+V死，见统计表。
（2）在考虑水量损失时，用列表法进行调节计算：—1 1 二V = （Vi V2）,即各时段初、末蓄水量平均值，A二一（Ai - A2）,即各时段初、末采面积2 2平均值。
查表2水库特性曲线，由V查出A填写于表格，蒸发损失标准等于表一中的蒸发量。
蒸发损失水量：W蒸二蒸发标准月平均水面面积・1000渗漏损失以相应月库容的1%,渗漏损失水量二月平均蓄水量渗漏标准损失水量总和二蒸发损失水量+渗漏损失水量考虑水库水量损失后的用水量：M =W X Wb多余水量与不足水量，当W来-M为正和为负时分别填入。
（3）求水库的年调节库容，根据不足水量和多余水量可以看出为两次运用且推算出兴利库容V 兴老匕-匕二4462 （万n?） , V 总二4462 300 = 4762 （万n?）。
（4）求各时段水库蓄水以及弃水，其计算方法与不计损失方法相同。
（5）校核：由于表内数字较多，多次运算容易出错，应检查结果是否正确。
水库经过充蓄和泄放，到6月末水库兴利库容应放空，即放到死库容30万n?。
V •到最后为300,满足条W弃二0,进行校核件。
另外还需水量平衡方程W来-W用（6）计算正常蓄水位，就是总库容所对应的高程。
表2水库特性曲线，即图1-1, l-2o得到Z〜F, Z〜V关系。
得到水位865. 10m,即为正常蓄水位。
表1-3计入损失的年调节计算表见下页。
案例二水库调洪演算要求：（1）推求拦洪库容；（2）最大泄流量qm及相应时刻；（3）水库最高蓄水位；（4）绘制来水与下泄流量过程线资料：开敞式溢洪道设计洪水过程线如下表1,水库特征曲线如表2,堰顶高程140m,3 3相应容305X104m,顶宽10m,流量系数m=l. 6,汛期水电站水轮机过水流量QT=5m /s,计算时段厶t 采用lh或0. 5ho表1洪水过程线（P二1%）表 2 水库特性曲线解：根据已知条件计算并绘制q二f （V ）关系曲线2由q益二MiEHS M/1. 6, B =10m ,根据不同库水位计算H与q,再由表2水库特性曲线得相应V 并将结果列于下表，绘制q=f （V）关系曲线如2-2图。
曲线计算表中第一行为堰顶高程140m以上的不同库水位；第二行堰顶水头H,等于库2水位Z减去堰顶高程；第三行溢洪道下泄流量由MiBH空，求得第四行为发电量为5m，/ s;第五行为总的下泄流量；第六行为相应的库水位Z的库容V,由表2水库特性曲线查得，即图2-1300350400450500(S1SI年崔库容诃万图2-1 水库Z-V关系曲线90 80 70 60 50 40 30 20 10 0200250 300 350 400 450 500V （万•气图2-2某水库q二f(V)关系曲线表2-3某水库q二f (V )关系曲线计算表(2)确定调洪起始条件。
由于本水库溢洪道无闸门控制因此起调水位亦即防洪限制水位取为与堰顶高程齐平，即140m。
相应库容为305 lOW,初始下泄流量为发电流量5m s /so(3)计算时段平均入库流量和时段入库水量。
将洪水过程线划分计算时段，初选计算时段=lh 3600s填入第一列，表中第二列为按计算时段摘录的入库洪水流量，计算时段平均入流量和时段入库水量，分别填入三四列。
例如第一时段平均入库流量二5 3°再二仃占厶(1尸/®,入库水量为：2八—3600 17.65二6. 354(万n?)2 2 2(4)逐时段试算求泄流过程q〜t。
因时段末出库流量q2与该时段内蓄水量变化有关，例如，第一时段开始，水库水位Z, -140m, H =0, q =5m3/s, V,二305万n?。
已知Q"5n?/s,Q： = 30. 3n?/s,假设q 6. 05m°/S,则 $ 亚：t = 36025. 55 =1. 99 （万m3）,V2 二Vi V =305 4. 365 二309. 365 万n?),查V二f (Z)曲线得Z2 = 140. 13m,查上图q=f (V)关系曲线，得q^6. 05m7s,与原假设相符。
如果不等需要重新假设，直到二者相等。
以第一时段末V2, q2作为第二时段初Vi,,qi, 重复类似试算过程。
如此连续试算下去, 即可得到以时段为lh作为间隔的泄流过程q〜t。
由V查图2-lV=f (Z)关系分别将试算填入表2-5中。
第0〜lh 试算过程见表2-4。
表2-4 (第0〜lh)试算过程(5)根据表2-5中(1)、(5)栏可绘制下泄流量过程线；第(1)、(9)栏可绘制水库蓄水过程线；第(1)、(10)栏可绘制水库调洪后的水库水位过程。
(6)绘制Q〜t, q〜t曲线，推求最大下泄流量qmax按初步计算时段At=lh,以表2-5中第(1)、(2)、( 5)栏相应数值，绘制Q〜t, q〜t 曲线，如图2-6。
由图可知，以舲lh,求得的qm二17. 06m3/s未落在Q〜t曲线上(见图虚线表示的q〜t段)，也就是说在Q〜t与q〜t两曲线得交点并不是丄值。
说明计算时段广在五时段取得太长。
将计算时段哉在4h与5h之间减小为0. 4h与0. 2h,重新进行试算。
则得如表2-5中的第(6)栏相应t=4・4h、4・6h、4.8h的泄流过程。
以此最终成果重新绘图，即为图2-6以实线表示的q〜t过程。
最大下泄流量qm发生在t =4. 8h时刻，正好是q〜t曲线与Q〜t曲线得交点即为所求。
表2-5 水库调洪计算表(7)推求设计调洪库容V设和设计洪水位Z设。
禾I」用表2-5中的第(9)栏各时段末的库容值V,由库容曲线上即可查得各时段末的相应水位Z,即表中第(10)栏。
qmax =17. 06 (m7s)的库容为341.41万n?减去堰顶高程以下库容305万n?,即:V设二36.41万nA而相应于36.41万m'的库水位，即为Z设二140. 80m。
案例三小型水电站的水能计算11-15.某以发电为主的年调节水电站，某设计枯水年各月来水如表11-10所示，该水库的兴利库容为100 (mVs),供水期上游平均水位40m,下游平均水位20m, A = 7,处理倍数C -3. 0o每月按30. 4d计算。
(1)•推求水库供水期和蓄水期的调节流量(不计损失)O(2)•改水电站保证出力是多少?⑶•水电站的装机容量是多少(100kW的倍数)?(4)・3月份发电量是多少？表11-10 设计枯水年河流各月平均来水流量表解：(1)保证出力计算采用设计代表年法计算保证出力，即对设计枯水年进行水能计算(表1),具体步骤如卜水库按等流量调节，假设供水期为11月至次年4月，所以供水期6个月的调节流量为闪共・V兴(5 5 5 5 5 5)110Qp供T(卄A此流量与天然来水流量比较，发现5、9、10月的天然流量均小于Qp供，所以假设不成立，应重新进行调节计算；取10月至次年5月为供水期，则调节流量为宀W共 + V兴(10+5+5 + 5 + 5+5 + 5 + 10)+110 一3,、20 (m /Q P共s)T供8此流量与9月份的天然来水量相等，所以供水期为10月至次年5月，供水期调节流量为20m3/ s o6 7、8月为蓄水期，蓄水期流量按等流量调节计算，调节现设9月为不蓄不供期，因为求得的蓄水期调节流量大于9月天然来水量，所以蓄水期的流量为W蓄-v Q P蓄达(7°80 80)Tl°二40N/S)3调节流量为40m7s3 一、23. 33 (m / s)(2)已知供水期上下游水位差H =40 -20 =20 (m), A=7,由M A Q H计算出每月平均出力。
下表1:表1 设计枯水年各月出力计算表供水期平均出力即为水电站保证出力:N P =2800kW(3)•装机容量的确定由于已知出力倍比系数C =3.0,由倍比法确定装机容量为N 装二C % =3. 0 2800 二8400kW(4).3月份的发电量计算每月按30. 4d计算，由公式E月二730N月，(每月按30. 4d计)氏月二730 2800 二2044000kWh。