边坡稳定性计算书(理正软件计算)
计算书
目录
1理正边坡稳定分析成果 (1)
1.1Ⅰ－Ⅰ剖面 (1)
1.2Ⅱ－Ⅱ剖面 (5)
1.3Ⅲ－Ⅲ剖面 (8)
1.4Ⅳ－Ⅳ剖面 (11)
2Geoslpe 计算成果 (14)
2.1Ⅰ-Ⅰ剖面（Ⅰ区） (14)
2.2剖面Ⅳ－Ⅳ（Ⅱ区） (18)
1理正边坡稳定分析成果
1.1Ⅰ－Ⅰ剖面
------------------------------------------------------------------------ 1.1.1计算项目：Ⅰ－Ⅰ土坡稳定（工况1－一般气象条件＋土体自重）
------------------------------------------------------------------------ [计算简图]
[控制参数]:
采用规范: 通用方法
计算目标: 剩余下滑力计算
不考虑地震
不同土性区域数 4
区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号
(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数
1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---
2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---
3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---
4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---
[水面信息]
采用总应力法
考虑渗透力作用
不考虑边坡外侧静水压力
[计算条件]
剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力
剩余下滑力计算时的安全系数: 1.015
计算结果: 剩余下滑力 = -0.942(kN)
本块下滑力角度 = 328.833(度)
[计算条件]
剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力
剩余下滑力计算时的安全系数: 1.000
计算结果: 剩余下滑力 = -21.855(kN)
本块下滑力角度 = 328.833(度)
------------------------------------------------------------------------ 1.1.2计算项目：Ⅰ－Ⅰ土坡稳定（工况2－久雨（暴雨）＋土体自重）
------------------------------------------------------------------------ [计算简图]
[控制参数]:
采用规范: 通用方法
计算目标: 剩余下滑力计算
不考虑地震
[坡面信息]
不同土性区域数 4
区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号
(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数
1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---
2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---
3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---
4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---
[水面信息]
采用总应力法
考虑渗透力作用
不考虑边坡外侧静水压力
[计算条件]
剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力
剩余下滑力计算时的安全系数: 0.851
计算结果: 剩余下滑力 = 0.478(kN) 本块下滑力角度 = 328.833(度)
[计算条件]
剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力
剩余下滑力计算时的安全系数: 1.000
计算结果: 剩余下滑力 = 250.877(kN) 本块下滑力角度 = 328.833(度) ------------------------------------------------------------------------ 1.1.3计算项目：Ⅰ－Ⅰ加固土坡稳定（工况1－一般气象条件＋土体自重）------------------------------------------------------------------------ [计算简图]
[控制参数]:
采用规范: 通用方法
计算目标: 剩余下滑力计算
不考虑地震
[坡面信息]
坡面线段数 12
坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数
1 0.381 2.947 0
2 3.791 0.000 0
3 3.561 2.049 0
4 2.136 1.229 0
5 4.855 2.794 0
6 3.829 2.203 0
7 4.060 0.935 0
8 7.920 2.844 0
9 3.572 1.995 0
10 3.813 1.233 0
11 0.452 0.377 0
12 5.858 5.284 0
[土层信息]
不同土性区域数 4
区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号
(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数
1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---
2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---
3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---
4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---
[水面信息]
采用总应力法
不考虑渗透力作用
不考虑边坡外侧静水压力
[滑面信息]
滑面线段数 9 滑面线起始点坐标: (0.000,0.000)
滑动面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 矢高(m) 粘聚力(kPa) 内摩擦角(度)
1 1.941 -1.174 0.000 ---- ----
2 3.130 -1.112 0.000 ---- ----
3 4.056 -0.190 0.000 ---- ----
4 5.73
5 0.940 0.000 ---- ----
5 6.100 2.515 0.000 ---- ----
6 8.54
7 5.97
8 0.000 ---- ----
7 7.060 6.740 0.000 ---- ----
8 6.000 6.740 0.000 ---- ----
9 6.000 10.570 0.000 ---- ----
[筋带信息]
采用锚杆
锚杆道数: 10
筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强高度(m) (m) (m) (度) 力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa)
1 3.00 3.60 15.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.00
2 4.60 3.60 15.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.00
3 6.20 3.60 15.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.00
4 7.80 3.60 15.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.00
5 9.40 3.60 12.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.00
6 11.00 3.60 12.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.00
7 12.60 3.60 12.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.00
8 14.20 3.60 12.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.00
9 15.80 3.60 12.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.00
10 17.40 3.60 12.00 25.00 720.00 3.00 0.41 400.00 [计算条件]
剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力
剩余下滑力计算时的安全系数: 1.640
计算结果: 剩余下滑力 = -6.276(kN) 本块下滑力角度 = 328.833(度)
------------------------------------------------------------------------
1.1.4计算项目：Ⅰ－Ⅰ加固土坡(仅考虑锚杆)稳定（工况2－久雨（暴雨）＋土体自重）------------------------------------------------------------------------
[计算简图]
[控制参数]:
采用规范: 通用方法
计算目标: 剩余下滑力计算
不考虑地震
[坡面信息]
坡面线段数 12
坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数
1 0.381 2.947 0
2 3.791 0.000 0
3 3.561 2.049 0
4 2.136 1.229 0
5 4.855 2.794 0
6 3.829 2.203 0
7 4.060 0.935 0
8 7.920 2.844 0
9 3.572 1.995 0
10 3.813 1.233 0
11 0.452 0.377 0
12 5.858 5.284 0
[土层信息]
不同土性区域数 4
区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号
(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数
1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---
2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---
3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---
4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---
[水面信息]
采用总应力法
不考虑渗透力作用
不考虑边坡外侧静水压力
[滑面信息]
滑面线段数 9 滑面线起始点坐标: (0.000,0.000)
滑动面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 矢高(m) 粘聚力(kPa) 内摩擦角(度)
1 1.941 -1.174 0.000 ---- ----
2 3.130 -1.112 0.000 ---- ----
3 4.056 -0.190 0.000 ---- ----
4 5.73
5 0.940 0.000 ---- ----
5 6.100 2.515 0.000 ---- ----
6 8.54
7 5.97
8 0.000 ---- ----
7 7.060 6.740 0.000 ---- ----
8 6.000 6.740 0.000 ---- ----
9 6.000 10.570 0.000 ---- ----
[筋带信息] 采用锚杆
锚杆道数: 10
筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强高度(m) (m) (m) (度) 力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa)
1 3.00 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
2 4.60 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
3 6.20 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
4 7.80 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
5 9.40 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
6 11.00 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
7 12.60 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
8 14.20 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
9 15.80 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
10 17.40 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00 [计算条件]
剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力
剩余下滑力计算时的安全系数: 1.250
计算结果: 剩余下滑力 = 38.597(kN) 本块下滑力角度 = 328.833(度))
------------------------------------------------------------------------
1.1.5抗滑动桩验算
------------------------------------------------------------------------
原始条件:
墙身尺寸:
桩总长: 12.000(m)
嵌入深度: 6.000(m)
截面形状: 圆桩
桩径: 0.200(m)
桩间距: 0.600(m)
嵌入段土层数: 1
桩底支承条件: 铰接
计算方法: M法
土层序号土层厚(m) 重度(kN/m3) M(MN/m4)
1 50.000 25.800 20.000
初始弹性系数A: 0.000(MN/m3)
初始弹性系数A1: 0.000(MN/m3)
桩前滑动土层厚: 6.000(m)
桩顶锚索水平刚度: 1.000(MN/m)
物理参数:
桩混凝土强度等级: C25
桩纵筋:I12.6
桩纵筋级别: A3
桩最大抵抗弯矩：19.22 kNm(安全系数1.25)
桩最大抗剪力：561.1 kN(安全系数1.25)
坡线与滑坡推力:
参数名称参数值
推力分布类型矩形
桩后剩余下滑力水平分力 45.000(kN/m)
桩后剩余抗滑力水平分力 0.000(kN/m)
滑坡推力作用情况
[桩身所受推力计算]
假定荷载矩形分布:
桩后: 上部=4.500(kN/m) 下部=4.500(kN/m)
桩前: 上部=0.000(kN/m) 下部=0.000(kN/m)
桩前分布长度=6.000(m)
桩身内力计算
计算方法: m 法
内侧最大弯矩 = 18.797(kN-m) 距离桩顶 6.720(m)
外侧最大弯矩 = 19.281(kN-m) 距离桩顶 2.640(m)
最大剪力 = 17.968(kN) 距离桩顶 6.000(m)
桩顶位移 = 44(mm)
锚索水平拉力 = 14.432(kN)
------------------------------------------------------------------------
1.1.6计算项目：Ⅰ－Ⅰ加固土坡(锚杆＋抗滑桩)稳定（工况2－久雨（暴雨）＋土体自重）
------------------------------------------------------------------------
Ⅰ－Ⅰ加固土坡稳定性验算
注：利用理正边坡稳定分析软件计算时，将抗滑桩所承担的抗滑力以锚杆力的形式施加。
[计算简图]
[控制参数]:
采用规范: 通用方法
计算目标: 剩余下滑力计算
不考虑地震
[坡面信息]
不同土性区域数 4
区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号
(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数
1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---
2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---
3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---
4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---
[水面信息]
采用总应力法
不考虑渗透力作用
不考虑边坡外侧静水压力
[滑面信息]
滑面线段数 9 滑面线起始点坐标: (0.000,0.000)
滑动面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 矢高(m) 粘聚力(kPa) 内摩擦角(度)
1 1.941 -1.174 0.000 ---- ----
2 3.130 -1.112 0.000 ---- ----
3 4.056 -0.190 0.000 ---- ----
4 5.73
5 0.940 0.000 ---- ----
5 6.100 2.515 0.000 ---- ----
6 8.54
7 5.97
8 0.000 ---- ----
7 7.060 6.740 0.000 ---- ----
8 6.000 6.740 0.000 ---- ----
9 6.000 10.570 0.000 ---- ----
[筋带信息]
采用锚杆
锚杆道数: 11
筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强高度(m) (m) (m) (度) 力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa)
1 3.00 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
2 4.60 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
3 6.20 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
4 7.80 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
5 9.40 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
6 11.00 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
7 12.60 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
8 14.20 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
9 15.80 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00 10 17.40 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
11 1.00 1.00 40.00 0.00 45.00 20.00 0.41 400.00 [计算条件]
剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力
剩余下滑力计算时的安全系数: 1.238
计算结果: 剩余下滑力 = -0.405(kN) 本块下滑力角度 = 328.833(度)
1.2Ⅱ－Ⅱ剖面
------------------------------------------------------------------------
1.2.1计算项目：Ⅱ－Ⅱ土坡稳定（工况1－一般气象条件＋土体自重）
------------------------------------------------------------------------
[计算简图]
[控制参数]:
采用规范: 通用方法
计算目标: 剩余下滑力计算
不考虑地震
[坡面信息]
不同土性区域数 4
区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号
(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数
1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---
2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---
3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---
4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---
[水面信息]
采用总应力法
不考虑渗透力作用
不考虑边坡外侧静水压力
[滑面信息]
滑面线段数 8 滑面线起始点坐标: (0.000,0.000)
滑动面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 矢高(m) 粘聚力(kPa) 内摩擦角(度)
1 7.700 -4.670 0.000 15.000 12.000
2 9.600 -1.500 0.000 15.000 12.000
3 9.000 1.800 0.000 15.000 12.000
4 11.000 7.800 0.000 15.000 12.000
5 8.000 6.500 0.000 15.000 12.000
6 7.700 6.330 0.000 15.000 12.000
7 7.000 6.670 0.000 15.000 12.000
8 8.000 8.000 0.000 15.000 12.000
[计算条件]
剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力
剩余下滑力计算时的安全系数: 1.160
计算结果: 剩余下滑力 = 2.719(kN) 本块下滑力角度 = 328.763(度)
------------------------------------------------------------------------ 1.2.2计算项目：Ⅱ－Ⅱ土坡稳定（工况2－久雨（暴雨）＋土体自重）
------------------------------------------------------------------------ [计算简图]
[控制参数]:
采用规范: 通用方法
计算目标: 剩余下滑力计算
不考虑地震
[坡面信息]
不同土性区域数 4
区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号
(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数 1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---
2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---
3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---
4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---
[水面信息]
采用总应力法
考虑渗透力作用
不考虑边坡外侧静水压力
[滑面信息]
滑面线段数 8 滑面线起始点坐标: (0.000,0.000)
滑动面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 矢高(m) 粘聚力(kPa) 内摩擦角(度)
1 7.700 -4.670 0.000 15.000 12.000
2 9.600 -1.500 0.000 15.000 12.000
3 9.000 1.800 0.000 15.000 12.000
4 11.000 7.800 0.000 15.000 12.000
5 8.000 6.500 0.000 15.000 12.000
6 7.700 6.330 0.000 15.000 12.000
7 7.000 6.670 0.000 15.000 12.000
8 8.000 8.000 0.000 15.000 12.000
[计算条件]
剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力
剩余下滑力计算时的安全系数: 0.723
计算结果: 剩余下滑力 = 6.321(kN) 本块下滑力角度 = 328.763(度) 剩余下滑力计算时的安全系数: 1.000
剩余下滑力 = 1047.469(kN) 本块下滑力角度 = 328.763(度)
------------------------------------------------------------------------ 1.2.3计算项目：Ⅱ-Ⅱ加固土坡稳定（工况1－一般气象条件＋土体自重）
------------------------------------------------------------------------ [计算简图]
[控制参数]:
采用规范: 通用方法
计算目标: 剩余下滑力计算
不考虑地震
[坡面信息]
坡面线段数 3
坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数
1 13.000 0.000 0
2 47.330 25.000 0
3 8.000 5.000 0
[土层信息]
不同土性区域数 4
区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号
(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数
1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---
2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---
3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---
4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---
[水面信息]
采用总应力法
不考虑渗透力作用
不考虑边坡外侧静水压力
[滑面信息]
滑面线段数 8 滑面线起始点坐标: (0.000,0.000)
滑动面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 矢高(m) 粘聚力(kPa) 内摩擦角(度)
1 7.700 -4.670 0.000 ---- ----
2 9.600 -1.500 0.000 ---- ----
3 9.000 1.800 0.000 ---- ----
4 11.000 7.800 0.000 ---- ----
5 8.000 6.500 0.000 ---- ----
6 7.700 6.330 0.000 ---- ----
7 7.000 6.670 0.000 ---- ----
8 8.000 8.000 0.000 ---- ----
[筋带信息]
采用锚杆
锚杆道数: 11
筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强高度(m) (m) (m) (度) 力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa)
1 3.00 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
2 4.60 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
3 6.20 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
4 7.80 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
5 9.40 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
6 11.00 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
7 12.60 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
8 14.20 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
9 15.80 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
10 17.40 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
11 1.00 1.00 40.00 0.00 45.00 20.00 0.41 400.00 [计算条件]
剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力
剩余下滑力计算时的安全系数: 1.240
计算结果: 剩余下滑力 = -1.919(kN) 本块下滑力角度 = 328.763(度)
------------------------------------------------------------------------
1.2.4计算项目：Ⅱ-Ⅱ加固土坡稳定（工况2－久雨（暴雨）＋土体自重）
------------------------------------------------------------------------
[计算简图]
[控制参数]:
采用规范: 通用方法
计算目标: 剩余下滑力计算
不考虑地震
[坡面信息]
坡面线段数 3
坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数
1 13.000 0.000 0
2 47.330 25.000 0
3 8.000 5.000 0
[土层信息]
不同土性区域数 4
区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号
(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数
1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---
2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---
3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---
4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---
[水面信息]
采用总应力法
不考虑渗透力作用
不考虑边坡外侧静水压力
[滑面信息]
滑面线段数 8 滑面线起始点坐标: (0.000,0.000)
滑动面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 矢高(m) 粘聚力(kPa) 内摩擦角(度)
1 7.700 -4.670 0.000 ---- ----
2 9.600 -1.500 0.000 ---- ----
3 9.000 1.800 0.000 ---- ----
4 11.000 7.800 0.000 ---- ----
5 8.000 6.500 0.000 ---- ----
6 7.700 6.330 0.000 ---- ----
7 7.000 6.670 0.000 ---- ----
8 8.000 8.000 0.000 ---- ----
[筋带信息]
采用锚杆
锚杆道数: 11
筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强高度(m) (m) (m) (度) 力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa)
1 3.00 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
2 4.60 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
3 6.20 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
4 7.80 3.60 15.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
5 9.40 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
6 11.00 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
7 12.60 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
8 14.20 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
9 15.80 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
10 17.40 3.60 12.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
11 1.00 1.00 40.00 0.00 45.00 20.00 0.41 400.00 [计算条件]
剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力
剩余下滑力计算时的安全系数: 1.220
计算结果:剩余下滑力 = -10.557(kN) 本块下滑力角度 = 328.763(度)
1.3Ⅲ－Ⅲ剖面
------------------------------------------------------------------------
1.3.1计算项目：Ⅲ－Ⅲ土坡稳定（工况1－一般气象条件＋土体自重）
------------------------------------------------------------------------
[计算简图]
[控制参数]:
采用规范: 通用方法
计算目标: 剩余下滑力计算
不考虑地震
[坡面信息]
坡面线段数 8
坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数
1 7.000 3.000 0
2 7.330 4.670 0
3 8.330 3.000 0
4 8.670 3.000 0
5 9.000 3.000 0
6 10.000 4.000 0
7 10.330 4.330 0
8 8.000 4.330 0
[土层信息]
不同土性区域数 4
区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号
(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数
1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---
2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---
3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---
4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---
[水面信息]
采用总应力法
不考虑渗透力作用
不考虑边坡外侧静水压力
[滑面信息]
滑面线段数 8 滑面线起始点坐标: (0.000,0.000)
滑动面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 矢高(m) 粘聚力(kPa) 内摩擦角(度)
1 7.000 -2.670 0.000 15.000 12.000
2 7.330 -2.000 0.000 15.000 12.000
3 8.330 -0.330 0.000 15.000 12.000
4 8.670 3.000 0.000 15.000 12.000
5 9.000 5.000 0.000 15.000 12.000
6 10.000 7.330 0.000 15.000 12.000
7 10.330 9.330 0.000 15.000 12.000
8 8.000 9.670 0.000 15.000 12.000
[计算条件]
剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力
剩余下滑力计算时的安全系数: 1.000
计算结果:剩余下滑力 = -2.781(kN) 本块下滑力角度 = 339.122(度)------------------------------------------------------------------------ 1.3.2计算项目：Ⅲ－Ⅲ土坡稳定（工况2－久雨（暴雨）＋土体自重）
------------------------------------------------------------------------[计算简图]
[控制参数]:
采用规范: 通用方法
计算目标: 剩余下滑力计算
不考虑地震
[坡面信息]
坡面线段数 8
坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数
1 7.000 3.000 0
2 7.330 4.670 0
3 8.330 3.000 0
4 8.670 3.000 0
5 9.000 4.000 0
6 10.000 4.330 0
7 10.330 4.330 0
8 8.000 4.330 0
[土层信息]
不同土性区域数 4
区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号
(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数
1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---
3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---
4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---
[水面信息]
采用总应力法
考虑渗透力作用
不考虑边坡外侧静水压力
[滑面信息]
滑面线段数 8 滑面线起始点坐标: (0.000,0.000)
滑动面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 矢高(m) 粘聚力(kPa) 内摩擦角(度)
1 7.000 -2.670 0.000 15.000 12.000
2 7.330 -2.000 0.000 15.000 12.000
3 8.330 -0.330 0.000 15.000 12.000
4 8.670 3.000 0.000 15.000 12.000
5 9.000 5.000 0.000 15.000 12.000
6 10.000 7.330 0.000 15.000 12.000
7 10.330 9.330 0.000 15.000 12.000
8 8.000 9.670 0.000 15.000 12.000
[计算条件]
剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力
剩余下滑力计算时的安全系数: 0.572
计算结果:剩余下滑力 = 0.699(kN) 本块下滑力角度 = 339.122(度) 剩余下滑力计算时的安全系数: 1.000
剩余下滑力 = 2742.256(kN) 本块下滑力角度 = 339.122(度)
------------------------------------------------------------------------ 1.3.3计算项目：Ⅲ-Ⅲ加固土坡稳定（工况1－一般气象条件＋土体自重）
------------------------------------------------------------------------ [计算简图]
[控制参数]:
采用规范: 通用方法
计算目标: 剩余下滑力计算
不考虑地震
[坡面信息]
坡面线段数 4
坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数
1 24.670 11.330 0
2 16.330 0.000 0
3 21.330 12.000 0
4 8.000 5.000 0
[土层信息]
不同土性区域数 4
区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号
(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数
1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---
2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---
3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---
4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---
[水面信息]
采用总应力法
不考虑渗透力作用
不考虑边坡外侧静水压力
[滑面信息]
滑面线段数 8 滑面线起始点坐标: (0.000,0.000)
滑动面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 矢高(m) 粘聚力(kPa) 内摩擦角(度)
1 7.000 -2.670 0.000 15.000 12.000
2 7.330 -2.000 0.000 15.000 12.000
3 8.330 -0.330 0.000 15.000 12.000
4 8.670 3.000 0.000 15.000 12.000
5 9.000 5.000 0.000 15.000 12.000
6 10.000 7.330 0.000 15.000 12.000
7 10.330 9.330 0.000 15.000 12.000
8 8.000 9.670 0.000 15.000 12.000
[筋带信息]
采用锚杆
锚杆道数: 5
筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强高度(m) (m) (m) (度) 力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa)
1 12.00 3.60 20.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
2 13.80 3.60 20.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
3 15.60 3.60 20.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
4 17.40 3.60 20.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
5 19.20 3.60 20.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00 [计算条件]
剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力
剩余下滑力计算时的安全系数: 1.310
计算结果:剩余下滑力 = -5.271(kN) 本块下滑力角度 = 339.122(度)
------------------------------------------------------------------------ 1.3.4计算项目：Ⅲ－Ⅲ加固土坡稳定（工况2－久雨（暴雨）＋土体自重）------------------------------------------------------------------------ [计算简图]
[控制参数]:
采用规范: 通用方法
计算目标: 剩余下滑力计算
不考虑地震
[坡面信息]
坡面线段数 4
坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数
1 24.670 11.330 0
2 16.330 0.000 0
3 21.330 12.000 0
4 8.000 5.000 0
[土层信息]
不同土性区域数 4
区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号
(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数
1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---
2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---
3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---
4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---
[水面信息]
采用总应力法
不考虑渗透力作用
不考虑边坡外侧静水压力
[滑面信息]
滑面线段数 8 滑面线起始点坐标: (0.000,0.000)
滑动面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 矢高(m) 粘聚力(kPa) 内摩擦角(度)
1 7.000 -2.670 0.000 15.000 12.000
2 7.330 -2.000 0.000 15.000 12.000
3 8.330 -0.330 0.000 15.000 12.000
4 8.670 3.000 0.000 15.000 12.000
5 9.000 5.000 0.000 15.000 12.000
6 10.000 7.330 0.000 15.000 12.000
7 10.330 9.330 0.000 15.000 12.000
8 8.000 9.670 0.000 15.000 12.000
[筋带信息]
采用锚杆
锚杆道数: 5
筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强高度(m) (m) (m) (度) 力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa)
1 12.00 3.60 20.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
2 13.80 3.60 20.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
3 15.60 3.60 20.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
4 17.40 3.60 20.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
5 19.20 3.60 20.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00 [计算条件]
剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力
剩余下滑力计算时的安全系数: 1.310
计算结果:剩余下滑力 = -3.271(kN) 本块下滑力角度 = 339.122(度)
1.4Ⅳ－Ⅳ剖面
------------------------------------------------------------------------
1.4.1计算项目：Ⅳ－Ⅳ土坡稳定（工况1－一般气象条件＋土体自重）
------------------------------------------------------------------------
[计算简图]
[控制参数]:
采用规范: 通用方法
计算目标: 剩余下滑力计算
不考虑地震
[坡面信息]
坡面线段数 8
坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数
1 11.000 5.000 0
2 6.670 4.000 0
3 7.000 2.330 0
4 8.000 2.670 0
5 6.000 1.330 0
6 6.000 2.670 0
7 8.330 3.000 0
8 9.330 4.000 0
[土层信息]
不同土性区域数 4
区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号
(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数
1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---
2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---
3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---
4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---
[水面信息]
采用总应力法
不考虑渗透力作用
不考虑边坡外侧静水压力
[滑面信息]
滑面线段数 8 滑面线起始点坐标: (0.000,0.000)
滑动面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 矢高(m) 粘聚力(kPa) 内摩擦角(度) 1 11.000 -4.000 0.000 15.000 12.000 2 6.670 -1.000 0.000 15.000 12.000
3 7.000 0.000 0.000 15.000 12.000
4 8.000 0.330 0.000 15.000 12.000
5 6.000 1.700 0.000 15.000 12.000
6 6.000 3.330 0.000 15.000 12.000
7 8.330 8.000 0.000 15.000 12.000
8 9.330 16.650 0.000 15.000 12.000
[计算条件]
剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力
剩余下滑力计算时的安全系数: 1.220
计算结果:剩余下滑力 = -0.440(kN) 本块下滑力角度 = 340.017(度)
------------------------------------------------------------------------ 1.4.2计算项目：Ⅳ－Ⅳ土坡稳定（工况2－久雨（暴雨）＋土体自重）
------------------------------------------------------------------------ [计算简图]
[控制参数]:
采用规范: 通用方法
计算目标: 剩余下滑力计算
不考虑地震
[坡面信息]
不同土性区域数 4
区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号
(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数
1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---
2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---
3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---
4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---
[水面信息]
采用总应力法
考虑渗透力作用
不考虑边坡外侧静水压力
[滑面信息]
滑面线段数 8 滑面线起始点坐标: (0.000,0.000)
滑动面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 矢高(m) 粘聚力(kPa) 内摩擦角(度)
1 11.000 -4.000 0.000 15.000 12.000
2 6.670 -1.000 0.000 15.000 12.000
3 7.000 0.000 0.000 15.000 12.000
4 8.000 0.330 0.000 15.000 12.000
5 6.000 1.700 0.000 15.000 12.000
6 6.000 3.330 0.000 15.000 12.000
7 8.330 8.000 0.000 15.000 12.000
8 9.330 16.650 0.000 15.000 12.000
[计算条件]
剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力
剩余下滑力计算时的安全系数: 0.690
计算结果:剩余下滑力 = -6.724(kN) 本块下滑力角度 = 340.017(度) 剩余下滑力计算时的安全系数: 1.000
剩余下滑力 = 1735.056(kN) 本块下滑力角度 = 340.017(度)
------------------------------------------------------------------------ 1.4.3计算项目：Ⅳ－Ⅳ加固土坡稳定（工况1－一般气象条件＋土体自重）------------------------------------------------------------------------[计算简图]
[控制参数]:
采用规范: 通用方法
计算目标: 剩余下滑力计算
不考虑地震
[坡面信息]
坡面线段数 3
坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数
1 24.670 11.330 0
2 16.330 0.000 0
3 21.330 12.000 0
[土层信息]
不同土性区域数 4
区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号
(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数
1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---
2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---
3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---
4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---
[水面信息]
采用总应力法
不考虑渗透力作用
不考虑边坡外侧静水压力
[滑面信息]
滑面线段数 8 滑面线起始点坐标: (0.000,0.000)
滑动面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 矢高(m) 粘聚力(kPa) 内摩擦角(度)
1 11.000 -4.000 0.000 15.000 12.000
2 6.670 -1.000 0.000 15.000 12.000
3 7.000 0.000 0.000 15.000 12.000
4 8.000 0.330 0.000 15.000 12.000
5 6.000 1.700 0.000 15.000 12.000
6 6.000 3.330 0.000 15.000 12.000
7 8.330 8.000 0.000 15.000 12.000
8 9.330 16.650 0.000 15.000 12.000
[筋带信息]
采用锚杆
锚杆道数: 5
筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强高度(m) (m) (m) (度) 力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa)
1 12.00 3.60 20.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
2 13.80 3.60 20.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
3 15.60 3.60 20.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
4 17.40 3.60 20.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
5 19.20 3.60 20.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00 [计算条件]
剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力
剩余下滑力计算时的安全系数: 1.500
计算结果:剩余下滑力 = -7.687(kN) 本块下滑力角度 = 340.017(度)
------------------------------------------------------------------------
1.4.4计算项目：Ⅳ－Ⅳ加固土坡稳定（工况2－久雨（暴雨）＋土体自重）
------------------------------------------------------------------------ [计算简图]
[控制参数]:
采用规范: 通用方法
计算目标: 剩余下滑力计算
不考虑地震
[坡面信息]
坡面线段数 3
坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数
1 24.670 11.330 0
2 16.330 0.000 0
3 21.330 12.000 0
[土层信息]
不同土性区域数 4
区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角全孔压节点编号
(kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 系数
1 19.300 19.960 25.000 20.000 ---
2 19.300 20.000 15.000 18.000 ---
3 17.800 18.230 15.000 12.000 ---
4 25.800 26.300 24440.000 21.150 ---
[水面信息]
采用总应力法
不考虑渗透力作用
不考虑边坡外侧静水压力
[滑面信息]
滑面线段数 8 滑面线起始点坐标: (0.000,0.000)
滑动面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 矢高(m) 粘聚力(kPa) 内摩擦角(度)
1 11.000 -4.000 0.000 15.000 12.000
2 6.670 -1.000 0.000 15.000 12.000
3 7.000 0.000 0.000 15.000 12.000
4 8.000 0.330 0.000 15.000 12.000
5 6.000 1.700 0.000 15.000 12.000
6 6.000 3.330 0.000 15.000 12.000
7 8.330 8.000 0.000 15.000 12.000
8 9.330 16.650 0.000 15.000 12.000
[筋带信息]
采用锚杆
锚杆道数: 5
筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强高度(m) (m) (m) (度) 力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa)
1 12.00 3.60 20.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
2 13.80 3.60 20.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
3 15.60 3.60 20.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
4 17.40 3.60 20.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00
5 19.20 3.60 20.00 25.00 100.00 3.00 0.41 400.00 [计算条件]
剩余下滑力计算目标: 计算剩余下滑力
剩余下滑力计算时的安全系数: 1.500
计算结果:剩余下滑力 = -10.435(kN) 本块下滑力角度 = 340.017(度)
2Geoslpe 计算成果
2.1Ⅰ-Ⅰ剖面（Ⅰ区）
2.1.1自然边坡：工况1－一般气候条件下
2.1.1.1 设计参数
土层参数
土层 1
粉质粘土
土体模型Mohr-Coulomb
重度19.1
粘聚力30
内摩擦角20
土层 2
粉质粘土
土体模型Mohr-Coulomb
重度19.2
粘聚力15
内摩擦角18
Piezometric Line # 0
Ru 0
Pore-Air Pressure 0
土层 3
粘土
土体模型Mohr-Coulomb 重度17.8
粘聚力15
内摩擦角12
土层 4
砂岩
土体模型Mohr-Coulomb 重度26.3
粘聚力30
内摩擦角50
2.1.1.2 地质剖面与分析模型
2.1.1.3 计算结果
2.1.2自然边坡：工况2－暴雨（久雨）条件下2.1.2.1 设计参数
土层参数
土层 1
粉质粘土
土体模型Mohr-Coulomb
重度19.1
粘聚力15
内摩擦角25
土层 2
粉质粘土
土体模型Mohr-Coulomb
重度19.2
粘聚力10
内摩擦角25
土层 3
粘土
土体模型Mohr-Coulomb
重度17.8
粘聚力7
内摩擦角 22
土层 4 砂岩 土体模型 Mohr-Coulomb 重度 26.3 粘聚力 30 内摩擦角 50 2.1.2.2 地质剖面与分析模型
2.1.2.3 计算结果
2.1.3 加固边坡:工况1－一般气候条件下
2.1.
3.1 设计参数
土层参数 土层 1 粉质粘土 土体模型 Mohr-Coulomb 重度 19.1 粘聚力 30 内摩擦角 20
土层 2 粉质粘土 土体模型 Mohr-Coulomb 重度 19.2 粘聚力 15 内摩擦角 18
土层 3 粘土 土体模型 Mohr-Coulomb 重度 17.8 粘聚力 15 内摩擦角 12
土层 4 砂岩 土体模型 Mohr-Coulomb 重度 26.3 粘聚力 30 内摩擦角 50
2.1.
3.2 地质剖面与分析模型
指定滑弧法
2.1.
3.3 计算结果2.1.4加固边坡:工况2－暴雨（久雨）条件下2.1.
4.1 设计参数
土层参数
土层 1
粉质粘土
土体模型Mohr-Coulomb
重度19.1
粘聚力15
内摩擦角25
土层 2
粉质粘土
土体模型Mohr-Coulomb
重度19.2
粘聚力10
内摩擦角25
土层 3
粘土
土体模型Mohr-Coulomb
重度17.8
粘聚力7
内摩擦角22
土层 4
砂岩
土体模型Mohr-Coulomb 重度26.3
粘聚力30
内摩擦角50
2.1.4.2 地质剖面与分析模型
网格搜索法
指定滑弧法
2.1.5计算结果
2.2Ⅳ－Ⅳ剖面（Ⅱ区）
2.2.1自然边坡：工况1－一般气候条件下
2.2.1.1 设计参数
土层参数
土层 1
粉质粘土
土体模型Mohr-Coulomb
重度19.1
粘聚力20
内摩擦角30
土层2
粉质粘土
土体模型Mohr-Coulomb 重度19.2
粘聚力18
内摩擦角15
土层 3
粘土
土体模型Mohr-Coulomb 重度17.8
粘聚力12
内摩擦角15
土层 4
砂岩
土体模型Mohr-Coulomb 重度26
粘聚力30
内摩擦角50
2.2.1.2 地质剖面与分析模型
2.2.1.3 计算结果
2.2.2自然边坡：工况2－暴雨（久雨）条件下2.2.2.1 设计参数
土层参数
土层 1
粉质粘土
土体模型Mohr-Coulomb
重度19.1
粘聚力15
内摩擦角25
土层 2
粉质粘土
土体模型Mohr-Coulomb
重度19.2
粘聚力10
内摩擦角25
土层 3
粘土
土体模型Mohr-Coulomb
重度17.8
粘聚力7
内摩擦角22
土层 4
砂岩
土体模型Mohr-Coulomb
平面、折线滑动法边坡稳定性计算计算书
平面、折线滑动法边坡稳定性计算书计算依据： 1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 2、《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2002 3、《建筑施工计算手册》江正荣编著 一、基本参数 边坡稳定计算方式平面滑动法边坡工程安全等级三级边坡 边坡土体类型填土土的重度γ(KN/m3) 16 土的内摩擦角φ(°)10 土的粘聚力c(kPa) 9.5 边坡高度H(m) 3.45 边坡斜面倾角α(°)56 坡顶均布荷载q(kPa) 10 二、边坡稳定性计算 计算简图 滑动体自重和顶部所受荷载： W= (1/2γH+q)×H×(ctgω-ctgα)=1/2(γH+2q)×H×sin(α-ω)/sinω/sinα 边坡稳定性系数为： K s=(W×cosω×tanφ+H/sinω×c)/(W×sinω)= cotω×tanφ+2c/(γH+2q)×sinα/(sin(α-ω)×sinω) 滑动面位置不同，Ks值亦随之而变，边坡稳定与否根据稳定性系数的最小值
Ksmin判断，相应的最危险滑动面的倾角为ω0。 求K smin值，根据dKs/dω=0，得最危险滑动面的倾角ω0的值： ctgω=ctgα+(a/(tanφ+a))0.5×cscα 式中：a=2c/(γH+2q)= 2×9.5/(16×3.45+2×10)= 0.253 ctgω=ctgα+(a/(tanφ+a))0.5×cscα= ctg(56°)+(0.253/(tan(10°)+0.253))0.5×csc(56°) = 1.6 则边坡稳定性最不利滑动面倾角为：ω0= 32.005° K smin=(2a+ tanφ)×ctgα+2×(a(tanφ+a))0.5×cscα=(2×0.253+tan(10°))×ctg(56°)+2×(0.253×(tan(10°)+0. 253))0.5×csc(56°)=1.255≥1.25 满足要求！
坝坡(或边坡)稳定分析软件应用
西华大学上机实验报告 一、实验目的 通过上机实验，掌握一种工程实践中常用的坝坡（或边坡）稳定分析软件的应用方法。 二、实验内容或设计思想 根据指导老师提供的面板堆石坝或土石坝相关工程资料，应用理正边坡软件对坝坡进行稳定分析验证，并对实验结果进行分析。 三、实验环境与工具 实验平台：Windows 系统操作平台。 软件：理正。 四、实验过程或实验数据 1.工程名称：普定水库—混凝土面板堆石坝上游边坡稳定分析 2.坝型：混凝土面板堆石坝 3.坝体分区简述如下： 3.1 面板：由于面板取值相对较小，故在本次实验过程中不考虑其对工程稳定性的影响。 3.2 反滤层：位于心墙上下游两侧。每个反滤层区其坝顶宽度为23.5m，坝底宽度为23.5m。 3.3 过渡区：位于心墙反滤层上下游两侧。每个过渡区其坝顶宽度为20m，坝底宽度为7 4.5m。 3.4 上游堆石区：其坝顶宽为0m，坝底宽为636m，其相对密度为0.85，堆石骨料已经剔除特大石。 3.5 下游堆石区：其坝顶宽为32m，坝底宽为714m，其相对密度为0.85，堆石骨料已经剔除特大石。 3.6戗堤、排水棱体：由于其对工程的稳定性较小，故在本次实验过程中也不考虑其对工程稳定性的影响。 4.详细记录实验过程内容，以及操作过程中出现的问题及解决方法： 在给定的软件基础上，输入相关的参数，便可以快速地计算结果，对坝体的边坡稳定进行分析。 5.详细记录程序操作步骤、数据及过程： 5.1 根据老师给的具体工程图纸用CAD将坝体的轮廓图描绘出来，并分好区域，并保存 为.dfx的文件类型，最终生成如下图形：
5.2运行理正软件，并将上图导入软件中，其运行结果如下图：
边坡的稳定性计算方法
边坡稳定性计算方法 目前的边坡的侧压力理论，得出的计算结果，显然与实际情形不符。边坡稳定性计算，有直线法和圆弧法，当然也有抛物线计算方法，这些不同的计算方法，都做了不同的假设条件。 当然这些先辈拿出这些计算方法之前，也曾经困惑，不做假设简化，基本无法计算。而根据各种假设条件，是会得出理论上的结果，但与实际情况又不符。倒是有些后人不管这些假设条件，直接应用其计算结果，把这些和实际不符的公式应用到现有的规范和理论中。 瑞典条分法，其中的一个假设条件破裂面为圆弧，另一个条件为假设的条间土之间，没有相互作用力，这样的话，对每一个土条在滑裂面上进行力学分解，然后求和叠加，最后选取系数最小的滑裂面。从而得出判断结果。其实，那两个假设条件对吗？都不对！ 第一、土体的实际滑动破裂面，不是圆弧。第二、假设的条状土之间，会存在粘聚力与摩擦力。边坡的问题看似比较简单，只有少数的几个参数，但是，这几个参数之间，并不是线性相关。对于实际的边坡来讲，虽然用内摩擦角①和粘聚力C来表示，但对于不同的破裂面，破裂面上的作用力，摩擦力和粘聚力，都是破裂面的函数，并不能用线性的方法分别求解叠加，如果是那样，计算就简单多了。 边坡的破裂面不能用简单函数表达，但是，如果不对破裂面作假设，那又无从计算，直线和圆弧，是最简单的曲线，所以基于这两种曲线的假设，是计算的第一步，但由于这种假设与实际不符，结果肯定与实际相差甚远。
条分法的计算，是来源于微积分的数值计算方法，如果条间土之间，存在相互作用力，那对条状土的力学分解，又无法进行下去。 所以才有了圆弧破裂面的假设与忽略条间土的相互作用的假设。 其实先辈拿出这样与实际不符的理论，内心是充满着矛盾的。 实际看到的边坡的滑裂，大多是上部几乎是直线，下部是曲线形状，不能用简单函数表示，所以说，要放弃求解函数表达式的想法。计算还是可以用条分法，但要考虑到条间土的相互作用。 用微分迭代的方法求解，能够得出近似破裂面，如果每次迭代，都趋于收敛，那收敛的曲线，就是最终的破裂面。 参照图3，下面将介绍这种方法的求解步骤。
理正边坡稳定分析
第一章功能概述 边坡失稳破坏是岩土工程中常遇到的工程问题之一。造成的危害及治理费用均非常可观。因此，客观的、正确的评估边坡稳定状况，是摆在工程技术人员面前的一道难题。为满足工程技术人员的需要，编制了“理正边坡稳定分析”软件。 该软件具有下列功能： ⑴本软件具有通用标准、堤防规范、碾压土石坝规范三种标准，以满足不同行业的要求； ⑵本软件提供三种地层分布模式（匀质地层、倾斜地层、复杂地层），可满足各种地层条件的要求； ⑶本软件可计算边坡的稳定安全系数、及剩余下滑力； ⑷本软件提供多种方式计算边坡的稳定安全系数； ⑸本软件提供的自动搜索最小稳定安全系数的方法，是理正技术人员研制、开发、应用到软件中，并取得良好的效果。一般情况下，都可以得到最优解。但是对于较复杂的地质条件，建议先指定区域搜索、分不同精度进行分析，逐步逼近最优解，这样才能既快、又准； ⑹对于圆弧稳定计算，本软件提供三种方法：瑞典条分法、简化Bishop法、及Janbu 法。集三种方法于一体，用户可以根据不同的要求采用不同的方法。用户需要注意的是采用后两种方法计算时，有时不收敛，也是正常的。需要用户调整相关的参数再计算或用第一种方法； ⑺软件可同时考虑地震作用、外加荷载、及锚杆、锚索、土工布等对稳定的影响； ⑻特别是针对水利行业做了大量工作，除按水利的堤防、碾压土石坝规范外，还参照了海堤等规范；提供按不同工况—施工期、稳定渗流期、水位降落期计算堤坝的稳定性（具有总应力法及有效应力法）； 详细的分析、考虑水的作用，包括堤坝内部的水（渗流水）及堤坝外部的水（静水压力）的作用；尤其方便的是可以将渗流软件分析的流场数据直接应用到稳定分析，使计算结果更逼近真实状况。 ⑼具有图文并茂的交互界面、计算书。并有及时的提示指导、帮助用户使用软件。 本软件可应用于水利行业、公路行业、铁路行业和其它行业在岩土工程建设中遇到的边坡（主要是土质边坡、岩石边坡可参考）稳定分析。
边坡稳定性计算书
路基边坡稳定性分析 本设计任务路段中所出现的最大填方路段，在桩号K8+480 处。该路堤边坡高31.64m，路基宽26m，需要进行边坡稳定性验算。 1.确定计算参数 对本段路堤边坡的土为粘性土，根据《公路路基设计规》(JTG D30—2004)，取土的容重γ=18kN/m3，粘聚力C=20kpa。摩擦角=23o由上可知：填土的摩擦系数?=tan23o=0.4361。 2.荷载当量高度计算 行车荷载换算高度为: h0—行车荷载换算高度； L—前后轮最大轴距，按《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）规定对于标准车辆荷载为12.8m； Q—一辆车的重力（标准车辆荷载为550kN）； N—并列车辆数，双车道N=2，单车道N=1； γ—路基填料的重度（kN/m3）； B—荷载横向分布宽度，表示如下： 式中：b—后轮轮距，取1.8m； m—相邻两辆车后轮的中心间距，取1.3m；d—轮胎着地宽度，取0.6m。 3. BISHOP法求稳定系数Fs 基本思路：首先用软件找出稳定系数Fs 逐渐变化的情况，找到一个圆心，经过这个滑动面的稳定系数Fs 是所选滑动面中最小的，而它左右两边所取圆心滑动面的Fs 值都是增加，根据Fs 值大小可以绘制Fs 值曲线。从而确定最小Fs 值。而用ecxel 表格计算稳定系数Fs 时，选择的3个圆心分别是软件计算Fs 值中最小的那个圆心和它左右两边逐渐增大的圆心。 3.1 最危险圆弧圆心位置的确定 （1）按4.5H 法确定滑动圆心辅助线。由表查得β1=26°，β2 =35°及荷载换算为土柱高度h0，得G点。 a .由坡脚A 向下引竖线，在竖线上截取高度H=h+h0（h 为边坡高度，h0 为换算土层高） b.自G 点向右引水平线，在水平线上截取4.5H，得E 点。根据两角分别自坡角和左点作直线相交于F 点，EF 的延长线即为滑动圆心辅助线。 c.连接边坡坡脚A 和顶点B，求得AB 的斜度i=1/m，据此查《路基路面工程》表4-1得β1,β2。 （2）绘出三条不同的位置的滑动曲线 （3）将圆弧围土体分成8-12段。
边坡稳定计算书
路基边坡稳定性分析 本设计计算内容为广西梧州绕城高速公路东段k15+400～k16+800路段中出现的最大填方路段。该路堤边坡高22m，路基宽26m，需要进行边坡稳定性验算。 1.确定本设计计算的基本参数 本段路段路堤边坡的土为粘性土，根据《公路路基设计规范》，取土的容重γ=18.5kN/m3，粘聚力C=20kpa，内摩擦角C=24o，填土的内摩擦系数?=tan24o=0.445。 2.行车荷载当量高度换算 高度为: 2550 0.8446(m) 5.512.818.5 NQ h BLλ? === ?? h0—行车荷载换算高度； L—前后轮最大轴距，按《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）规定对于标准车辆荷载为12.8m； Q—一辆车的重力（标准车辆荷载为550kN）； N—并列车辆数，双车道N=2，单车道N=1； γ—路基填料的重度（kN/m3）； B—荷载横向分布宽度，表示如下： (N1)m d B Nb =+-+ 式中：b—后轮轮距，取1.8m； m—相邻两辆车后轮的中心间距，取1.3m； d—轮胎着地宽度，取0.6m。 3. Bishop法求稳定系数K 3.1 计算步骤： （1）按4.5H 法确定滑动圆心辅助线。由表查得β1=26°，β2 =35°及荷载换算为土柱高度h0 =0.8446(m),得G点。 a .由坡脚A 向下引竖线，在竖线上截取高度H=h+h0（h 为边坡高度，h0 为换算土层高） b.自G 点向右引水平线，在水平线上截取4.5H，得E 点。根据两角分别自坡角和左点作直线相交于F 点，EF 的延长线即为滑动圆心辅助线。
c.连接边坡坡脚A 和顶点B ，求得AB 的斜度i=1/1.5，据此查《路基路面工程》表4-1得β1,β2 。 图1(4.5H 法确定圆心) （2）在CAD 上绘出五条不同的位置的滑动曲线 （3）将圆弧范围土体分成若干段。 （4）利用CAD 功能读取滑动曲线每一分段中点与圆心竖曲线之间的偏角αi (圆心竖曲线左侧为负，右侧为正)以及每分段的面积S i 和弧长L i ； （5）计算稳定系数： 首先假定两个条件：a,忽略土条间的竖向剪切力X i 及X i+1 作用；b,对滑动面上的切向力T i 的大小做了规定。 根据土条i 的竖向平衡条件可得： 1cos 0 i i i i i i W X X T N α+-+--= 即 1cos sin i i i i i i i N W X X T αα+=-+- （1） 若土坡的稳定安全系数为K ，则土条i 的滑动面上的抗剪强度τfi 也只发挥了 一部分，毕肖普假设τ fi 与滑动面上的切向力T i 相平衡，即： 1(tan )i fi i i i i T N c l K τ ?= =+ （2） 将（1）代入式（2）得： 1sin tan sin cos i i i i i i i i i i c l W X X K N K α??α+-+- = + (3) 又已知土坡的稳定安全系数K 为：
深基坑边坡稳定性计算书
土坡稳定性计算书 本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。 计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。 本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。 一、参数信息： 条分方法：瑞典条分法； 考虑地下水位影响； 基坑外侧水位到坑顶的距离(m): 1.56 ； 基坑内侧水位到坑顶的距离(m): 14.000 ； 放坡参数： 序号放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m)条分块数 0 3.50 3.50 2.00 0.00 1 4.50 4.50 3.00 0.00 2 6.20 6.20 3.00 0.00 荷载参数:
土层参数: 二、计算原理 根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第 i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着： 1、土条自重， 2、作用于土条弧面上的法向反力， 3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。 将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足 >=1.3的要求。 将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。
用理正岩土计算边坡稳定性
运用《理正岩土边坡稳定性分析》 作定量计算 （整理人：朱冬林，2012-2-21） 1、我目前手上理正岩土的版本为5.11版，有新版本的请踊跃报名，大家共同进步！ 2、为什么要用理正岩土边坡稳定性分析？ 现在山区公路项目地形条件越来越复杂，对于一些斜坡（指一般自然坡）或边坡（指开挖后的坡体）的稳定性评价是不可避免，比如桥位区沿斜坡布线，桥轴线与坡向大角度相交，自然坡度20～40°，覆盖层比较厚，到底是稳定还是不稳定？会不会有隐患和危险？必将困扰每个勘察技术人员，说它稳定吧，又怕将来出问题，说不稳定，目前又没有出现开裂变形滑动迹象，那在报告中如何评价
桥址的安全性？再比如，路线从大型堆积体上经过，究竟稳定性如何评价？仅靠钻探或地质调查无法对其稳定性进行合理评价。这时候，就要辅以定量分析计算来提供证据了。 还有，我们在报告中提路堑边坡的岩土经验参数，常常遭设计诟病，按报告中提的参数，自然坡都垮得一塌糊涂了，更不要说开挖了。我们在正式报告中提出“问题参数”会大大降低了勘察在设计心目中的光辉（灰）形象。如果我们事先对自然斜坡的横断面进行过初步计算，提出的参数就不会太离谱，必将给设计留下“很专业”的印象。 3、是否好用？ 很好用。在保宜项目我一天计算几十个断面，既有效又快。 4、断面图能不能直接从CAD图读入？ 可以。只需事先转化为dxf即可（用dxfout命令保存）。对图形的条件是所有的线段都是直线段组成（对于多段线需要炸开，对于样条曲线可以用多段线描一下再炸开即可），另外图形边界要封闭（事先可以用填充命令试一下，看各个区域是否封闭）。注意，图中只能有直线段，不能有其它图元（记得按上面操作完后，全选（Ctrl+A）,看“属性”（Ctrl+1），全部为直线，则OK）。 5、下面结合实例讲解计算过程，保证学一遍就上手。 以土质边坡计算为例（最常用）
基坑边坡稳定性分析设计软件开发
商丘毕冕文化传播有限公司创新性实验计划项目 项目名称：基坑边坡稳定性分析设计软件开发
一、项目组成员情况介绍（包括自身具备的知识、特长、兴趣，参加过的科技创新活 动等） 项目组成员跨专业跨学科分布，涉及知识面广。作为工程专业学生，已经 熟练掌握土力学的知识，以及边坡工程稳定性分析设计的方法，做了大量的练 习并且接触了多个实际工程案例。除此之外，团队成员在学习中也接触和学习 了计算机辅助设计，已经掌握了CAD制图以及CAD的二次开发编程语言autolisp，可以使用该语言进行二次开发，然后使用windows MFC将其封装成 为可以方便安装使用的可执行安装包。方便使用，高效便捷，创造较高的工程 效益和经济效益。 之前在指导老师的帮助下，申请了一个软件著作权登记证书。《室内土工实验 数据计算绘图软件》，是通过计算机编程的方法解决工程实验中的难题，取得 良好效果，获得河南省教育厅举办的教育信息化应用成果奖二等奖、河南省电 化教育馆优秀论文三等奖。 项目组成员思想积极活跃，参加国家级创新创业项目，结构模型设计比赛等。 项目组成员熟悉计算机图形学以及土木工程信息技术，具有较好的编程能力。二、项目研究背景 目前建筑物建设高度越来越高，在施工时往往需要开挖深基坑。基坑开挖时有 放坡开挖和支护开挖方式。无论是放坡开挖还是支护开挖，都需要事先对基坑 工程进行设计。在设计过程中需要做大量的计算工作，这些计算工作使用程序 软件计算替代工程师手算，会增加工作效率提高准确性。目前，项目团队已经 做了不少工作，已经申请了一项软件著作权《室内土工实验数据计算绘图软件》，可以计算出土体的力学参数。结合土体的性质，我们已经掌握了进行土 体边坡稳定性分析的计算方法和流程。现在需要通过写程序，把传统上手算流程，用程序进行计算和设计。尤其是在城市市区，开挖施工场地的局限，往往 需要对基坑边坡进行验证和支护，以免对邻近的周围其他建筑物造成不利影响。通过我们的这个项目，把之前繁芜复杂的验算和设计流程编制成计算机程序， 对边坡工程和基坑稳定的验证和设计变得轻松简单，实现更高的社会效益和经 济效益。 三、国内外的研究现状及研究意义
岩土边坡稳定性计算书
边坡稳定性定量评价 1 边坡岩土力学参数确定 根据野外鉴别和室内试验并结合地区经验，综合确定该边坡岩土力学参数如下： 已有素填土天然重度： 19.0KN/m3 抗剪强度：φ=15°，c=0KPa。 粉质粘土天然重度： 20.08KN/m3 天然抗剪强度：φ=15°，c=20KPa（经验折减值） 2 稳定性计算方法 根据该边坡实际情况，选取3-3′剖面作为计算剖面，计算简图见下图4.3.3。根据《岩土工程勘察 规范》（GB50021～2001），采用基于极限平衡理论的折线型滑动面的传递系数法进行该土质边坡现状稳定系数计算。 3 边坡稳定性定量计算 选取3-3′剖面作为计算剖面，采用传递系数法计算如下： 图 4.3.3 边坡稳定性验算条块划分示意图 表4.3.3 边坡稳定性验算表 上述计算表明，该边坡整体稳定性系数为1.06，目前处于极限稳定状态，这与现状调查基本一致。随
着时间推移、暴雨和上部继续回填加载，该土质边坡为欠稳定边坡，可能产生沿基岩面滑动破坏。 根据试验及前述分析计算，并结合经验，建议支护设计时按折线型滑动（暴雨饱水状态）考虑，填土重度取饱和重度20.0kN/m，粉质粘土重度取饱和重度20.35kN/m，粉质粘土抗剪强度取饱水时C=15kPa， Φ=13°。 此时,该边坡的稳定系数为0.834.可知，在长期下雨的情况下，边坡容易失稳，产生滑坡。 4.4 边坡整治措施建议 4.4.1 边坡整治方案 鉴于土质边坡高度较大，处于欠稳定状态，建议采用桩板挡墙支护。桩板挡墙应按要求设置泄水孔、 伸缩缝等构造措施。此外，还应作好墙顶和脚作好截、排水等工作。墙背回填土均应按要求回填并压实， 均应加强监测。 4.4.2 基础持力层选择 预计支挡结构处主要为素填土、粉质粘土和泥岩。素填土物理力学性质差，承载力低，不能直接作基 础持力层。粉质粘土埋深大，承载力也不大，也不能作基础持力层。强风化基岩分布不稳定，承载力不大，也不宜作基础持力层。中等风化基岩岩体较完整，岩石强度高，分布稳定，可作为基础持力层。 采用桩板挡墙时，建议桩嵌入中等风化基岩不小于三分之一的桩长，具体深度由设计确定。对强风化 层，由于岩体破碎，侧向抗变形能力差，建议不作为嵌岩深度。 4.4.3 地基承载力确定 1.岩石地基承载力特征值确定 根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002，岩石地基承载力特征值根据岩石饱和单轴抗压强度标 准值按f a=ψr .f rk 计算确定。 式中：f a—岩石地基承载力特征值(kPa) f r k —岩石饱和单轴抗压强度标准值(kPa) ψr —折减系数，本工程岩体为较完整岩体，取0.3。 中等风化泥岩地基承载力特征值：f a=ψr.f rk=0.30×3600=1080kPa 根据野外鉴别和地区经验，场区泥岩强风化层承载力特征值取300kPa。 2.单桩竖向极限承载力标准值确定 单桩竖向极限承载力标准值按照《建筑桩基技术规范》JGJ94—94 节5.2.11 条进行计算。其中，桩端 处采用中等风化泥岩作基础持力层，故桩端处岩石单轴抗压强度标准值f r c 取值：中等风化泥岩取天然单轴抗压强度标准值 5.7MPa。 8
GeoStudio软件的边坡稳定性分析
GeoStudio软件的边坡稳定性分析 在对滑坡体稳定性进行了详细的分折计算后，综合滑坡地质环境背景、滑坡特征以及滑坡形成条件，确定滑坡的各项参数，运用GeoStuddio软件对滑坡进行数值模拟，以验证数值计算结果的正确性。 标签：GeoStuddio；数值模拟；边坡变形；剪应力稳定系数 数值模拟运用的GeoStudio软件是由GeoStudio公司研发的一套专业、高效而且功能强大的适用于地质工程和地质环境模拟计算的仿真软件。GeoStudio是一套完整的地质工程模拟工具，包括了8个模块，各个模块作用不同，可以相互结合从而达到综合分析的效果。主要采用SLOPE/W模块和SIGMA/W模块对已知的边坡进行稳定性分析验证。 SLOPE/W程序是以极限平衡理论为基础来分析边坡稳定性的，其分析过程采用瑞典条分法、Janbu法、Bishop法、Morgenstern-Price法（M-P法）等原理，能够根据地质条件建立起边坡的模型，并对其稳定性加以分析。現今国内许多地区的边坡采用了此程序进行稳定性计算，并且都得到了不错的成果。本次模拟尝试对自然工况下的边坡进行建模分析，用以验证自然工况的稳定系数结果。 SIGMA/W程序是一款用于对岩土结构中的应力和变形进行有限元分析的专业软件。它具有全面的本构模型公式，使得这款软件不但可以对简单的岩土问题进行分析，也可以对高度复杂的岩土问题，如线性弹塑性、非线性弹塑性、非线性等进行分析，许多经典的土体模型可以使用户对各种土体或结构材料进行建模分析。 1 SLOPE/W模块模拟 根据勘察报告中给出的边坡的坡形特征和岩土体性质，建立工况1条件下边坡模型并进行模拟分析，其过程如下： （1）首先进入GeoStudio2007的SLOPE/W模块，拟选择Morgenstern-Price 法进行分析。 （2）在主界面上创建坐标网格，并将边坡的AutoCAD图件按照一定比例在坐标中绘制出来（图1）。 （3）将边坡中的坡体、滑动面、滑床分成三个区块，并将每一个区块的岩土性质（包括重度，黏聚力，内摩擦角）输入。 （4）输出分析结果进行检验，分析结果见图2。 根据分析结果可知：自然工况下边坡稳定性在1.4～1.6之间，故边坡稳定状
边坡稳定性计算说明
边坡稳定性计算 一、编制依据 为保证挖方施工安全，施工现场做到“安全、文明”，满足施工进度要求，以下列法律、法规、标准、规范、规程、相关文件为强制性前提，进行边坡稳定性计算。 1、现有施工图设计； 2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）； 3、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）； 4、《土力学与地基基础》； 二、工程概况及地质情况 岢岚至临县高速公路是《山西省高速公路网规划》“3纵11横11环”中西纵高速公路的重要组成部分，也是山西省西部把第四横（保德-五台长城岭）和第五横（平定杨树庄—佳县）高速公路窜连起来的重要路段。 项目区路线走廊带地形起伏极大，总体地势为东北高西南低，地貌主体为隆起的基岩中山与黄土梁峁，部分区域为海拔较低的河流沟谷及冲沟，。受构造活动和水流侵蚀作用的影响，本区地形切割剧烈，河谷发育，沟壑纵横，依据地貌成因类型及其显示特征，将本区划分为黄土丘陵区、侵蚀堆积河川宽谷区、山岭区、黄土覆盖中低山区四个地貌单元，岩性主要为第四系冲、坡积及风积粉土及粉质粘土等。 三、计算 本项目地形复杂，涵洞、桩基及路基施工作业面比较多。根据挖方路段在全线的分布情，选择有代表性路段进行分析计算。由于项目地质挖方为风积粉土及粉质粘土，是典型的黄土地貌。根据施工图纸给出的计算参数，对于黄土挖方路段，拟定边坡参数γ=19g/cm3，C=40 Kpa，φ=29°，采用瑞典条分法进行计算，稳定安全系数达到1.2以上。 3.1 瑞典条分法原理 如图所示边坡，瑞典条分法假定可能滑动面是一圆弧AD，不考虑条块两侧的作用力，即假设Ei和Xi的合力等于Ei+1和Xi+1的合力，同时它们的作用线
边坡稳定计算
附件四：边坡稳定性计算书 1、汽机房区域边坡稳定性计算书（适用于基坑基底标高为-7.00m~-9.00m）H=8.5m 天然放坡支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ] ---------------------------------------------------------------------- 天然放坡计算条件: 计算方法：瑞典条分法 应力状态：总应力法 基坑底面以下的截止计算深度: 0.00m 基坑底面以下滑裂面搜索步长: 5.00m 条分法中的土条宽度: 1.00m 天然放坡计算结果:
理正岩土常见问题-边坡
常见问题 边坡 1．在边坡稳定分析中，土体中的孔隙水压力有几种计算方法，他们的区别是什么？ 答：两种，分别为近似方法计算、渗流方法计算。 区别是： 前者认为孔隙水压力等于静水压力，是一种近似方法； 后者是精确计算孔隙水压力。需要通过读入渗流软件计算结果才能实现。 2．边坡软件中，如何考虑锚杆作用？ 答：软件要求输入锚杆抗拉力、锚杆总长、锚固段长度、锚固段周长、粘结强度等参数，当锚杆穿过圆弧滑动面时，则锚杆的有效作用力=min{锚杆抗拔力、锚杆抗拉力} 锚杆抗拔力=圆弧滑动面外锚杆锚固段长度*锚固段周长*粘结强度 锚杆抗拉力=锚杆抗拉力 3．锚杆的抗拉力交互的是标准值还是设计值？粘结强度是标准值还是设计值？ 答：标准值和设计值的概念是在锚杆设计时用的，由于软件不设计锚杆，而是应用锚杆提供的锚杆力的分力作用在滑面上，使得抗滑力增加或下滑力减少，来计算边坡的稳定。 锚杆力=Min﹛抗拉力，锚固体周长*锚固长度*粘结强度﹜。在软件中，交互的数值在软件中被直接使用，软件不做任何修正。9 4．土工布或锚杆的抗拉力和水平间距的关系是什么？ 答：软件是先用交互的抗拉力除以水平间距，得出单位宽度的抗拉力，以单位宽度的抗拉力带入计算。 如果土工布时满铺的，水平间距要输入1，抗拉力输入单位宽度土工布的抗拉力。 5．边坡软件出现滑动面总在坡的表皮时，怎样处理？ 答：此现象主要发生在边坡坡面部分为无粘性土的情况。 处理方法：（1）适当输入较小的粘聚力，再计算； （2）在建模时，把坡地表层加一个薄区域，模拟面层处理
（3）用“给定圆弧出入口范围搜索危险滑面”方法计算 6．软件是否考虑锚杆力法向分力产生的抗滑力？ 答：软件可以考虑锚杆力法向分力产生的抗滑力，但要注意在“加筋”表中有个参数“法向力发挥系数”，该值输0则表示不考虑法向分力产生的抗滑力。 7．通用方法的有效应力法的公式中，条块受到的浮力U的计算公式是什么？ 答：公式为：U=（h1+h2）/2×b×10 h1、h2-----土条左右侧的水高 b------土条宽度 8．通常情况下认为：“简化Bishop法不适用于折线滑动法”，软件为何采用？ 答：传统意义上经典简化Bishop法确实只能应用在圆弧滑面上，但是在岩土力学杂志的论文中有学者提出了扩展简化Bishop法，可以用于非圆弧滑面安全系数的求解，理正软件正是参考了这种算法。 9．软件如何设置，才能用传递系数法计算安全系数？ 答：计算目标设置成“剩余下滑力计算”，剩余下滑力计算目标设置成“计算安全系数”。 10．软件中用的传递系数法和《公路路基设计规范》JTG D30-2004中63页所用的方法是否是相同的？ 答：是相同的，都是传递系数法中的KT模型。
专业的岩土工程分析工具——Rocscience系列软件介绍
专业的岩土工程分析工具——Rocscience系列软件 Rocscience公司成立于1996年，总部设在加拿大多伦多市，公司致力于开发易于使用、稳定可靠的二维和三维岩土工程分析和设计软件。提供高品质的岩土分析工具，能够快速、准确的对地表和地下的岩土工程结构进行分析，从而提高项目的安全性和降低设计成本。 Rocscience 岩土系列软件的开发者理解岩土工程师们所面临的挑战，软件的所有研发工程师们本身也都是具备岩土工程及力学背景的专业工程师，大部分拥有岩土专业的博士学位，并有多年的现场实践经验。我们的软件开发基于领先前沿的研究成果，帮助用户更快、更精确地完成项目。同时，Rocscience重视来自用户的反馈，聆听用户对于软件的功能需求，促进软件功能更为强大，不断向前发展。 Rocscience 岩土系列软件在国内外岩石力学、隧道、边坡、矿业工程、水利水电工程、市政工程、地质灾害评估、安全评价领域得到了非常好的应用。我们的用户包括岩土咨询公司、大型工程公司、矿业公司以及世界各地的政府机构和大学等研究机构的师生。Rocscience 公司目前已与160所大学建立了合作关系，使得Rocscience岩土系列软件成为高校师生的教学工具。 Rocscience岩土系列软件包含以下十二款专业分析软件： Slide 边坡稳定性分析软件 Phase2开挖和边坡稳定分析软件 Swedge 岩质边坡三维楔体稳定性分析软件 RocPlane 岩质边坡平面滑动稳定分析软件 RocTopple 岩质边坡倾倒破坏分析软件 Examine3D三维地下工程开挖分析软件 Unwedge 地下岩体硐室开挖稳定性分析软件 RocSupport 软岩开挖支护体系评价软件 Settle3D 三维沉降固结分析软件 RocFall 落石统计分析软件 Dips 地质方位数据图解和统计分析软件 RocData 岩石、土和不连续强度分析软件
GEO5和理正对比(总体边坡)170301
GEO5和理正对比 总体对比 结果 彩色二维和三维显示，视图效果可自定义仅二维，视图效果不可以修改GEO5 支持导入和导出DXF文件，所有模块之间数据可部分模块支持导入和导出DXF文件，少数模块基于数据共享和调用文案大全
实现一些复杂的功能立题方面得心应手 电话、QQ、邮件、售后培训。库仑问答平台（PC 端+移动端）大大提高了解决用户问题的效率。电话、QQ、邮件、售后培训、论坛GEO5 支持，提高了技术支持的即时性和响 应效率，且支持移动端。理正采用论 坛进行常规技术支持，响应效率较低。 文案大全
文案大全 按解决方案对比 1 边坡稳定分析 土质边坡稳定分析 DXF 建模、图形交互建模、任意工况（包括填挖方）、添加挡土墙、锚杆、锚索、土工材料、抗滑桩、中国规范支持、海外规范支持、8种计算方法、滑面搜索快、和抗滑桩设计模块数据对接 边坡稳定分析 DXF 建模、坐标交互建模、确定工况（填挖方必须用多个文件）、添加锚杆、锚索、土工材料、中国规范支持、4种计算方法、滑面搜慢。 GEO5建模和计算效率更高、灵活性和自定义功能更强桩、支持海外规范、更多的滑面搜索和计算方法，复杂滑面计算结果更准确，可以和抗滑桩设计 抗滑桩设计 GEO5
文案大全 加筋土式挡土墙设计 图形交互建模、任意工况、添加砌块、支持多台阶、常用筋材数据库、倾斜坡面、砌块连接强度验算、倾覆滑移验算、筋材抗拉抗拔验算、内部滑移验算、整体稳定性验算、地基承载力验算、任意墙前墙后地形、支持中国规范、支持海外规范 加筋土式挡土墙计算 坐标交互建模、确定工况、仅竖直坡面、任意墙后地形、支持中国规范 GEO5式挡土墙有如下优势：建模和计算效率更高、灵活性和自定义功能更强阶加筋挡墙、自带筋材数据库、支持海外规范、更多的计算方法、任意墙前和墙后坡面、和边坡模块数据对接，复杂情况计算更合理等。 岩质边坡稳定分析 岩质边坡分析 GEO5
边坡稳定性计算方法11111
一、边坡稳定性计算方法 在边坡稳定计算方法中，通常采用整体的极限平衡方法来进行分析。根据边坡不同破裂面形状而有不同的分析模式。边坡失稳的破裂面形状按土质和成因不同而不同，粗粒土或砂性土的破裂面多呈直线形；细粒土或粘性土的破裂面多为圆弧形；滑坡的滑动面为不规则的折线或圆弧状。这里将主要介绍边坡稳定性分析的基本原理以及在某些边界条件下边坡稳定的计算理论和方法。 （一）直线破裂面法 所谓直线破裂面是指边坡破坏时其破裂面近似平面，在断面近似直线。为了简 化计算这类边坡稳定性分析采用直线破裂面法。能形成直线破裂面的土类包括：均质砂 性土坡；透水的砂、砾、碎石土；主要由内摩擦角控制强度的填土。 图 9 － 1 为一砂性边坡示意图，坡高 H ，坡角β，土的容重为γ，抗 剪度指标为c、φ。如果倾角α的平面AC面为土坡破坏时的滑动面，则可分析 该滑动体的稳定性。 沿边坡长度方向截取一个单位长度作为平面问题分析。 图9-1 砂性边坡受力示意图已知滑体ABC重 W，滑面的倾角为α，显然，滑面 AC上由滑体的重量W= γ（Δ ABC）产生的下滑力T和由土的抗剪强度产生的抗滑力Tˊ分别为： T=W · sina 和 则此时边坡的稳定程度或安全系数可用抗滑力与下滑力来表示，即 为了保证土坡的稳定性，安全系数F s 值一般不小于 1.25 ，特殊情况下可允许减小到 1.15 。对于C=0 的砂性土坡或是指边坡，其安全系数表达式则变为 从上式可以看出，当α =β时，F s 值最小，说明边坡表面一层土最容易滑动，这时
当 F s =1时，β=φ，表明边坡处于极限平衡状态。此时β角称为休止角，也称安息角。 此外，山区顺层滑坡或坡积层沿着基岩面滑动现象一般也属于平面滑动类型。这类滑坡滑动面的深度与长度之比往往很小。当深长比小 于 0.1时，可以把它当作一个无限边坡进行分析。 图 9-2表示一无限边坡示意图，滑动面位置在坡面下H深度处。取一单位长度的滑动土条 进行分析，作用在滑动面上的剪应力为,在极限平衡状态时，破坏面上的 剪应力等于土的抗剪强度，即 得 式中N s =c/ γ H 称为稳定系数。通过稳定因数可以确定α和φ关系。当c=0 时，即无粘性 土。α =φ，与前述分析相同。 二圆弧条法 根据大量的观测表明，粘性土自然山坡、人工填筑或开挖的边坡在破坏时，破裂面的形状多呈近似的圆弧状。粘性土的抗剪强度包括摩擦强度和粘聚强度两个组成部分。由于粘聚力的存在，粘性土边坡不会像无粘性土坡一样沿坡面表面滑动。根据土体极限平衡理论，可以导出均质粘这坡的滑动面为对数螺线曲面，形状近似于圆柱面。因此，在工程设计中常假定滑动面为圆弧面。建立在这一假定上稳定分析方法称为圆弧滑动法和圆弧条分法。 1. 圆弧滑动法 1915 年瑞典彼得森（ K.E.Petterson ）用圆弧滑动法分析边坡的稳定性，以后该法在各国得到广泛应用，称为瑞典圆弧法。 图 9 － 3 表示一均质的粘性土坡。AC 为可能的滑动面，O为圆心，R 为半径。假定 边坡破坏时，滑体ABC在自重W 作用下，沿AC绕O 点整体转动。滑动面 AC 上的力 系有：促使边坡滑动的滑动力矩 M s =W · d ；抵抗边坡滑动的抗滑力矩，它应该包括由 粘聚力产生的抗滑力矩M r =c ·AC · R ，此外还应有由摩擦力所产生的抗滑力矩，这里 假定φ＝ 0 。边坡沿AC的安全系数F s 用作用在 AC面上的抗滑力矩和下滑力矩之比表 示，因此有 这就是整体圆弧滑动计算边坡稳定的公式，它只适用于φ＝ 0 的情况。 图9-3 边坡整体滑动 2. 瑞典条分法 前述圆弧滑动法中没有考虑滑面上摩擦力的作用，这是由于摩擦力在滑面的不同位置其方向和大小都在改变。为了将圆弧滑动法应用于φ＞ 0 的粘性土，在圆弧法分析粘性土坡稳定性的基础上，瑞典学者 Fellenius 提出了圆弧条分析法，也称瑞典条分法。条会法就是将滑动土体竖向分成若干土条，把土条当成刚塑体，分别求作用于各土条上的力对圆心的滑动力矩和抗滑力矩，然后按式（ 9-5 ）求土坡的稳定安全系数。 采用分条法计算边坡的安全系数F ，如图 9 － 4 所示，将滑动土体分成若干土条。土条的宽度越小，计算精度越高，为了避免计算过于繁
理正边坡稳定分析系统
理正边坡稳定分析系统 理正边坡稳定分析系统最初是针对铁路、公路路基设计而开发的专业设计软件，经半年多的推广应用已经得到行业内的认可，并于99年12月通过了铁道部的鉴定，证明是高效的计算机辅助设计软件。该软件同时引起其他行业，尤其是水利、港工等行业的关注，在使用中迫切希望补充完善相关内容。在此基础上开发的《理正边坡稳定分析系统》在内容和功能上都作了较大的调整和改进，发展成为面向各个行业，能够处理各种复杂情况的通用边坡稳定分析系统,并且于2002年通过水利部水规总院的鉴定。 功能特点 1、利用CAD快速建模 ?可在AutoCAD中快速绘制边坡模型，再读入边坡软件进行分析计算。 2、水的作用 ?选择“考虑”或“不考虑”水的作用。 ?可设置任意形式水面浸润线； ?自动施加静水压力；自动计算水浮力、渗透压力； ?可按《堤防工程设计规范》、《碾压土石坝设计规范》方法进行计算； ?可自动读取理正渗流软件原始数据及浸润线；镜像功能自动转换数据后，依次计算临水侧、背水侧的边坡稳定； 3、其他荷载的作用 ?施加水平垂直或任意方向的作用力，真实反应水压力及其他荷载的作用；自动计算地震荷载。 4、计算方法的选择 ?瑞典条分法； ?简化Bishop法； ?JanBu法。 5、计算公式及参数的选择 ?与滑动方向相反的土条切向力，可按抗滑力（分子项）或负的下滑力（分母项）考虑； ?选择“有效应力法” 或“总应力法”。 ?采用十字板剪切强度进行稳定计算。 6、滑动破裂面 ?直线、圆弧、折线和圆弧任意组合； ?水面、滑动面、土层层面与土条的交点，自动作为计算控制点。 7、计算剩余下滑力 ?自动搜索最危险滑动面形状； ?指定安全系数，反推C、ф参数值。 8、开放式专业设计模板 系统提供分不同土层情况的高路堤、陡坡路堤、路堑、浸水堤基等例题，并可由用户不断扩充。 9、三种土层模型 ?等厚土层--土层分界线互相平行（水平）； ?不等厚土层--土层分界线倾斜； ?任意复杂土层--土层任意分布，处理断层、夹层、互层、透镜体等各种复杂情况。 10、加筋材料对稳定的贡献 ?锚杆 ?土工布 11、输入输出 ?操作简单直观，输入动态指示；
边坡稳定性分析模式及流程
一、土岩混合边坡分析 土岩混合边坡稳定性分析一般有四种: 1、上部土层及风化层内部的破坏（圆弧或折线，受土体强度控制，软件自动搜索最危险滑面）； 2、沿土岩交界面滑动破坏（土与风化层面或土、风化层与基岩面，受交界面强度控制，软件指定交界面进行计算稳定性，采用圆滑滑动（均质土体时）和折线滑动（覆盖层与基岩面时）两种计算）； 3、下部岩体结构面破坏（受结构面控制，平面或楔形体破坏，倾倒破坏也可能。先用赤平投影定性分析（龙海涛和理正结合使用），根据定性情况，若不稳定，则用理正进行定量稳定性计算（平面滑动和楔形体滑动））。 4、上部土体圆弧滑动，下部岩体沿结构面滑动破坏（分析了1和3后，二者都不稳定时，则对边坡整体进行计算，采用1的最危险滑动面与3的平面滑动面组合成上部圆弧，下部直线（层面、某节理裂隙或结构面组合的交线）的整体滑动面，采用传递系数法进行稳定性计算），则1.2.3.4得到四种稳定系数，根据稳定系数进行综合评价。 5、极软岩边坡可能受岩土体强度控制，也可能受结构面控制，故也应对边坡整体进行稳定性计算，采用圆弧滑动（简化毕肖普法）和折线滑动（传递系数隐式解法）分别进行计算。 6、若1.2稳定，3不稳定，则会发生下部岩体沿结构面滑动破坏，从而带动上部土体一起滑动破坏。故下部岩体稳定性很重要。 综合內摩擦角是对平面滑动的，若提粘聚力很小，甚至为零，只有內摩擦角，则破坏模式为平面滑动，如砂砾石层，岩层等。若判断破坏模式为圆弧滑动，则必须提粘聚力与內摩擦角，如破碎岩层、强风化层与上部土层可能发生圆弧滑动破坏。故，提不提粘聚力，可否换算成综合內摩擦角，取决于判断其破坏模式是圆弧还是平面滑动。 下部为极软岩的土岩混合边坡除按岩质边坡分析外，还需计算五种滑动面稳定系数，如下：（下部为硬质的边坡，可不计算整体圆弧滑动，整体折现滑动视基岩内部裂隙及破碎带