变截面连续梁计算满堂碗扣式支架-23页精选文档
(整理)变截面连续梁桥计算书
目录绪论 (1)1.1预应力混凝土连续梁桥概述 (1)1.2毕业设计的目的与意义........................... 错误!未定义书签。
第一章设计原始资料……………………………………………………………………第二章方案比选.................................................................................. 第三章桥跨总体布置及结构尺寸拟定.. (4)2.1尺寸拟定 (9)2.1.1 桥孔分跨 (9)2.1.2 截面形式 (9)2.1.3 梁高 (10)2.1.4 细部尺寸 (11)2.2主梁分段与施工阶段的划分 (12)2.2.1 分段原则 (12)2.2.2 具体分段 (12)2.2.3 主梁施工方法及注意事项 (13)第四章荷载内力计算 (15)3.1恒载内力计算 ................................... 错误!未定义书签。
3.2活载内力计算 ................................... 错误!未定义书签。
3.2.1 横向分布系数的考虑 (28)3.2.2 活载因子的计算 (31)3.2.3 计算结果 ..................................... 错误!未定义书签。
第五章预应力钢束的估算与布置. (33)4.1力筋估算 (33)4.1.1 计算原理 (33)4.1.2 预应力钢束的估算 (36)4.2预应力钢束的布置 (41)第六章预应力损失及有效应力的计算 (41)5.1预应力损失的计算 (42)5.1.1摩阻损失 (42)5.1.2. 锚具变形损失 (43)5.1.3. 混凝土的弹性压缩 (46)5.1.4.钢束松弛损失 (49)5.1.5.收缩徐变损失 (50)5.2有效预应力的计算 (54)第七章次内力的计算 (55)6.1徐变次内力的计算 (55)6.2预加力引起的二次力矩 (55)6.3温度次内力的计算 (56)6.4支座位移引起的次内力 (58)第八章内力组合 (60)7.1承载能力极限状态下的效应组合 (60)7.2正常使用极限状态下的效应组合 (62)第九章主梁截面验算 (64)8.1截面强度验算 (67)8.2截面应力验算 (69)8.2.1 正截面和斜截面抗裂验算 (69)8.2.2 法向拉应力 ................................... 错误!未定义书签。
现浇连续箱梁满堂支架计算书
现浇连续箱梁满堂支架计算书现浇连续箱梁满堂支架计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20015、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式平行于箱梁断面底板底的小梁间距l1(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8.5 立杆计算步距h(mm) 1200箱梁模板支架剖面图三、荷载参数四、面板计算面板类型覆面竹胶合板厚度t(mm) 15 抗弯强度设计值f(N/mm 2) 15 弹性模量E(N/mm 2) 6500 抗剪强度设计值fv(N/mm 2)1.6计算方式简支梁取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一"扁梁"，梁宽b=1000mm ，则其：截面惯性矩I=bt 3/12=1000×153/12=281250mm 4 截面抵抗矩W=bt 2/6=1000×152/6=37500mm 31、翼缘板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q 1=1.2b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4b(Q 1k +Q2k )=1.2×1(26×0.315+0.75+0.4)+1.4×1(2.51+2.1)=17.662kN/m h 0--验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：q 2=1.35b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4×0.7b(Q 1k +Q2k )=1.35×1(26×0.315+0.75+0.4)+1.4×0.7×1(2.51+2.1)=17.127 kN/m 取两者较大值q=max[q 1，q 2]=max[17.662，17.127]=17.662 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值：q ˊ=b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )=1(26×0.315+0.75+0.4)=9.34kN/m 计算简图如下：l=l 4=250mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×17.662×0.252=0.138kN·mσ=M/W=0.138×106/37500=3.68N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×17.662×0.25=2.208kNτ=3V/(2bt)=3×2.208×103/(2×1000×15)=0.221N/mm2≤fv=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI)=5×9.34×2504/(384×6500×281250)=0.26mm≤[ω]=l/150= 250/150=1.667mm 满足要求！2、底板底的面板显然，横梁和腹板处因混凝土较厚，受力较大，以此处面板为验算对象。
碗扣式满堂支架现浇连续箱梁施工技术
ｅ ｃ ｆ ｅｓ ｌｒ ｒ ｅ ｔ ｎ ｅｏ ｔ ｉ ａ ｏ ｃ ． ｈ ｍｉ ｐ ｊ ｓ
【 ｅ ｏｄ 】 ｏｔｕｕ ｂａ ； ｕｌ ｋｏ ｔｕ ａ ｉ ； ａ—ｎｐ ｃ； ｎ ｅ ａ ｒ ｏｙ Ｋ ｙ ｒｓ ｃｎｎｏｓ ｅ ｃｐ ｃ ｉ ｌｒ ｎ ｃｓ ｉ ｌ ｅ ｕｉ ｒ ｌｏ ｂｄ ｗ ｉ ｍ ｏ ｊｎ ｆｌ ｍ ｇ ｔ — ａ ｆ ｖ ｓ ｄ
似工 施工 具 鉴意 程的 颇 借 义。
【 关键诩】 连续葙梁 碗扣式满堂支架；现浇 万能杆件
【翻 类 】 ４ ３ 文 识 Ｊ 【章 号１４ ６（１１ｏ ３ 中 分 罨Ｕ ５ 【黼 码Ａ 文 编 】７ ｏ８０ ）号６ ０ ４． ３ ６一 ８２１１ｏ＿
Ｔ ｅ Ｃｏ ｔｕ ｔ ｎ Ｔｅ ｈ ｉ ｕ ｓｏ ｓ—ｉ —ｐ ａ ｅ Ｃｏ ｔｎ ｏ ｓ Ｂｅ ｍ ｈ ｎｓｒ ｃ ｉ ｃ ｎ ｑ ｅ ｆＣａ ｔ ｎ — ｌｃ ｎ ｉ ｕ ｕ ａ ｏ —
多面开工 ，必要 时具备赶工条件 。现对满堂支架 方案 和挂篮悬 臂方案的经 济性及工期进行 比较 ，见表 １ 和表 ２ 。
表 １ ２种 方 案 费 用 比较
费用名称 挂篮悬臂施 工 满堂支架施工
（ 元） 万 （ 元） 万
连续箱梁横断面采用单室单箱变截面结构 ，直线段横断面
碗扣式满 堂支架现浇连 续箱 梁施工 技术
马 毪云 （ 中铁二十 五局 集团 柳州铁路 工程 有限公 司，广西 柳 州 ５５ ０） ４０ ７
【 翼】 攮 文章通过仁丽线关坡立交大桥预应力砼连续箱粱采用碗扣式满堂支架现浇技术的施工实例，详细介绍
了 架 车 通 模板 设 方案 支 、 行 道、 的 计 及施工 措 并 支 及车 道支 的 进 检 对 他 技术 施’ 对 架 行通 墩 受力 行了 算， 其 类
现浇预应力砼箱梁满堂碗扣式支架计算书_pdf
筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM现浇预应力砼箱梁满堂碗扣式支架计算书 〈１〉采用满堂碗扣式支架，顺横桥向间距均为０．９ｍ，在墩台两侧３．６ｍ范围为０．６ｍ，门架处间距为０．３ｍ，支架搭设中间横杆层距为１．２ｍ，门架支点处为０．６ｍ，跨省道支架处架设４０ｂ工字钢纵梁，纵梁间距０．９ｍ，纵向工字钢上铺置５０×１００ｍｍ方木其上铺１２ｍｍ竹胶板，方木净间距２５０ｍｍ，支点处净间距为１００ｍｍ，支架搭设宽度较梁底宽２ｍ。
梁翼板采用竹胶板结合木支架搭设，其整体布置见附图。
ａ、按砼方量检算碗扣支架承载力是否满足要求：梁底宽１１．２ｍ，长９０米，箱梁底总面积为１００８ｍ２，箱梁砼方量９４５．１４ｍ３，加上施工荷载按１．２倍的系数考虑，则每平方米的重量为９４５．１４×２．４÷１００８×１．２＝２．７ｔ。
支架采用多功能碗扣式支架，沿桥纵向步距９０ｃｍ，横向步距９０ｃｍ，每根立杆受正向压力为：２．７×０．９×０．９＝２．１８７ｔ，安全系数按１．３考虑，则每根立杆受正向压力为：２．１８７×１．３＝２．８４ｔ，小于碗扣式支架立杆允许承载力３．５ｔ，符合要求。
ｂ、竹胶板采用江西产一等品，静曲强度５５Ｍｐａ〉２．７×９．８＝２６．４６ Ｍｐａ，强度符合。
ｃ、上、下撑托允许荷载５０ＫＮ，木材［σ］＝１１Ｍｐａ，Ｅ＝１．１×１０４５×１０ｃｍ横向方木 Ｉ＝ｂｈ３／１２＝５×１０３／１２＝４１６．７ｃｍ４ Ｗ＝ｂｈ２／６＝５×１０２／６＝８３．３ｃｍ３ Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ｋｎ／ｍ２Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．３×０．９２／８＝０．８０ｋｎ・ｍ σ＝Ｍ／Ｗ＝０．８０／８３．３×１０－６＝９．６Ｍｐａ＜［σ］＝１１Ｍｐａ 筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM强度符合 δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ ＝５×２６．４６×０．３×０．９４／３８４×１．１×１０４×４１６．７×１０－８＝１．４８ｍｍ δ／Ｌ＝１．４８／０．９×１０３＝１／６０８＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］ 刚度符合 ３．２．３ １５×１５ｃｍ纵向方木计算 Ｉ＝ｂｈ３／１２＝１５×１５３／１２＝４２１９ｃｍ４ Ｗ＝ｂｈ２／６＝１５×１５２／６＝５６２．５ｃｍ３ Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ｋｎ／ｍ２Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．９×０．９２／８＝２．４１ＫＮ・ｍ σ＝Ｍ／Ｗ＝２．４１／５．６２５×１０－６＝４．２８Ｍｐａ＜［σ］＝１１Ｍｐａ 强度符合 δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ ＝５×２６．４６×０．９×０．９４／３８４×１．１×１０４×４２１９×１０－８＝０．４ｍｍ δ／Ｌ＝０．４／０．９×１０３＝１／２２５０＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］ 刚度符合 ｄ、４０ｂ工字钢门架 ＩＸ－Ｘ＝２６０３２ｃｍ４ＷＸ－Ｘ＝９６２．３ｃｍ３ （建材实用手册查） Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ ｋｎ／ｍ２ Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．９×７．２２／８＝１５４．３ＫＮ・ｍ σ＝Ｍ／Ｗ＝１５４．３／９６２．３×１０－６＝１６０．３Ｍｐａ＜［σ］＝２１０Ｍｐａ 筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM４０ｂ工字钢材质（Ｑ２３５）检验通过 δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ ＝５×２６．４６×０．９×７．２４／３８４×２．１×１０５×２６０３２×１０－８＝１５．２ｍｍ δ／Ｌ＝１５．２／７．４×１０３＝１／４８７＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］ 钢度符合 ３．３碗扣支架 ３．３．１对于门架处单杆立杆承受竖向力 Ｇ＝ｑ总×Ｓ＝２６．４６×０．９×８／８ ＝２３．８ＫＮ＜３５ＫＮ＝［Ｇ］ 符合要求 对于碗扣支架钢管（Φ４８ｍｍ，壁厚３．２５ｍｍ），中间立杆间距１．２ｍ，则 Ｉ＝π（Ｄ４－ｄ４）／６４ ＝π（４．８４－４．１５４）／６４ ＝１１．５ｃｍ４根据欧拉公式 ［Ｐｃｒ］＝π２ＥＩ／（μＨ）２＝π２×２．１×１０５×１１．５／（１×１．２）２＝５２．６ＫＮ ［Ｐｃｒ］＞Ｇ 满足强度要求 为考虑６座现浇箱梁（分离立交桥３座、天桥３座）张拉设备的通用性（每束５～９根Φｊ１５．２０钢绞线），拟以每束９根钢绞线选用张拉设备，计算如下。
三门峡市某立交桥满堂支架(浇注连续变截面箱梁)施工方案(含计算书)-secret
x x市x x x x立交桥第I标段满堂支架专项施工方案现浇箱梁及V型墩满堂支架施工方案1、编制说明1．1工程施工概况xxxx立交桥工程位于xx市区xx，本工程为xx市xxxx立交桥工程施工项目I标段,工程主要内容为跨 xx桥一座,结构形式为三跨连续刚构桥（42米+68米+42米），桥宽40米，起点与北堤路平交，跨越xx采用三跨“V”形刚构桥梁，桥面横坡通过箱梁腹板高度进行调整。
该双幅式桥梁采用变截面单箱双室预应力混凝土连续箱梁，在桥墩桥台处设置端、中横梁,梁底线形采用抛物线形式。
结合工程实际情况及设计方指导意见，采用满堂支架法进行桥梁V型墩及现浇箱梁的施工，该支架主要采用碗扣式钢管支架，局部采用扣件式钢管支架的形式搭设。
1。
2编制依据xx市xxxx立交桥工程地质勘查报告xx市xxxx立交桥第I标施工图相关规范及手册：《JGJ166-2008建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，《公路桥涵施工技术规范》，《公路桥涵地基与基础设计规范》，《建筑施工脚手架实用手册》，《路桥施工计算手册》同时结合xx市xx立交桥工程施工队伍组织、劳力、技术、机械设备状况而编制1。
3内容及说明工程施工状况支架结构设计及计算支架结构设计荷载计算，最不利位置的受力验算绘制支架的结构计算图支架施工及模板支撑施工技术人员及设备施工计划及安排保证支架质量安全的技术措施文明施工，保护环境2、满堂支架结构设计及计算2。
1满堂支架的结构设计根据xx立交桥设计方河南省城市规划设计院提供的技术核定单中的箱梁单元重（kN/m）数据，考虑到搭设满堂支架的安全性和经济性的需要，我们对该桥搭设支架的纵向横向间距数值进行了分段处理（箱梁底板下的支架），该处理主要根据箱梁的受力状况以500kN/m以下、500 kN/m —900kN/m之间、900—1550kN/m之间进行了分段，即：500kN/m以下立杆纵向间距为90cm，立杆横向间距60cm;900—1550kN/m之间立杆纵向间距为60cm，立杆横向间距为60cm;1550kN/m以上立杆纵向间距为60cm，立杆横向间距为30cm.见下图：图一：纵向间距分段示意图同样翼板下支架的纵向间距同箱梁底板下的支架纵向间距一致，但立杆的横向间距为90cm。
主桥现浇连续箱梁满堂支架(碗扣件)法施工方案
筑龙网WW W.ZH UL ON G.CO M主桥现浇连续箱梁满堂支架（碗扣件）法施工方案1、 工程说明主桥11～17#墩上部结构为50m+6×80m+50m 八孔一联三向预应力混凝土连续箱梁，主墩为V 型墩结构,V 墩与箱梁整体浇注。
连续箱梁一联长580m ，分左右两幅,梁顶位于半径20000m 竖圆曲线,纵坡为1.36％的双向斜坡上。
主梁横断面采用单室单箱断面，箱梁顶板宽17.25m ，横桥向双向放坡1.5%，两侧翼缘板悬臂长4.275m ，顶板厚0.28m ，底板厚度由根部的0.6m 变化至1/4跨的0.25m 。
顺桥向梁高采用二次抛物线变化，根部梁高4m ，跨中梁高2m ，箱梁采用斜腹板，腹板宽50～80cm ，斜度1：4，根部箱梁底宽7m ，跨中箱梁底宽8m 。
主梁采用三向预应力体系，纵向预应力钢束布在顶板、底板和腹板，顶板束采用19-Фj15.24、15-Фj15.24、12-Фj15.24、9-Фj15.24四种锚束结构。
横向预应力钢绞线采用4-Фj15.24扁锚索。
竖向预应力钢筋采用Ф25高强度精轧螺纹钢筋。
2、施工队伍安排箱梁施工设四个工程队，一个搅拌站。
第一工程队负责15＃墩、16＃墩、17＃墩施工；第三工程队负责13＃墩、14＃墩施工；第四工程队负责11＃墩、12＃墩施工；搅拌站负责全部混凝土生产和运输。
3、施工材料及机具计划1、施工材料计划混凝土 钢 筋 钢绞线 φj 25粗钢筋 盆式支座C50 级 级 φj15.24 m3 T T T T 个19507 634 3723 784 65 36 锚头 锚具 波纹管BM15-4 OVM15-9 OVM15-12 OVM15-15 OVM15-19 YGM-25 φ36 φ80 φ90 φ100 φ70×19套 套 套 套 套 套 m m m m m4632 292 112 312 1088 11184 15519 2431 9793 22268 36732筑龙网WW W.ZH UL ON G.CO M2、施工机具计划序号 机械名称 规格型号 额定功率(kW)或容量(m3)或吨位(t) 数量 1 张拉千斤顶 YDC250 250t 6台 2 张拉千斤顶 YCW400 400t 6台 3 张拉千斤顶 YG70 70t 4台 4 张拉千斤顶 YG25 25t 4台 5 电动油泵 ZB4-500 50Mpa 20台 6 压浆机 2NB6-32 3台 7 钢筋切断机 FG40A 3台 8 钢筋调直机 CT4-14 3台 9 钢筋弯曲机 CW32 3台 10 滚压直螺纹机 3台 11 对焊机 WH150 3台12 交流电焊机 BX-300 15KV A 9台 13 交流电焊机 BX-400 18KV A 9台 14 交流电焊机 BX-500 24KV A 9台 15 变压器 S9-400/10 400KV A 1台16 变压器 S9-160/10 160KV A 1台17 水泵 D55×8 5kW 30台18 搅拌机 JS750 50m3/h 3套 19 配料机 SH －1200 32kw 2套 20 砼运输罐车 ND855 6m3 4辆 21 砼泵车 DIY8 6m3 3台 22 振动棒 ZN-70 2.5 KW 12根 23 振动棒 ZN-50 2.5 KW 12根 24 振动棒 ZN-30 2.5 KW 12根 25 平板振动器 ZW-5 2.2KW 15台 26 吊 车 QY25 25t 3台 27 压路机 YZ18 18T 1台筑龙网WW W.ZH UL ON G.CO M28 推土机 SH180 1台 29 挖掘机 PC2OO 2台 30 装载机 ZL50 3台 28 自卸车 东风 12T 3辆 29 碗扣件横杆 900mm 70000根 31 碗扣件横杆 600mm 210000根 32 碗扣件横杆 300mm 70000根33 碗扣件立杆 3.0m 、2.4m 、1.8m 252000米 34 碗扣件顶杆 900mm 5600根 35 碗扣件顶杆 1500mm 5600根 36 可调顶托 500mm 16800个 37 可调底托 500mm 16800个 38 方木（松木） 10×12cm 140方 39 木板 50×6cm 210方 40 钢管 300×10mm 490米 41 碗扣件立杆 1200mm 5600根 42 钢板 500×500×10mm 22T 43 镜面板 15mm 8400m2 44 组合钢模 2800m2 4、工期计划安排根据施工计划及工程实际进度，8月份一部份承台墩柱施工完成，经理部将组织人员、机械对泥浆坑、软弱地段进行换填，将场地平整，收缩河道，对基础进行碾压。
迈达斯案例 现浇梁碗扣满堂支架
碗扣式满堂支架自下往上布设为：20cm厚C20砼现浇基层+10cm×15cm方木（平放）+可调底座+支架立杆+可调顶托+纵向（10×10cm）方木+横向（6×9cm）方木+竹胶板（15mm厚）, 支架立杆采用碗扣式支架，材料壁厚 3.5mm，外径Φ1148mm。
上下托均采用60cm高可调式托撑，剪刀撑采用Φ48mm普通钢管，壁厚3.5mm。
支架纵横向均设置剪刀撑，剪刀撑的与地面夹角在45°～60°之间。
剪刀撑间距小于或等于 4.5m，在支架外侧及分区连接处，所有剪刀撑应每步与立杆相扣接。
地基承载力为经检测为230KPa。
标准箱梁段施工荷载
顶板和底板总厚度为0.55m。
钢筋混凝土自重：26KN/m³×0.55=14.3KN/㎡；
模板自重：0.35KN/㎡（依据建筑施工碗口脚手架安全技术规范4.2）；
施工人员、设备荷载及振捣混凝土产生的荷载：3 KN/m²（依据建筑施工碗口脚手架安全技术规范4.2.5施工人员荷载1 KN/m²，振捣荷载2 KN/m²）
端、中横梁段施工荷载
梁高2m。
钢筋混凝土自重：26KN/m×2=52KN/m²（依据建筑施工碗口脚手架安全技术规范4.2.3取值钢筋砼25 KN/m³，本计算书按26KN/m³取值）；
模板自重：0.35KN/㎡（依据建筑施工碗口脚手架安全技术规范4.2）；
施工人员、设备荷载及振捣混凝土产生的荷载：3 KN/m²（依据建筑施工碗口脚手架安全技术规范4.2.5施工人员荷载1 KN/m²，振捣荷载2 KN/m²）。
最新跨高速公路现浇箱梁支架计算(含工字钢支架和满堂碗扣支架)教学文稿
目录1、工程概述 (1)2、支架方案简述 (2)3、设计计算依据 (3)4、荷载选取 (4)5、满堂支架计算 (5)5.1满堂支架概述 (5)5.2支架计算与基础验算 (6)6、工字钢支架计算 (16)6.1工字钢支架概述 (16)6.2荷载分析计算 (17)1、工程概述柿花大桥全桥共一联，分为3跨，每跨长45m，其中中间跨横跨渝遂高速公路，本桥上部构造采用3-45m预应力混凝土现浇箱梁。
柿花大桥现浇箱梁布置图如下图所示。
柿花大桥现浇箱梁断面图如下图所示。
现浇箱梁全幅宽约36.7m，高2.4m；其中翼缘板以下高1.8m。
现浇箱梁非跨线部分(包括渝遂高速右幅车道)采用满堂支架，满堂支架高度约为6.5m；其余跨线部分采用钢管支架。
钢管支架净高为5m，净宽为8m。
2、支架方案简述本支架方案按承载能力极限状态进行设计。
柿花大桥现浇箱梁分两次浇筑混凝土。
第一次浇筑翼缘板以下的混凝土(1.8m高)，第二次浇筑顶板和翼缘板。
现浇箱梁第一次浇筑现浇箱梁第二次浇筑除处于渝遂高速左幅的桥梁跨线部分采用工字钢支架进行现浇施工外，现浇箱梁其余部分均采用满堂支架进行现浇。
柿花大桥支架纵断面示意图(单位：cm)本方案中，安全系数取为1.2。
3、设计计算依据《公路桥涵施工技术规范》(JTG_TF50-2011)《木结构设计规范》(GB 50005-2003)《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)《钢结构设计规范》(GB 50017-2011)《建筑工程大模板技术规程》(JGJ74-2003)《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2008) 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ128-2000) 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)《扣件式钢管脚手架计算手册》，王玉龙，2008年《建筑施工计算手册》，江正荣，2001年7月4、荷载选取支架选型完成后，其计算的思路和原则应从上至下进行。
连续箱梁满堂支架计算书
总干渠京广II线铁路桥工程计算书一、工程概况该桥为南水北调黄河南段（沙河南至黄河南潮河段），处于京广线小李庄车站与谢庄车站区间，为京广线改线配套养护通道公路桥。
该桥位于改建京广(II)段上行线西侧10m，与渠道交叉桩号为SH(3)117+270.8，道路里程N(S)K0+000，斜交角度36度。
桥位处京广铁路为双线，线间距4.6m，为无缝线路直线段。
京广铁路跨越总干渠采用2×24.7+32.7+2×24.7m梁跨越，本桥与其对孔设置。
设计养护桥的标高系统与京广线改线标高体系一致。
设计养护桥的中心里程为N(S)K0+000，桥梁起点为NK0+69.08，桥梁终点为SK0+69.08。
孔跨布置：该桥为京广II线改线铁路桥的养护通道公路桥，位于京广II改线段上行线西侧10m，桥跨沿渠道中心线与铁路桥梁对孔布置。
全桥采用2×24.7+32.7+2×24.7m 现浇等截面预应力连续梁，与养护桥对应的铁路里程为GDK694+560.5。
上部结构：单箱单室等截面斜腹板箱梁，底宽3.5m，顶宽7m，梁高1.853m，悬臂板悬出1.5m，板端0.15m，根部0.35m，内下倒角20×20cm，内上倒角75×10cm，底板厚度25~60cm、腹板厚度30~50cm、顶板厚度26cm，局部加厚至36cm，边支座中心线至梁端0.5m，梁全长131.5m。
在端支点，次中跨中支点，中跨中支点处共设5个横梁。
下部结构：桥台采用桩接盖梁耳墙式桥台，桥墩采用花瓶式桥墩，墩底长2.2m（横桥）宽1.6m（纵桥），墩顶直线段长0.6m，拟合圆弧半径974.4m，基础采用桩基承台（长×宽×高：6.2×2.3×2.2）形式。
墩台均采用钻孔桩为摩擦桩，直径1.4m。
（2×24.7+32.7+2×24.7）m预应力混凝土箱梁采用C50混凝土，混凝土方量为571.44m3，箱梁纵向预应力采用15Φ15.2和5Φ15.2、4Φ15.2钢绞线，波纹管分别采用内径为Φ90mm金属波纹管和内径90×19mm的扁形金属波纹管。
跨高速公路现浇箱梁支架计算(含工字钢支架和满堂碗扣支架).(DOC)
柿花大桥支架计算方案目录目录1、工程概述 (1)2、支架方案简述 (1)3、设计计算依据 (1)4、荷载选取 (2)5、满堂支架计算 (3)5.1满堂支架概述 (3)5.2支架计算与基础验算 (3)6、工字钢支架计算 (13)6.1工字钢支架概述 (13)6.2荷载分析计算 (14)1、工程概述柿花大桥全桥共一联，分为3跨，每跨长45m，其中中间跨横跨渝遂高速公路，本桥上部构造采用3-45m预应力混凝土现浇箱梁。
柿花大桥现浇箱梁布置图如下图所示。
柿花大桥现浇箱梁断面图如下图所示。
现浇箱梁全幅宽约36.7m，高2.4m；其中翼缘板以下高1.8m。
现浇箱梁非跨线部分(包括渝遂高速右幅车道)采用满堂支架，满堂支架高度约为6.5m；其余跨线部分采用钢管支架。
钢管支架净高为5m，净宽为8m。
2、支架方案简述本支架方案按承载能力极限状态进行设计。
柿花大桥现浇箱梁分两次浇筑混凝土。
第一次浇筑翼缘板以下的混凝土(1.8m高)，第二次浇筑顶板和翼缘板。
现浇箱梁第一次浇筑现浇箱梁第二次浇筑除处于渝遂高速左幅的桥梁跨线部分采用工字钢支架进行现浇施工外，现浇箱梁其余部分均采用满堂支架进行现浇。
柿花大桥支架纵断面示意图(单位：cm)本方案中，安全系数取为1.2。
3、设计计算依据《公路桥涵施工技术规范》(JTG_TF50-2011)《木结构设计规范》(GB 50005-2003)《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)《钢结构设计规范》(GB 50017-2011)《建筑工程大模板技术规程》(JGJ74-2003)《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2008)《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ128-2000)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)《扣件式钢管脚手架计算手册》，王玉龙，2008年《建筑施工计算手册》，江正荣，2001年7月4、荷载选取支架选型完成后，其计算的思路和原则应从上至下进行。
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第 1 页 变截面连续梁 现浇连续箱梁桥，采用梁高3-2m的变截面连续箱梁，箱梁采用C50混凝土，在一般地段均采用满堂碗扣式支架施工。 满堂支架的基础按正文中要求分块进行处理，上铺15cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设碗扣支架。采用Φ48mm，壁厚3.5mm钢管搭设（验算时取3.0壁厚），使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，跨中现浇箱梁腹板位置纵距、横距采用90cm×60cm的布置形式，一般底板采用90cm×90cm，翼板部分为90cm×120cm，现浇箱梁墩边底腹板加厚位置，顺桥向支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设纵向15cm×10cm方木，横向为10×10小方木，小方木间距为30cm。 一、梁端支点断面位置，
1、翼缘板断面位置，最大分布荷载 Q=（q1-1 +q5-1+q5-2+q5-3+q6）×1.2+（q2+q3+q4）×1.4 =（11.04+1.2+1.2+0.8+2.13）×1.2+（2.5+2.0+2.0）×1.4=28.74KN/m2 碗扣架立杆布置为0.9m×0.9m，步距1.2m 单根立杆受力为：N=0.9×0.9×28.74=23.28KN＜【N】=30KN; a．横向方木承载力计算 横向立杆间距为90cm，所以，方木计算长度为90cm。横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为： q=23.28.87×0.9/3=6.98kN/m 采用10×10cm方木，按10×9cm计算，所以： 净截面抵抗矩W=bh2/6=10×81/6=135cm3; 毛截面惯性矩I= bh3/12=10×729/12=607.5cm4; 弯曲强度：σ=qL2/10w=6.98×103×0.92/（10×1.35×10-4）=4.19MPa＜ [σ] =12Mpa 强度满足要求； 抗弯刚度： 第 2 页
由矩形简支梁挠度计算公式得： E = 0.09×105 Mpa； I = bh3/12 = 6.075×10-6m4 fmax=qL4/150EI=6.98×103×0.94 /（150×6.075×10-6×0.09×1011） = 0.6mm＜ [f] = 2.25mm（ [f] = L/400 ）， 符合要求 结论： 10×10cm方木布置符合要求。 b．纵向方木承载力计算（15×10cm） 立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根15×10cm方木，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。此时分布于纵向方木的线荷载为0.9×28.74=25.866KN/m，最大弯矩为： Mmax=ql2/10=25.866×0.9×0.9/10=2.09kN·m 采用15×10cm方木，所以： 截面抵抗矩W=bh2/6=10×225/6=375cm33; 截面惯性矩I= bh3/12=10×153/12=2812.5cm4; 弹性模量：E=0.09×105MPa 弯曲强度：σ= Mmax /W=2.09×103/3.75×10-4=5.57Mpa＜12 Mpa，满足要求。 挠度：f= qL4/150EI =25.866×9004/（150×0.09×105×2.8125×107）=0.45mm＜[f] = 2.25mm（ [f] = L/400 ）， 符合要求。 C．纵向分配梁承载力计算（10#工字钢） 立杆纵向间距为90cm，纵向铺设的1根10#工字钢，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。由于纵向工字钢的线荷载为0.9×28.74=25.866KN/m，最大弯矩为： Mmax=ql2/10=25.866×0.9×0.9/10=2.09kN·m 采用10#工字钢，所以： 截面抵抗矩W=49cm3; 截面惯性矩I= 245cm4; 弹性模量：E=2.11×105MPa 第 3 页
弯曲强度：σ= Mmax /W=2.09×103/49×10-6=42.6Mpa＜145Mpa，满足要求。 挠度：f= qL4/150EI =25.866×9004/（150×2.11×105×2.45×106）=0.22mm＜[f] = 2.25mm（ [f] = L/400 ）， 符合要求。 2、侧腹板断面位置，最大分布荷载 Q=（q1-1 +q5-1+q5-2+q5-3+q6）×1.2+（q2+q3+q4）×1.4 =（47.32+1.2+1.2+0.8+2.13）×1.2+（2.5+2.0+2.0）×1.4=72.28KN/m2 碗扣架立杆布置为0.6m×0.6m，步距1.2m 单根立杆受力为：N=0.6×0.6×72.28=26.02KN＜【N】=30KN; a．横向方木承载力计算 横向立杆间距为60cm，所以，方木计算长度为60cm。横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为： q=72.28×0.6/2=21.68kN/m 采用10×10cm方木，按10×9cm计算，所以： 净截面抵抗矩W=bh2/6=10×81/6=135cm3; 毛截面惯性矩I= bh3/12=10×729/12=607.5cm4; 弯曲强度：σ=qL2/10w=21.68×103×0.62/（10×1.35×10-4）=5.78MPa＜ [σ] =12Mpa 强度满足要求； 抗弯刚度： 由矩形简支梁挠度计算公式得： E = 0.09×105 Mpa； I = bh3/12 = 6.075×10-6m4 fmax=qL4/150EI=21.68×103×0.64 /（150×6.075×10-6×0.09×1011） = 0.3mm＜ [f] = 1.5mm（ [f] = L/400 ）， 符合要求 结论： 10×10cm方木布置符合要求。 b．纵向方木承载力计算（15×10cm） 立杆横向间距为60cm，横向铺设的1根15×10cm方木，计算长度取第 4 页
60cm，按3跨连续梁计算。此时分布于纵向方木的线荷载为0.6×72.28=43.368KN/m，最大弯矩为： Mmax=ql2/10=43.368×0.6×0.6/10=1.56kN·m 采用15×10cm方木，所以： 截面抵抗矩W=bh2/6=10×225/6=375cm33; 截面惯性矩I= bh3/12=10×153/12=2812.5cm4; 弹性模量：E=0.09×105MPa 弯曲强度：σ= Mmax /W=1.56×103/3.75×10-4=4.16Mpa＜12 Mpa，满足要求。 挠度：f= qL4/150EI =43.368×6004/（150×0.09×105×2.8125×107）=0.15mm＜[f] = 1.5mm（ [f] = L/400 ）， 符合要求。 C．纵向分配梁承载力计算（10#工字钢） 立杆纵向间距为60cm，纵向铺设的1根10#工字钢，计算长度取60cm，按3跨连续梁计算。由于纵向工字钢的线荷载为0.6×72.28=43.368KN/m，最大弯矩为： Mmax=ql2/10=43.368×0.6×0.6/10=1.56kN·m 采用10#工字钢，所以： 截面抵抗矩W=49cm3;
截面惯性矩I= 245cm4; 弹性模量：E=2.11×105MPa 弯曲强度：σ= Mmax /W=1.56×103/49×10-6=31.8Mpa＜145Mpa，满足要求。 挠度：f= qL4/150EI =43.368×6004/（150×2.11×105×2.45×106）=0.72mm＜[f] = 1.5mm（ [f] = L/400 ）， 符合要求。 3、中腹板断面位置，最大分布荷载 Q=（q1-1 +q5-1+q5-2+q5-3+q6）×1.2+（q2+q3+q4）×1.4 =（52+1.2+1.2+0.8+2.13）×1.2+（2.5+2.0+2.0）×1.4=77.9KN/m2 第 5 页
碗扣架立杆布置为0.6m×0.6m，步距1.2m 单根立杆受力为：N=0.6×0.6×77.9=28.04KN＜【N】=30KN; a．横向方木承载力计算 横向立杆间距为60cm，所以，方木计算长度为60cm。横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为： q=77.9×0.6/2=23.37KN 采用10×10cm方木，按10×9cm计算，所以： 净截面抵抗矩W=bh2/6=10×81/6=135cm3; 毛截面惯性矩I= bh3/12=10×729/12=607.5cm4; 弯曲强度：σ=qL2/10w=23.37×103×0.62/（10×1.35×10-4）=6.23MPa＜ [σ] =12Mpa 强度满足要求； 抗弯刚度： 由矩形简支梁挠度计算公式得： E = 0.09×105 Mpa； I = bh3/12 = 6.075×10-6m4 fmax=qL4/150EI=23.37×103×0.64 /（150×6.075×10-6×0.09×1011） = 0.4mm＜ [f] = 1.5mm（ [f] = L/400 ）， 符合要求 结论： 10×10cm方木布置符合要求。 b．纵向方木承载力计算（15×10cm） 立杆横向间距为60cm，横向铺设的1根15×10cm方木，计算长度取60cm，按3跨连续梁计算。此时分布于纵向方木的线荷载为0.6×77.9=46.74KN/m，最大弯矩为： Mmax=ql2/10=46.74×0.6×0.6/10=1.68kN·m 采用15×10cm方木，所以： 截面抵抗矩W=bh2/6=10×225/6=375cm33; 截面惯性矩I= bh3/12=10×153/12=2812.5cm4; 弹性模量：E=0.09×105MPa 弯曲强度：σ= Mmax /W=1.68×103/3.75×10-4=4.48Mpa＜12 Mpa，满