天线原理与设计_讲义15
天线原理与设计—第一章天线参数
1.2 天线主要的特性参数
圆极化和椭圆极化
对于两个相互垂直的线极化波，当他们幅度相同 相位相差 90°是形成圆极化波，当他们幅度不同 的时候，则形成椭圆极化波。他们根据旋转方向 不同，又分为左旋和右旋。
1.2 天线主要的特性参数
天线的极化
• 当来波的极化方向与接收天线的极化方向不一致 时，接收到的信号都会变小，也就是说，发生极 化损失。 • 当接收天线的极化方向与来波的极化方向完全正 交时，例如用水平极化的接收天线接收垂直极化 的来波，或用右旋圆极化的接收天线接收左旋圆 极化的来波时，天线就完全接收不到来波的能量， 这种情况下极化损失为最大，称极化完全隔离。
辐射近场区的场以辐射场为主，但场随空间角度的分 布会随 R 的变化而变化，场的径向分量也有可能较大。 这一区域的范围一般定义为 （D > ）。 当天线的尺寸与波长相比很小时，这一区域可能不存 在。对于聚焦于无穷处的天线，这一区域也称为菲涅 耳(Fresnel)区。 远场区则是我们最关心的区域，我们的测量几乎都必 须在这个区域内进行。
1.1 空间源产生的场
L=lambda/2
L=3*lambda/2
1.1 空间源产生的场
一般根据R的变化可以将空间分为感应近场区、辐射近 场 区 （ 菲 涅 耳 区 Fresnel ） 和 远 场 区 （ 夫 琅 和 费 Fraunhofer）三个区，如图所示。
1.1 空间源产生的场
感应近场区的场主要是感应场，其外边界一般定义 为 ，其中，D为天线的最大尺寸，为 工作波长。如果天线是非常短的偶极天线，其外边界 定义为 。。
1.2 天线主要的特性参数
主瓣宽度
场强从主瓣最大值下降到最大值的0.707倍或功率从 主瓣的功率最大值下降到主瓣功率最大值一半时两 点之间的角度 主瓣宽度通常指方向 图某个截面内的主瓣 宽度。如果天线方向 图不是旋转对称的 ， 则各个截面内的主瓣 宽度不等。一般情况 下主要考虑 E 面和 H 面 内的主瓣宽度。
天线原理与设计(王建)8PDF版
4π | Fmax |2
(6.8)
2
W = ∫ dϕ ∫
0
2π
π
0
π⎛ Z F (θ ) sin Z ⎞ 0 sin θ dθ = 2π ∫ ⎜ ⋅ ⎟ sin θ dθ 2 0 Fmax ⎝ sin Z 0 Z ⎠
2
4π Z 0 2 β L (ξ +1) / 2 sin Z 2 4π = ( ) ∫ ( ) dZ = g (Z0 ) β L ( ξ − 1) / 2 β L sin Z 0 Z βL
δ =π /N
(6.16)
当N=10时，正是如图中 红线所示的端射阵方向图， 这个方向图就是10单元强方 向性端射阵的方向图。
6.3.3 强方向性端射阵的方向性系数
由式(6.12) D = β L / g ( Z 0 ) ，取 g ( Z 0 ) = g min = 0.871 ，可得 强方向性端射阵的方向性系数为
(6.3) (6.4) (6.5) (6.6) (6.7)
链接
δ L = Nd , ξ = 1 + βd 端射阵方向图最大值出现在θ=0处，因此令 Z 0 = Z |θ =0 = β L(1 − ξ ) / 2 sin( Z 0 ) Fmax = Z0
由方向性系数公式
4π D = 2π = π 2 W d ϕ F ( θ )sin θ d θ ∫ ∫
βL 2π Nd Nd L De = = ⋅ = 7.213 ≃ 1.8 × (4 ) = 1.8D g ( Z 0 ) λ 0.871 λ λ
(6.17)
式中，D=4L/λ为普通端射阵的方向性系数。
6.3.4 强方向性端射阵的波瓣宽度
1. 主瓣零点宽度2θ0 由前面式(6.3)，即
天线原理与设计(王建)2PDF版
■电场与磁场分量的比值等于媒质中的波阻抗。 Eθ = η0 Hϕ
(1.11)
■适当建立坐标系，使基本振子轴与z轴重合，则其辐射 场只与θ角有关，与φ角无关。辐射场是旋转对称的。
1.1.3 元天线的辐射方向图
重写式(1.9)中的Eθ分量为
Idz − jβ r Eθ = jη0 e F (θ ) 2λ r
1 1 * * ˆ≠0 Wav = Re[E × H ] = Re[ Eθ Hϕ ]r 2 2
(1.8)
这表明在中场区中有径向方向的向外辐射现象。
●远场区(βr>>1) 该场区中的电磁场分量式(1.4)中只需保留1/r的那一项 即可，其它的项均可忽略不计。则远场区中只有Eθ和Hφ 分量，Er分量忽略不计。因此，基本振子的远区电磁场为
此式条件对口径天线也适用，不论是喇叭天线、反射 面天线还是平面阵列天线等，如果其最大口径尺寸为D， 则其远场区条件应满足
r ≥ 2D / λ
2
(1.26)
以上分析说明，只要观察点处于远场区，则其相位因 子中的R可由式(1.22)表示，而式(1.18)被积函数分母上的 R可用R≈r来近似。这种简化称为远场近似，即 对相位 ⎧ R ≃ r − z ′ cos θ (1.27) ⎨ 对幅度 ⎩R ≃ r 取R≈r-z'cosθ，表示由天线上某源点到远区场点的径向 矢量与由坐标原点到场点的径向矢量平行，如前面图(b) 所示。而r-R≈z´cosθ为两条射线的距离差，称为波程差。
■由定义，yz面为E面 (E面方向图有无穷多个)； xz面为H面。 ■与理想点源天线不同，元天线是有方向性的。
1.1.4 元天线的的Rr、D和Se
由元天线的远区辐射场表示式 (1.9)及辐射功率表示式 (0.6)，可得基本振子的辐射功率为
螺旋式天线设计原理及其优化方法
螺旋式天线设计原理及其优化方法螺旋式天线是一种常用于射频通信和雷达系统中的天线结构。
它以其良好的辐射特性和宽频带特性而闻名。
本文将介绍螺旋式天线的设计原理以及一些优化方法，以帮助读者更好地了解和应用该天线设计。
螺旋式天线的设计原理主要涉及以下几个方面：天线结构、辐射特性和宽频带特性。
首先，螺旋式天线的结构通常由螺旋线、接地板和驻波器组成。
螺旋线是以中心点为起点，沿着环形轨迹向外旋转的导体线圈。
接地板是用于支撑和固定螺旋线的平面结构，它通常与螺旋线之间有一定距离。
驻波器是用于匹配天线与射频信号源之间阻抗的装置。
其次，螺旋式天线具有良好的辐射特性。
它的辐射是通过螺旋线的旋转结构实现的，螺旋线会产生扭曲和旋转的电磁场。
这种结构使得螺旋式天线在辐射方向上具有较高的增益和较低的辐射波束宽度。
此外，螺旋线的旋转结构还赋予了螺旋式天线天线的极化特性，在设计过程中可以通过调整螺旋线的参数来实现水平、垂直或圆极化。
最后，螺旋式天线具有宽频带特性。
这是由于螺旋线的旋转结构导致了天线具有多个谐振频率。
当射频信号的频率变化时，螺旋式天线可以在不同的谐振频率下工作，从而实现较宽的工作频带。
这使得螺旋式天线成为适用于宽带通信和雷达系统的理想选择。
在螺旋式天线的优化方法中，主要包括螺旋线的尺寸、匹配网络和接地板的优化。
首先，优化螺旋线的尺寸可以改善天线的辐射特性。
通常，螺旋线的直径、圈数和间距是关键参数。
通过调整这些参数，可以实现更高的增益、更窄的波束宽度和更宽的工作频带。
其次，优化匹配网络可以提高天线与射频信号源之间的匹配性能。
匹配网络通常由扼流圈和电容器组成，以调整天线的输入阻抗。
通过调整匹配网络的参数，可以实现更低的驻波比和更高的功率传输效率。
最后，优化接地板的结构可以影响天线的辐射效果。
接地板的尺寸、形状和材料都会对螺旋式天线的辐射特性产生影响。
因此，选择合适的接地板结构是螺旋式天线设计中一个重要的优化方面。
总体而言，螺旋式天线是一种高性能的天线结构，具有良好的辐射特性和宽频带特性。
5g基站天线设计的原理
5g基站天线设计的原理
5G基站天线设计的原理主要包括以下几个方面：
1. 天线阵列设计：5G基站通常采用天线阵列来实现波束赋形
技术，通过将多个单天线组合在一起形成阵列，可以实现更加精确的信号传输和接收。
天线阵列可以采用线性阵列、面阵列或者体阵列的形式。
2. 波束赋形技术：波束赋形是5G通信中的关键技术之一，通
过调整天线阵列中各个天线的相位和幅度，使得发射信号集中在特定方向形成指向性波束，从而实现更高的传输速率和更远的通信距离。
3. 天线极化设计：根据信号传输特点和环境需求，天线的极化方式可以选择垂直极化、水平极化或者圆极化。
不同的极化方式对信号的传输和接收性能有不同的影响，在设计中需要考虑到实际应用环境和信号传输要求。
4. 多输入多输出（MIMO）技术：5G基站通常采用MIMO技
术来提高信号传输和接收的效果。
MIMO技术利用多个天线
进行信号传输和接收，通过改变不同天线之间的相位和幅度，可以实现空间上的多样性，提高信号的可靠性和容量。
5. 特殊天线设计：为了应对不同的通信需求和环境条件，还可以采用一些特殊的天线设计。
例如，室内基站可以采用小型化的天线设计，以适应有限的空间；车载基站可以采用车辆天线，以实现在移动状态下的稳定通信等。
综上所述，5G基站天线设计的原理主要包括天线阵列设计、波束赋形技术、天线极化设计、MIMO技术以及特殊天线设计等。
这些原理的应用可以提高5G通信的速率、距离和稳定性，以满足不同应用场景的需求。
天线原理与设计3.4.6 背射(返射)天线概述
背射天线是20世纪60年代初在引向天线基础上发展起来 的一种新型天线。
1. 背射天线(Back Fire Antenna) 在引向天线最末端的引向器后面再加一反射盘T，就构 成背射天线，如图3-4-22所示。
图3-4-22 背射天线
反射盘一般称为表面波反射器，它的直径大致与同一 增益的抛物面天线的直径相等； 反射盘与反射器之间的距离 应为λ/2的整数倍。如果在反射盘的边缘上再加一圈反射环 (边框)，则可使增益再加大2 dB左右。一个设计良好的背射
8 dB的增益，其 增益可用下式大致估算：
G 60 L
(3-4-13)
2. 短背射天线(Short BacБайду номын сангаас Fire Antenna) 这种天线由一根有源振子(或开口波导、 小喇叭)和两个 反射盘组成，如图3-4-23所示。
图 3-4-23 短背射天线
天线原理与设计—第八章抛物面天线
天线原理与设计—第八章抛物面天线抛物面天线是一种常见且重要的天线类型，在无线通信系统和雷达系统中广泛应用。
本章将介绍抛物面天线的基本原理、特性以及设计方法。
一、抛物面天线的基本原理抛物面天线是一种由旋转抛物面形成的反射型天线，其基本原理是通过抛物面的反射特性实现聚焦效果。
抛物面天线由一个抛物线形状的金属面和该金属面的焦点处安装的辐射单元组成。
在抛物面天线中，信号从源天线发射出，然后被抛物面反射并聚焦到抛物面的焦点处。
由于抛物面的几何特征，该焦点处的电磁波能量是得到最大增强的。
因此，抛物面天线能够实现较高的增益和较强的直射波束。
二、抛物面天线的特性1.高增益：由于抛物面天线的反射特性，它能够将信号聚焦在一个小区域中，从而实现高增益的目标。
因此，抛物面天线适用于需要较长传输距离、高信号质量和低干扰的应用场景。
2.窄波束：抛物面天线的波束宽度较窄，可以减少多径信号和干扰信号的影响。
这使得抛物面天线特别适用于长距离的通信和雷达系统中。
3.大带宽：抛物面天线的设计允许较大的带宽范围，可以实现多种频段的通信传输。
4.抗干扰性能强：由于抛物面天线的聚焦特性，它对于来自非焦点方向的信号有较好的滤波作用，可以抑制一些外界噪声和干扰。
三、抛物面天线的设计方法抛物面天线的设计涉及到抛物面形状的确定、抛物面焦点的确定和辐射单元的设计。
首先，需要确定抛物面的形状。
常见的抛物面形状有抛物线和抛物面。
通常情况下，抛物线形状较为常用，因为它能够实现更高的增益、更窄的波束和更大的带宽。
其次，需要确定抛物面焦点的位置。
抛物面的焦点位置决定了天线的聚焦特性和波束方向。
一般情况下，焦点位置应该与辐射单元接近，并满足最佳聚焦效果。
最后，需要设计辐射单元。
辐射单元通常由一个或多个天线元件组成，如微带天线或Horn天线。
辐射单元的设计应考虑到天线的工作频段、功率处理能力和增益要求。
在抛物面天线的实际设计中，还需要考虑到诸如天线重量、制造成本、安装方式等因素。
毫米波天线的设计原理
毫米波天线的设计原理毫米波天线是一种用于接收和发送毫米波信号的天线，它通常工作在毫米波频段，即30GHz到300GHz的频段。
毫米波天线的设计原理涉及到电磁波理论、天线工程和微波工程等多个领域的知识，下面将分别从电磁波理论和天线工程两个方面来介绍毫米波天线的设计原理。
首先，从电磁波理论的角度来看，毫米波天线的设计原理可以归结为通过设计合适的结构和材料来实现对毫米波信号的有效接收和辐射。
毫米波信号的波长相对较短，因此要求天线的结构尺寸要小于波长的1/10，以便实现对毫米波信号的准确收发。
同时，毫米波信号在大气和材料中的传播特性与低频信号有很大不同，因此在设计毫米波天线时需要考虑大气传播损耗、材料吸收损耗等因素，以保证信号的传输质量。
其次，从天线工程的角度来看，毫米波天线的设计原理包括天线阵列设计、辐射特性优化等内容。
毫米波天线通常采用阵列天线结构，通过将多个天线元件组合在一起，可以实现对毫米波信号的多路径接收和多方向辐射。
在毫米波通信系统中，通过设计合适的阵列结构和控制算法，可以实现波束赋形、自适应波束跟踪等功能，以提高信号的传输速率和可靠性。
此外，毫米波天线的辐射特性也需要进行优化设计，以实现对不同极化信号的有效接收和辐射，并且降低天线侧瓣和背瓣的辐射功率，以提高系统的抗干扰性能。
在毫米波天线的材料选择和制造工艺方面，需要考虑材料的介电常数、磁导率、损耗因子等电磁特性参数，选择合适的材料来制作天线结构和微波集成电路，以实现对毫米波信号的高效传输和处理。
此外，还需要考虑到天线的制造工艺和封装技术，以实现对毫米波天线的精密加工和可靠封装，以适应各种复杂环境下的工作要求。
总的来说，毫米波天线的设计原理涉及到了电磁波理论、天线工程、微波工程等多个学科的知识，通过合理的结构设计、材料选择和制造工艺，可以实现对毫米波信号的高效接收和辐射，满足不同应用场景下的通信、雷达、遥感等需求。
随着5G通信、汽车雷达、航空航天等领域对毫米波技术需求的增加，毫米波天线的设计原理和应用前景将会越来越受到重视。
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图 13-2 幅度比较单脉冲
若探测到一个目标，来自 A 方向，这时两波束收到的回波信号相位相同， 但幅度不等。两信号相减形成的差信号是目标方向的函数。这个差信号的大小， 表示了目标偏离天线轴向角度的大小，差信号的正负，则表示目标偏向哪一边。 由差信号驱动电机使天线转动而对准目标，则差信号为 0。从而实现了跟踪。 为了进行原理分析，设比幅单脉冲天线的馈源是由四个喇叭和比较电路构 成的。假如上图为俯仰面的话，另两个喇叭就构成方位面。四喇叭馈源及比较器 电路如图 13-3 所示。
图 13-3 幅度比较单脉冲天线的馈源和比较器
图 13-4 魔 T
注：魔 T（双 T）的工作特性： ■结构如图 13-5 所示。
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■工作特性 接收时：当同频信号 E1 、 E2 由 1 口和 2 口输入时，3 口输出为两信号的和值 E1 + E2 。所以 3 臂称为和臂；4 臂输出两信号的差值 E1 − E2 ，所以称为 差臂。 发射时：信号由 3 臂输入 E3 ，则 1、2 两臂输出等幅同相信号 E1 = E2 = E3 2 。此 时 4 臂隔离，无输出。 即有“对臂隔离邻臂分”之特性。
a 坐标变换
b 计算次级和方向图的坐标
由初级口径场分布就可得到次级方向图为 FΣ (θ ,ϕ ) = ∫∫ f Σ ( x, y )e jk ( x sin θ cosϕ + y sinθ sin ϕ ) ds
S
式中，S 为主反射面圆口径面积。 ■方位、俯仰差波束方向图分析 波导为 TE10 模激励，馈源的口径场分布下图所示。其方位差口径分布为
四、工作原理
为了说明问题，先考虑一个平面(俯仰面)内单脉冲技术的工作原理。 当一个横向偏焦的喇叭，置于抛物面焦点附近时天线将产生一个偏离天线轴 的波瓣，其波束偏移角 θ s 正比于偏焦距离 +x 。为了获得两个对称于天线轴，并 有相同偏移角 θ s 的波瓣，可用两个对称于天线轴的横向偏焦喇叭来完成，如图 13-2 所示。
2c = 1mm ； 选 取 主 反 射 面 为 椭 圆 反 射 面 ， 其 长 半 轴 A = 160mm ， 短 半 轴 为 B = 65mm ；等效焦距 f e = 80mm 。
图 13-1 单脉冲天线方向图
二、单脉冲天线组成
在雷达应用中，单脉冲天线可采用阵列天线，也可采用反射面和单脉冲馈源 组成。如果是后者，则馈源一般采用多个(4 个)叭或者单口多模喇叭。形成差波 束的关键是使用了比较器(和差器)。
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三、单脉冲分类
根据比较回波信号的幅度和相位，单脉冲分为幅度单脉冲、相位单脉冲和幅 相单脉冲，它们的主要区别在于天线。无论是幅度还是相位单脉冲，为了确定目 标在某一平面的角度(方位、俯仰)，都要求同时产生两个形状相同的波束。这里 只讨论幅度单脉冲(比幅)。
根据魔 T 的工作特性，有： 和信号：
E∑ = E1 + E2 + E3 + E4
(13.1) (13.2)
方位差信号： E+α = ( E1 + E3 ) − ( E2 + E4 )
俯仰差信号： E+ β = ( E1 + E2 ) − ( E3 + E4 ) (13.3) 还有一路差信号 ( E1 − E3 ) − ( E2 − E4 ) 为交差信号无用，该差支路信 号接匹配负载吸收。
经坐标变换后 f Δα (θ ′, ϕ ′) = f Δα ( x, y ) ， f Δβ (θ ′, ϕ ′) = f Δβ ( x , y ) ，同理可求得次级方位 差方向图为
FΔα (θ , ϕ ) = ∫∫ f Δα ( x, y )e jk ( x sin θ cosϕ + y sin θ sin ϕ ) dxdy
• 次级波束加减法：是把馈源分离成几个单独的馈源，例如把四喇叭馈源看作
四个馈源，每个喇叭各自产生偏轴的次级波束，然后把比较器的作用归结 为对次级波束的直接相加和相减，从而得到单脉冲天线的和波束和两个差 波束。
口径场法
• 口径场法：是将馈源和比较器视为一个整体。把接收时产生的三个波束用发
射状态来分析。馈源口径上有三种初级场分布，这三种初级场分布产生的
S
次级俯仰差方向图为
FΔβ (θ , ϕ ) = ∫∫ f Δβ ( x, y )e jk ( x sin θ cosϕ + y sin θ sin ϕ ) dxdy
S
由前面导出的和、差次级方向图公式进行了分析计算，得到了方向图。计算 时取频率为 f = 36GHz 。 选择双口双模馈源口径尺寸为 2a = 13mm ，2b = 3.2mm ，
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此法的优点是直观，对天线的工作原理来说物理概念明确。
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<<天线原理与设计>>讲稿
三个初级波束照射反射面。在反射面口径上建立起相应的三种次极口径场
• 主要电气指标
分布，然后向空间发射三个次级波束。
单脉冲天线的电气参量与普通天线一样。也要用到增益、半功率波瓣宽度、 副瓣电平等。但由于其工作体制的不同，还要用差波束的相对斜率、绝对斜率、 分离角和零深及角灵敏度的指标。
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图 13-9 单脉冲天线的理想照射
图 13-10 理想馈源口径分布
2. 实现较佳性能的单脉冲馈源
能实现较佳性能的单脉冲馈源有多种： ■双喇叭双模馈源 ■双喇叭三模馈源 ■十二喇叭馈源 ■四喇叭三模馈源 ■八喇叭馈源 等。作为例子，下面就双喇叭双模馈源组成的反射面天线分析其辐射特性。 双喇叭双模馈源如下图 13-11 所示。
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<<天线原理与设计>>讲稿
第十三章
单脉冲天线
一、引言
单脉冲又称同时多波束。 单脉冲体制是在圆锥扫描和顺序波束转换体制基础 上发展起来的。因为波束圆锥扫描和波束转换技术对回波幅度起伏是很敏感的， 跟踪误差大。而单脉冲天线是在单个脉冲上同时提供对角误差敏感所需的波束， 同时比较各波束的输出，因此消除了回波幅度随时间变化的任何影响。这种技术 最初称为同时多波束，后来采用单脉冲这个术语。指的是在单独一个脉冲上得到 完整的角误差信号。“单脉冲天线”已成为这种跟踪天线的通用名词了。 单脉冲雷达体制系统， 主要用于高速目标的跟踪定位。 如飞机、 导弹、 火箭、 人造卫星的跟踪。单脉冲雷达系统中的天线称为单脉冲天线。单脉冲雷达天线要 求产生一个主瓣的和波束，以及具有两个(或四个)主瓣的差波束，如下图 13-1 所示。差波束的两个峰值之间的最小值称为“零值” 。和波束的作用是探测目标 的距离 (r) 并进行距离跟踪；差波束的作用是探测目标的方位角和俯仰角信息 ( ϕ ,θ )并进行角跟踪。一个目标的距离信息 r 和角信息 ϕ ,θ 已知，则目标的空间 位置就确定了。如果目标正好在和波束最大值方向，则差波束接收到的信号很弱 (为零值)；当目标移动时，则差波束接收到的信号由弱变强，则可利用差信号来 驱动伺服机构， 使天线在俯仰或方位上转动， 始终使差波束的零值方向对准目标， 从而实现跟踪。
图 13-8 四喇叭单脉冲天线的照射
图 13-9 是一种可以避免使馈源和、差辐射能量从反射面边缘泄漏的理想照 射情况。 这种方法只需将构成差波束的馈源喇叭尺寸比构成和波束的喇叭尺寸大 致增大一倍，此时和、差波束的照射均被限制在反射面内，因而使和、差波束均 实现最佳性能。 图 13-10 是实现理想照射方法， 但理想照射的馈源是无法实现的。 实际中，单脉冲馈源的尺寸和激励方式，对和、差波瓣来说是各不相同的。为了 使和、差波瓣都能达到最佳的特性，馈源应作专门设计。
1. 比幅单脉冲天线的和、差矛盾
单独一个和波束的口径场控制方法是设计馈源的波瓣图， 以获得反射面天线 边缘所需的照射电平。对于同时存在和、差波束的单脉冲天线，其目的和方法也 是相同的， 即同时要对和、 差波束馈源喇叭照射的反射面的三个波束都要获得较 理想的反射面边缘照射电平(或理想的口径场分布)。这实际上存在一定难度，或 存在一定矛盾。以四喇叭单脉冲馈源为例，如果顾及了和波束，使其能达到最佳 边缘照射电平，而差波束不一定好，其边缘照射电平可能只有约 0dB，而使约一 半功率漏失掉，如图 13-8 所示。这就是所谓的“和、差矛盾” 。所以，与设计单 独一个笔形波束的反射面天线不同，设计单脉冲馈源往往是和、差矛盾的折衷选 择。
hΣ ( x, y ) = hΣx ( x ) ⋅ hΣy ( y )
⎧ ⎪1 , hΣx ( x ) = ⎨ ⎪ ⎩0,
hΣy ( y ) = cos(
c ≤ x ≤ c + 2b 其他点
π
y) , y ≤a
2a
和状态下的馈源(初级)方向图为 f Σ (θ ′, ϕ ′) = (1 + cosθ ′) cos( c + b)t1 sin bt1 cos( at2 ) ⋅ π bt1 ( ) 2 − ( at ) 2 2 2
hΔα ( x, y ) = hΔα x ( x ) ⋅ hΔα y ( y )
300
301
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⎧ −1 ⎪ hΔα x ( x ) = ⎨0 ⎪1 ⎩
hΔα y ( y ) = cos(
, , ,
− c − 2b < x < − c − c < x < −c c < x3-5 魔 T 结构图
由于馈源的每个喇叭收到的信号大小与目标的距离和方向有关。因此，它 们形成的和信号称为和方向图，差信号称为差方向图。包括方位差和俯仰差方向 图。和差波束的作用前面都提到了。即： 差波束产生差信号，实现目标的跟踪； 和波束在发射时照射目标，接收时提供目标的距离信息。并给差信号提供 相位参考。 单脉冲天线的分析，主要有两种方法： 次级波束加减法