锅炉燃烧调整
锅炉燃烧调整试验方案
锅炉燃烧调整试验方案一、试验目的1、消除在煤泥使用量加大后造成锅炉床温下降的现象；2、改变目前二次风风压、一二次风配比等参数，试验其是否能对加大煤泥用量产生积极作用。
二、组织机构及分工组长：马瑛成员：崔彪殷勇王鹏军李军龙马战强张慧斌郭慧军许红卫各值长各锅炉运行班长分工说明：组长：负责本次调试的全面工作；运行车间：负责锅炉的稳定运行，同时做好试验记录。
具体由殷勇、崔彪、王鹏军和炉运行班长负责；燃料车间：负责输送合格的煤泥（控制煤泥水份在30%--35%之间、煤泥系统能满足运行要求）,并按要求调整好入炉固体燃料热值及粒度。
具体由李军龙负责；检修车间：负责锅炉主辅设备的正常维护及异常设备的抢修。
具体由许红卫负责；生技室：负责对各值长生产环节的协调。
具体由郭慧军负责；安监室：负责试验期间现场安全监督工作。
具体由马占强负责。
三、试验开始前应具备的条件3.1 锅炉燃烧稳定床温：控制在930～950℃、差压：控制在8.5～8.8Kpa、负压：维持在-50pa、一次风量：保持在130k m3/h、返料风机：母管风压保持在20-22Kpa、其它参数确保在规程允许范围内。
3.2 四台煤泥泵正常运行，煤泥水份控制在30%--35%，入炉固体燃料热值及粒度合格。
3.3 锅炉的除灰设备运行正常。
3.4 除渣设备3.4.1 两台冷渣器运行正常。
3.4.2 1#、2#链斗运行正常。
3.4.3 放渣管保持畅通。
现场捅渣工具及人员防护设备完好齐全。
四、试验中需要特别注意的事项4.1 锅炉专业在试验过程中，要做好相应的燃烧调整。
要以安全稳定运行为主。
严格控制各参数底限。
出现异常立即停止试验，确保锅炉稳定燃烧。
4.2 锅炉要做好一台突然停止运行时的事故处理（一般当一台煤泥泵故障停止时，锅炉运行工与煤泥值班工做好联系，在尽可能短的时间内将其它煤泥泵的用量增加，如其它煤泥泵的泵送次数不能满足需要时，可以增加煤量，以防灭火）。
4.4 床温在低于920℃时应尽快采取开放料门放灰、放低炉床差压和减小煤泥用量来提高床温。
锅炉的风量调节与燃烧调整
3、负荷与媒质变化时的燃烧调整
⑵煤质变化时的燃烧调整
无烟煤、贫煤的挥发分较低，燃烧时的最大问题是 无烟煤、贫煤的挥发分较低， 着火。燃烧配风的原则是采取较小的一次风率和风速， 着火。燃烧配风的原则是采取较小的一次风率和风速， 以增大煤份浓度、减少着火热并使着火提前； 以增大煤份浓度、减少着火热并使着火提前；适当增大 内二次风速和旋流强度，加强对高温烟气的卷吸能力， 内二次风速和旋流强度，加强对高温烟气的卷吸能力， 保证稳定燃烧；媒质较差时可增加煤粉细度， 保证稳定燃烧；媒质较差时可增加煤粉细度，以强化着 火和燃尽，同时也要求较大的过量空气系数。 火和燃尽，同时也要求较大的过量空气系数。 挥发分高的烟煤，一般着火不成问题， 挥发分高的烟煤，一般着火不成问题，需要主要燃 烧的安全性， 烧的安全性，可适当减少二次风率并多投一些燃烧器降 低燃烧器区域热负荷，以防止结焦。 低燃烧器区域热负荷，以防止结焦。
低NOx 轴向旋流煤粉燃烧器
2、旋流燃烧器的燃烧调整
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2、旋流燃烧器的燃烧调整
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2、旋流燃烧器的燃烧调整
⑵燃烧器的配风原则及燃烧调节 ①分级配风及燃烧工况 组织燃烧的基础是分级送风。即二次风旋转射入炉膛， 组织燃烧的基础是分级送风。即二次风旋转射入炉膛， 先与一次风射流作用形成回流区， 先与一次风射流作用形成回流区，卷吸已着火前沿的高温烟 在燃烧器出口形成一个富燃料的内部着火区域。 气，在燃烧器出口形成一个富燃料的内部着火区域。回流区 强度可通过二次风量和二次风旋流强度进行调节。 强度可通过二次风量和二次风旋流强度进行调节。随着外二 次风和内二次风的混合， 次风和内二次风的混合，在内部燃烧区的边缘之外构成一个 燃料过稀的外部燃烧区域。燃尽过程随着内二、 燃料过稀的外部燃烧区域。燃尽过程随着内二、外二次风的 混合而进行与完成。在内部燃烧区（富燃料区） 混合而进行与完成。在内部燃烧区（富燃料区）火焰温度较 高但O 浓度低， NOx的生存量不多 而在外部燃烧区（ 的生存量不多。 高但O2浓度低，故NOx的生存量不多。而在外部燃烧区（富氧 虽氧量多但由于辐射换热，温度相对较低， 区）虽氧量多但由于辐射换热，温度相对较低，同样抑制了 NOx的生存量 从燃烧着火的角度来看， 的生存量。 NOx的生存量。从燃烧着火的角度来看，二次风分批补入着 火气流的分级燃烧方式也是较有利的。 火气流的分级燃烧方式也是较有利的。
锅炉燃烧优化调整方案
锅炉燃烧优化调整方案萨拉齐电厂的2×300MW CFB锅炉是采用哈尔滨锅炉股份有限公司具有自主知识产权的CFB锅炉技术设计和制造的，锅炉型号HG-1065/17.6-L.MG，是亚临界参数、一次中间再热自然循环汽包炉、紧身封闭、平衡通风、固态排渣、全钢架悬吊结构的循环流化床锅炉，燃用混合煤质，锅炉以最大连续负荷(即BMCR工况)为设计参数，锅炉的最大连续蒸发量为1065t/h。
循环物料的分离采用高温绝热旋风分离器，锅炉采用支吊结合的固定方式，受热面采用全悬吊方式，空气预热器、分离器采用支撑结构；锅炉启动采用床下和床上联合点火启动方式。
萨拉齐电厂锅炉主要技术参数：一、优化燃烧调整机构为了积极响应公司号召，使我厂锅炉燃烧优化调整工作有序进行，做到调整后锅炉更加安全、经济运行，我厂成立了锅炉优化燃烧调整小组：1、组织机构：组长: 杨彦卿副组长：冀树芳、贺建平成员：刘玉俊、蔚志刚、李京荣、范海水、谷威、孔凡林、薛文祥、于斌2、工作职责：1）负责制定锅炉优化燃烧调整的工作计划；2）负责编制锅炉优化燃烧调整方案及锅炉运行中问题的检查汇总；3）负责组织实施锅炉优化燃烧调整工作，保证锅炉长周期连续稳定运行。
二、优化燃烧调整工作内容：1、入炉煤粒度调整：1）CFB锅炉对入炉煤粒径分布要求很高，合理的粒径分布是影响锅炉燃烧安全稳定和经济的最重要因素之一，入炉煤粒径对锅炉的影响有以下几点：a）入炉煤细粒径比例较少，粗颗粒比例多，阻力相应增加锅炉流化所需一次风量增大，细颗粒逃逸出炉内的几率增高，锅炉飞灰含碳量上升；b）入炉煤细颗粒比例多，粗颗粒比例少，在相同的一次风量下锅炉床层上移，床温升高，锅炉排烟温度也相应提高；c）入炉煤粒径过粗还会影响到锅炉的正常流化和排渣，粒径过粗容易使排渣不畅导致流化不良甚至结焦，为此我厂应严格控制入炉煤粒度；每星期对入炉煤粒度进行分析两次，并根据入炉煤粒度分析及时检查高幅筛筛条或调整碎煤机间隙。
锅炉运行及燃烧调整
5、垃圾焚烧装置设备概述 • SLC300二段式垃圾焚烧装置系针对中国城市生 活垃圾低热值、高水份的特点而设计，具有适 应热值广、负荷调节能力大、可操纵性好和自 动化程度高等特点，可广泛用于处理不分拣的 生活垃圾。垃圾焚烧装置在逆推区域烘干、充 分燃烧、燃尽。其主要流程为：抓斗将垃圾从 垃圾坑送入落料槽，在给料机的推送下进入炉 膛落在倾斜的逆推炉排上，垃圾在逆推炉排上 不断翻滚、搅拌，完成干燥、着火和燃烧过程， 在的炉排末端落入顺推炉排上燃尽、冷却，最 后灰渣推入出渣通道经出渣机排出炉外。
(4)各电动阀门的传动装置及连杆接头完整,各 部分销子固定牢固，开关灵活，方向及位置指示 正确。 • (5)炉排液压系统所有油管路连接完好，无漏 油现象。 •
14检查汽包水位计应符合下列要求
• • • (1)汽水连通管保温良好。 (2)水位计完整清晰，照明充足。 (3)汽门、水门、放水门严密不漏，开关灵活。
6垃圾焚烧炉燃烧自控系统操作（PLC控 制柜）
•
对炉排、出渣机、小风室风门、推料器、炉排漏 灰清理装置、料斗门以及它们的液压装置的控制可 以通过就地的焚烧炉PLC控制柜操作，也可通过主 控室的DCS来控制，主要讲解PLC控制柜的操作： • （1）手动：按F9。屏幕出现“手动”字样。此时 按“逆推1前进”，则1#逆推炉排前进；再按“逆 推1前进”，则1#逆推炉排停止。其余3个键操作相 同。
16水压试验 • 1锅炉承压部件经过检修后必须进行水压试验。 试验压力为汽包工作压力，以检验受热面，汽水 管道及其阀门的严密性。 • 2新安装的或者有特殊要求的锅炉须进行超水压 实验。超水压试验按《SD167-85电力工业锅炉 监察规程》的有关规定进行，试验压力为工作压 力的1.25倍。 • 3水压试验时至少应有二个经过校验的压力表,并 且以汽包上的压力为准。 • 4水压试验前阀门开关状态应符合下列要求，并 根据现场情况，做出具体规定，应有防止安全门 动作措施。
潞光对冲锅炉燃烧调整-王亮
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三次风喷口
二次风喷口
阻流环
燃烧器一次风喷口
稳燃齿
中心风喷口
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锅炉冷态空气动力场试验
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性能优越的煤粉浓缩器
通过惯性分离的原理，使得煤粉粒子集中在稳燃环附 近，高煤粉浓度提高了快速点燃和火焰的稳定能力。
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煤粉浓缩器
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三、HT-NR3型燃烧器的结构
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中心风
燃烧器内设有中心风管，一股小流量的中心风通 过
中心风管送入炉膛，在气枪运行时用作部分燃气配风
；气枪停运时用作调节燃烧器中心回流区的位置，为
煤粉进入炉膛初期析出的挥发份提供燃烧氧量，控制
着火点；同时起到冷却燃烧器喷口，防止烟气倒灌及
灰渣积聚的作用。中心风通过气动门和手动门控制。
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内二次风
呈直流射流状态进入炉膛，通过燃烧器内二次风环 形通道在燃烧的初期及时补给氧量，通过二次风套筒式 挡板来分配调节。内二次风只能在就地调整，燃烧调整 试验确定最佳位置后正常运行不做调整（为了减小风道 阻力，一般内二次风套筒挡板置全开位）。
外二次风（三次风）
呈旋流状态，可发生需要的旋转，调节外二次风的风量
对冲锅炉燃烧调整
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王亮 2017.1
1
目录
一、我厂锅炉燃烧器系统概述 二、旋流燃烧器的特点 三、旋流燃烧器的结构
四、燃烧器辅助风门的控制
五、对冲锅炉燃烧常见问题
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2
一、锅炉燃烧器系统概述
我厂燃烧系统为前后墙对冲燃烧方式，采用低NOx新 型的HT-NR3旋流煤粉燃烧器。燃烧系统共布置有36只燃 烧器喷口（前后墙各布置3层煤粉旋流燃烧器，每层6只）。 24只燃烬风喷口（前后墙各布置2层燃尽风喷口，每层6 只）。12只还原风喷口（前后墙各各布置1层还原风喷口， 每层6只）。 12只贴壁风喷口（前后墙各布置3层贴壁风 喷口，每层2只，靠近燃烧器层两侧墙位置）。
关于锅炉燃烧NOx生成机理及调整控制方法
关于锅炉燃烧NOx生成机理及调整控制方法锅炉燃烧产生的NOx可分为热力型、燃料型和快速型三种，热力型、燃料型和快速型NOx在煤粉燃烧时会同时生成。
但在燃用挥发分较高的烟煤时，燃料型NOx含量较多，快速型NOx极少。
热力型NOx产生的主要条件是高的燃烧温度使氮分子游离增本化学活性，其次是高的氧浓度，要减少热力型NOx的生成，可采取： (1)减少燃烧最高温度区域范围；(2)降低锅炉燃烧的峰值温度；(3)降低燃烧的过量空气系数和局部氧浓度。
燃料型NOx是燃料内含氮在燃烧过程中成离子析出与含氧物质反应形成NOx，或与含氮物质反应又成氮分子。
燃料中氮并非全部转变为NOx，它存在一个转换率，降低此转换率，控制NOx排放总量，可采取：(1)减少燃烧的过量空气系数；(2)控制燃料与空气的前期混合；(3)提高入炉的局部燃料浓度。
根据NOx的生成机理，在燃烧器设计上采用了SOFA和OFA分级燃烧技术的同时，还采用了煤粉浓淡分离技术，尽可能抑制NOx的生成。
另外，我厂锅炉在高负荷时产生的NOx降低、低负荷时升高的情况，原因主要是由于负荷降低时，各层燃烧器煤粉浓度降低，炉膛内局部还原性气氛减弱，引起NOx产生增加。
根据NOx产生的机理，从降低排放NOx浓度方向，提出以下调整方法：1.根据NOx产生机理，以下调整主要通过燃烧、配风等方式的改变来减少NOx的生成。
但可能造成汽温的变化时，应通过燃烧器摆角的调整来调节汽温；2.提高炉膛与风箱差压，满负荷时0.65~0.75kPa，低负荷区段保持在0.4~0.55kPa。
高负荷开足上部OFA和SOFA风门挡板，关小周界风挡班开度至20%，除下部AA层挡板开度在60%，其余各层挡板开度30%；3.经常检查氧量测点及标定表计，并根据总风量以及送风机的电流、开度等，判断炉内燃烧是否正常，在保证燃烧安全的前提下，尽量维持低氧量燃烧，对降低NOx排放有利；4.调整各层煤量，最下层和最上层的煤量要少于中间两层10~15%，如果总煤量是120T/h，则B：28 T/h、C：32 T/h、D：32 T/h、E：28 T/h，并且根据各层煤量，按规程控制磨的出口温度；5.在减少漏煤、飞灰和炉渣的含碳量，且不明显增加磨煤机电耗的情况下，调整煤粉细度，A、E两层R90=19%，其余各层R90=24%，如果磨煤机有较大裕量，还可以适当减小细度，以增加煤粉初期的低氧燃烧生成还原性强的CO，以抑制NO的形成。
锅炉调节的技术方法（2篇）
锅炉调节的技术方法锅炉调节是指通过控制锅炉的火焰大小、给水量、燃料供应等来保持锅炉的热负荷平衡，从而实现锅炉效率的提高和安全运行。
下面是一些常用的锅炉调节技术方法。
1. 燃烧调节：燃烧调节是通过控制燃料的供应来调节锅炉的热负荷。
燃烧调节可以通过控制燃料进给机构的速度、调节燃料氧浓度或改变燃料的混合比例来实现。
对于煤炭锅炉，可以通过调节给煤量和煤粉细度来调节燃烧。
对于油燃锅炉，可以通过调节油枪的喷油量和喷油角度来调节燃烧。
对于气燃锅炉，可以通过调节燃气阀门的开度来调节燃烧。
2. 运行参数调节：除了燃烧调节外，还可以通过调节锅炉的运行参数来实现锅炉的调节。
常用的运行参数包括给水量、蒸汽流量、蒸汽温度、过热器蒸汽温度等。
通过调节这些参数，可以保持锅炉的热负荷平衡，同时实现高效、安全的运行。
例如，如果锅炉负荷增加，可以适当增加给水量和蒸汽流量，以保持蒸汽温度和过热器蒸汽温度的稳定。
3. 安全保护调节：锅炉的安全保护是保证锅炉安全运行的重要手段。
锅炉的安全保护调节包括燃烧风量控制、给水量控制、锅炉排污控制等。
燃烧风量控制可以通过调节引风机的转速或打开关闭风门来实现。
给水量控制可以通过调节给水泵的转速或调节给水阀门的开度来实现。
锅炉排污控制可以通过调节排污阀门的开度来实现。
这些安全保护调节措施可以保证锅炉在异常情况下的安全运行。
4. 温度控制：温度控制是保证锅炉稳定运行的关键因素。
常见的温度控制方法包括水温控制、蒸汽温度控制、过热器蒸汽温度控制等。
水温控制可以通过调节给水量、蒸汽流量和燃料供应来实现。
蒸汽温度控制可以通过调节蒸汽流量、给水量和燃料供应来实现。
过热器蒸汽温度控制可以通过调节给水量、蒸汽流量和过热器燃气控制来实现。
通过这些控制手段，可以保证锅炉的温度稳定在安全范围内。
5. 自动控制系统：自动控制系统是实现锅炉调节的核心。
自动控制系统包括传感器、执行器、控制器和监视器等。
传感器负责监测锅炉的运行参数，如压力、温度、流量等。
锅炉的燃烧调节方式
锅炉的燃烧调节方式1 燃料量的调节燃料量的调节是燃烧调节的重要一环。
不同的燃烧设备和不同的燃料种类，燃料量的调节方法也各不相同。
中间储仓式制粉系统的特点之一是制粉系统运行工况变化与锅炉负荷并不存在直接的关系。
当锅炉负荷发生变化时，需要调节进入炉内的燃料量，它通过投入(或停止)喷燃器只数或改变给粉机转数、调节给粉机下粉挡板开度来实现的。
当锅炉负荷变化较小时，只需改变给粉机转速就可以达到调节的目的;改变给粉机的转数是通过平型控制器的加减完成的。
当锅炉负荷变化较大时，用改变给粉机的转数不能满足调节幅度的要求，则在不破坏内燃工况的前提下，可先以投、停给粉机只数进行调节，而后再调节给粉机转数，弥补调节幅度大的矛盾。
若上述手段仍不能满足调节需要时，可用调节给粉机挡板开度的方法加以辅助调节。
投、停喷燃器(相应的给粉机)运行方式的调节，由于喷燃器布置方式和类型的不同，投运方式也不相同。
当需投入备用的喷燃器和给粉机时，应先开启一次风门至所需开度，对一次风管进行吹扫;待风压正常时启动给粉机给粉，并开启喷燃器助燃的二次风，观察着火情况是否正常。
反之，在停用喷燃器时，则先停给粉机并关闭二次风，一次风吹扫数分钟后再关闭，以防一次风管内煤分沉积。
为防止停用的喷燃器受热烧坏，有时对其一、二次风门保持适当开度，以冷却喷口。
给粉机转数调节的范围不宜太大，若调至过高，则不但会因煤粉浓度过大堵塞一次风管，而且容易使给粉机超负荷和引起煤粉燃烧不完全。
若转数调至过低，则在炉膛温度不太高的情况下，由于煤粉浓度不足，着火不稳，容易发生炉膛灭火。
单只增加给粉机转数时，应先将转数低的给粉机增加转数，使各给粉机出力力求均衡;减低给粉机转数时，应先减转数高的。
对于喷燃器布置在侧墙的锅炉，可先增加中间位置的喷燃器来粉，对四角布置的喷燃器锅炉，需要相对称的增加给粉机转数。
用投入或停止喷燃器运行的方法进行燃烧调节，尚需考虑对气温的影响。
在气温偏低时，投用靠炉膛后侧墙的喷燃器或上排喷燃器。
锅炉调试方案之十三--燃烧调整试验方案
BT-GL-02-13XXXXXXXX扩建工程#3机组锅炉燃烧调整试验方案XXXXXXXX科学研究院二〇二四年一月签字页批准：审核：编写：目录1.编制依据 (5)2.调试目的 (5)3.系统及主要设备技术规范 (5)4.试验内容 (7)5.锅炉燃烧调整应具备的条件 (7)6.试验程序 (8)7.试验方法和步骤 (8)8.职责分工 (9)9.环境、职业健康、安全、风险因素控制措施 (10)1.编制依据1.1《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程（1996年版）》1.2《电力建设施工及验收技术规范》锅炉篇（1992年版）1.3《火电工程调整试运质量检验及评定标准》（1996年版）1.4《火电工程启动调试工作规定》（1996年版）1.5设计图纸及设备设明书2.调试目的锅炉燃烧的好坏对锅炉及电厂运行的安全性和经济性都有很大的影响,锅炉燃烧调整可以确保着火稳定,燃烧中心适中,火焰分布均匀,配风合理,避免结焦等,维持锅炉汽温、汽压和蒸发量稳定正常，使锅炉保持较高的经济性运行。
本措施的制定是为了在整套启动阶段指导锅炉燃烧调整，保证在锅炉试运中能够安全正常运行。
3.系统及主要设备技术规范3.1系统简介XXXXXXXX扩建工程#3机组锅炉是由东方锅炉有限责任公司制造的DG1065/18.2-Ⅱ6型亚临界压力一次中间再热自然循环汽包炉。
锅炉采用摆动式燃烧器、四角布置、切向燃烧。
单炉膛、全钢架悬吊结构、平衡通风、固态排渣。
锅炉采用正压直吹式制粉系统，配五台HP863型中速磨煤机，布置在炉前，四台磨煤机可带MCR负荷，一台备用。
燃烧器为可上下摆动的直流燃烧器，采用四角布置、切向燃烧。
上组所有喷口均可上下摆动±30°，下组所有喷口均可上下摆动±15°。
油燃烧器共12个，分三层布置。
燃用轻柴油。
油枪采用简单机械雾化型喷嘴3.2 锅炉主要技术规范3.2.1煤质分析3.2.2 锅炉主要技术参数如下过热蒸汽流量 1065 t/h过热蒸汽压力 17.36 MPa过热蒸汽温度 540 ℃再热蒸汽流量 875 t/h再热蒸汽进口温度 332 ℃再热蒸汽出口温度 540 ℃再热蒸汽进口压力 3.94 MPa再热蒸汽出口压力 3.78 MPa给水温度 281 ℃排烟温度(修正前) 132 ℃排烟温度(修正后) 126 ℃过热器喷水量(一级) 36.61 t/h过热器喷水量(二级) 9.15t/h二次气喷水量 21.96t/h锅筒工作压力18.77 MPa锅炉效率 92.93 %3.2.3燃烧器规范4.试验内容4.1 锅炉主保护的检查确认；4.2 燃烧调整；5.锅炉燃烧调整应具备的条件5.1 在锅炉启动前必须对FSSS系统的各项功能进行试验，确保其动作正确可靠。
锅炉燃烧调整方法
一、煤粉细度的确定10.2 煤粉细度为达到较好的燃尽度和较低的NO x排放水平，大容量锅炉应在满负荷运行时仍能燃用合格细度的煤粉。
锅炉在BRL及BMCR工况下煤粉细度按下式选取：R90＝K＋0.5nV daf(20) 式中：R90——见3.28，%。
n——见3.28，已运行机组的系数n应实测确定。
K——系数，对于V daf＞25%的烟煤，K＝4；对于V daf＝25%～15%的煤类，K＝2；对于V daf＜15%的煤类，K＝0。
对于褐煤，R90可以增大到35%～50%(V daf高时取大值)，相应的1.0mm筛上剩余量R1.0＜1%～3%。
最佳煤粉细度最终应在机组启动后经过调试确定。
高灰分煤的着火、燃烧性能较差，原则上要求相对更细的煤粉细度，即R90应适当低于式(20)的计算值。
煤粉细度fineness of pulverized-coal煤粉的研磨程度，亦即粉体中不同直径的颗粒所占的质量百分率。
它常用不同孔径筛网上的剩余量百分率表示。
经过磨煤机研磨和分离器气力分选的煤粉属于宽筛分粉体，它们的粒度分布特性一般基本符合Rosin-Rammler表达式：R x＝100exp［－bx n］(18) 式中：R x——筛网上的剩余量百分率(粒径＞x的粉体质量百分率)，%；x——筛网孔径(煤粉粒径)，μm；b——表征煤粉总体研磨程度的系数；n——表征煤粉粒度总体均匀程度的系数。
系数n取决于粗粉分离器型式，最广泛使用的离心式分离器约为1.1；旋转离心式分离器约为1.2。
n愈大，煤粉粒度分布愈趋均匀，燃烧效果愈好。
实际煤粉样品的n值应使用不同孔径的3～4个筛子进行筛分，按式(18)回归计算求得。
根据上述粒度分布特性，在已知n值的条件下，一般只给出用一种筛网的测值即可；通常多用90μm孔径(按ISO 565标准，即ASTM E 11标准170目，或DIN 4188标准#70)或75μm孔径(即ASTME 11标准200目，或DIN 4188标准#80)的筛上剩余量表示，即R90或R75，%。
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加强燃烧调整，提高锅炉效率和燃烧稳定性的探讨 一、开封京源锅炉设备情况 东方锅炉厂引进技术制造的超临界变压本生型锅炉，单炉膛、一次再热、平衡通风、固态排渣全钢构架、全悬吊结构∏型锅炉。燃烧器采用按BHK技术设计的低NOX轴向旋流煤粉燃烧器（HT-NR3），燃烧器前后墙对冲布置，前后墙各布置三层，每层各有8支HT-NR3燃烧器，在最上层煤粉燃烧器上方，前后墙各布置一层燃烬风喷口，每层布置6支。锅炉计算热效率为92.61%（BMCR工况），排烟温度127℃（未修正）。锅炉实际耗煤量241.71 t/h（设计煤种）、295.13 t/h（校核煤种），空气预热器保证漏风率一年内不大于6%，三年内不大于8%。主要参数见下表： 项目 单位 BMCR（VWO） TRL 锅炉蒸发量 t/h 1950 1858.5 过热器出口蒸汽压力 MPa.g 25.4 25.28 过热器出口蒸汽温度 ℃ 571 571 再热蒸汽流量 t/h 1593.4 1514.4 再热器进口蒸汽压力 MPa 4.93 4.59 再热器出口蒸汽压力 MPa 4.65 4.41 再热器进口蒸汽温度 ℃ 328 322 再热器出口蒸汽温度 ℃ 569 569 省煤器进口给水温度 ℃ 290 286 空预器入口烟温 ℃ 378 373 空预器一次风进口风温 ℃ 26 25 空预器二次风进口风温 ℃ 19 18 二次热风温度 ℃ 338 334 设计锅炉效率 % 92.61 保证热效率（按低位发热量） % 92.3 制粉系统采用正压直吹式系统，磨煤机采用北京电力设备总厂生产的ZGM113G型中速辊式磨煤机，共六台，设计煤种出力73.2t/h，校核煤种出力72.4 t/h，煤粉细度R90=16%。 磨煤机设计参数 序号 项目名称 单位 设计煤种 校核煤种 1 每台磨密封风流量 kg/s 1.5 1.5 2 每台磨进口一次风流量 kg/s 24.1 25.75 3 磨煤机出口温度 ℃ 95 90 4 干燥剂初温 ℃ 225 284.5 5 磨煤机进口热风温度 ℃ 316 316 6 磨煤机进口冷风温度 ℃ 20 20 7 热风份额 % 75.59 88.77 8 冷风份额 % 24.41 11.23 9 一次风率 % 21.12 23.98
北京电力设备总厂生产的ZGM113G型中速磨煤机。 序 号 项 目 单 位 技 术 指 标 1 型号 / ZGM113G型
2 标准研磨出力 / 87.7(R90=16%，HGI=80，WY=4%)
3 铭牌出力 t/h 51.54 4 功率 kw 570kw 5 电动机参数 630kW 6000V 75.4A 990r/min 6 磨盘转速 r/min 26.9 顺时针（俯视）
7 通风阻力 Pa ≤6410
8 入磨一次风量 t/h 100.87 9 磨煤电耗量 kw·h/t 6～10 （100％磨煤机出力）
河南电力试验研究院2009年2月，F磨制粉单耗试验结果 根据磨煤机制造厂家的设计参数，磨煤机设计最大出力为73.2 t/h，在试验过程中将制粉系统的给煤量增加至58.2t/h，磨煤机出现冒粉的状况，遂稳定至58t/h运行，不再增加给煤量，未达到设计的最大给煤量，在此状况下对磨煤机单耗进行测量。 项目 单位 数据 磨煤机出力 t/h 58.2 磨煤机入口风量 t/h 97
磨煤机功率 kW 350 煤粉细度 % 14.0 制粉单耗 kw·h/t 6.01 变动一次风量试验
项目 单位 数据 磨煤机出力 t/h 50.0 49.8 50.7 磨煤机入口风量 t/h 89.4 100.3 110.2 磨煤机出入口压差 kPa 4.5 5.0 5.2 煤粉细度 % 10.4 10.9 14.0 磨煤机功率 kW 340 330 310 制粉单耗 kw·h/t 6.80 6.63 6.11
试验时煤质情况 项目 符号 单位 试验数据 设计煤种 校核 煤种Ⅰ 校核 煤种Ⅱ
工 业 分 析
收到基水分 Mar % 6.0 6.96 8.5 6.8 内水分 Mad % 0.77 1.09 0.54 2.52
收到基灰分 Aar % 38.70 22.17 34.14 26.46
干燥无灰基挥发分 Vdaf % 19.27 14.30 15.50 22.82
收到基硫 Sar % 0.27
0.26 0.50 0.40
低位发热量 Qnet,ar kJ/kg 17780 22610 18840 21830
结论和建议 （1）试验煤种下，磨煤机出力为44.9t/h时，煤粉细度R90为13.9%，磨煤机功率为290kW，磨煤机的电耗为6.46 kw·h/t。 （2）试验煤种下，F磨煤机在出力为50t/h左右运行下，随着磨煤机一次风量和出入口差压的增加煤粉细度变粗。 （3）试验煤种下，F磨煤机在出力为58.2t/h，煤粉细度R90为14.0%,制粉单耗为6.01 kw·h/t。 （4）在试验中发现，在试验煤种工况下，磨煤机出口风粉混合温度一般运行人员控制在85~90℃，按照规程的要求可以放宽至100~110℃，问其原因是如果煤种变化，温度不适合控制过高，建议电厂对当天燃用的煤质能够提前进行分析，以便对运行人员运行调整提供支持。 （5）#1锅炉安装的6台磨煤机煤粉等速取样装置，在试验中发现部分磨煤机的取样装置未安装压缩空气管路的就地压力表，建议尽快进行安装。 （6）#1炉6台给煤机均未将电流信号引进DCS中，应联系热工专业对此系统进行完善，保证设备的正常运行。
燃煤特性 序号 项目名称 符号 单位 设计煤种 校核煤1 校核煤2 1 工业分析
收到基全水分 Mt % 6.96 8.5 6.8 干燥无灰基挥发份 Vdaf % 14.30 15.5 22.82 收到基灰份 Aar % 22.17 34.14 26.46 收到基低位发热量 Qnet.ar MJ/kg 22.61 18.84 21.83 空干基水分 Mad % 1.09 0.54 2.52 2 元素分析
收到基碳份 Car % 63.77 49.9 59.57 收到基氢份 Har % 2.52 2.08 3.14 收到基氧份 Oar % 3.27 3.9 2.56 收到基氮份 Nar % 1.05 0.98 1.07 收到基硫份 St.ar % 0.26 0.5 0.40 3 可磨指数 HGI - 136 95 100 4 冲刷磨损指数 - mg/kg 0.68 0.53 1.61
二、锅炉燃烧调整的目的 1、保证锅炉燃烧的稳定性。 2、保持锅炉在高效区运行，减少污染物排放。 3、保持锅炉参数满足机侧要求。
三、影响煤粉气流着火的主要因素 1、煤的挥发份和灰分 2、煤粉细度 3、炉膛温度 4、空气量 5、燃烧时间 6、热风温度 7、一次风的配备 四、煤粉迅速完全燃烧的必要条件 1、需要适量的空气，如空气供给不足，会造成不完全燃烧损失。但空气过多也会使炉膛温度降低引起燃烧不完全。 2、炉内需要维持足够高的温度。温度低不利于燃烧反应进行，使燃烧不完全；温度过高对燃烧反应有利，但也会加快反应，使co2有分解为CO，CO2的还原使燃烧程度降低。 3、燃料与空气混合良好。 4、足够的燃烧时间。 五、一、二次风率大小对燃烬的影响 1、适当提高出口的一次风率可加大中心回流区的范围，加强整个射流的湍流脉动水平，但一次风率过大则使中心回流区缩小和湍流脉动水平下降。 2、适当增加二次风率，能够提高射流后期的湍流脉动水平，加强一、二次风后期混合，有利于煤粉颗粒后期的充分燃烬。 六、前后墙对冲布置的旋流燃烧器特点（优点） 1、旋流燃烧器对周围介质有高的卷吸率，在出口处各股气流能够快速混合，有利于缩短火焰长度； 2、气流强烈旋转在射流中心形成高温烟气回流区，作为稳定的点火源来引燃一次风风粉混合物，提高了火焰的稳定性，也可以说单只燃烧器具有自稳燃能力； 3、旋转射流轴向速度衰减较快，射程短，扩展角大，减小了火焰碰撞、冲刷水冷壁的机会，炉膛结渣及腐蚀易于控制，燃烧器均匀布置于前后墙，输入炉膛的热量分配均匀，减小了因燃烧器区域温度偏高而造成结渣的可能性； 4、与四角切圆布置相比，采用旋流燃烧方式锅炉炉膛截面内烟气温度和速度比较均匀，尤其是在炉膛出口处没有大的残余旋转，两侧烟温偏差小，蒸汽温度偏差较小，并可降低整个过热器、再热器的管壁最高温度。 七、影响锅炉效率的因素 （一）锅炉损失的组成及概念 1、排烟热损失q2
是由于锅炉排烟带走了一部分热量造成的排烟热损失。具有相
当高温度的烟气离开锅炉，排入大气而不能得到利用，造成排烟热损失。但排烟的热量并非全部来源于输入热量，其中还包括冷空气带入炉内的那部分热量，因此在计算拍热损失时应扣除这部分热量。 当燃煤Qr=Qnet,ar时，排烟热损失q2可用下列简式计算
q2=(k1apy+k2)×1000tTpy(%) 式中 k1、k2——简式函数，查表1选取；
apy——排烟过量空气系数，即锅炉排烟处的过剩空气系数；
Tpy——排烟温度，℃；
t0——送风机送风温度，℃。
表1简式函数k1，k2选定值 煤种 k1 k2 无烟煤及贫煤 3.55 0.44 烟煤 3.54 0.44 褐煤 3.62 0.90 泥煤 3.95 1.6 重油 3.5 0.5 大型锅炉排烟温度每升高16—20℃，排烟热损失会增加1%,锅炉效率降低1%。 影响排烟热损失的主要因素是排烟温度。排烟温度越高，排烟容积越大，则排烟热损失就越大。降低锅炉的排烟温度，可以降低排烟热损失，但是要降低排烟温度，就要增加锅炉尾部受热面面积，因而增大了锅炉的金属耗量和烟气流动阻力；另一方面，烟温太低会引起锅炉尾部受热面的低温腐蚀。降低排烟热损失的措施为： （1）降低排烟容积。排烟容积的大小取决于炉内过量空气系数、锅炉漏风量和煤粉湿度。过量空气系数越小，漏风量越小，则排烟容积越小，排烟热损失有可能减少。但是过量空气系数的减小，会引起可燃气体未完全燃烧热损失和固体未完全燃烧热损失的增大，所以应控制锅炉的过量空气系数，使其保持最佳值。煤的含水