管线钢和压力容器钢抗氢致开裂评定方法-钢铁标准网
管线管氢致开裂试样检测及分析
管线管氢致开裂试样检测及分析杨迅;张志远;叶小军;穆瑞三【摘要】对管线管氢致开裂(HIC)试验后试样进行超声波探伤和金相分析.结果表明:HIC试验后未发现氢致裂纹缺陷,但超声波探伤可检测到大型B类夹杂物及表面氢鼓泡.本试验所取试样较大B类夹杂物出现在管体壁厚中心与外壁之间,可以大致推断较大B类夹杂位于原始铸坯1/2半径到表层细晶区之间,其成因与铸坯芯部成分偏析无关.氢鼓泡中有大颗粒状氧化镁及硫化钙夹杂,其余区域为铝酸钙夹杂,故夹杂物是形成氢鼓泡的诱因之一.【期刊名称】《天津冶金》【年(卷),期】2014(000)002【总页数】4页(P102-105)【关键词】超声波探伤;金相分析;氢鼓泡;氢致开裂;管线管【作者】杨迅;张志远;叶小军;穆瑞三【作者单位】天津钢管集团股份有限公司,天津300301;天津钢管集团股份有限公司,天津300301;天津钢管集团股份有限公司,天津300301;天津钢管集团股份有限公司,天津300301【正文语种】中文湿硫化氢环境下腐蚀反应形成的氢脆给工业生产带来了诸多问题，特别是石油行业。
随着钻井技术的发展，钻具及油套管、管线管用钢常被用在湿硫化氢电解介质的苛刻环境下，管线钢选材不当常有发生氢脆事故。
这种脆化的机理是：H2S与钢材表面发生腐蚀反应产生氢，而后氢又被钢材吸收造成局部压力过大超过材料的强度极限导致氢脆。
在湿硫化氢环境中，管线钢可能存在下面三种失效问题：第一是在无应力情况下的氢致裂纹（HIC），氢鼓泡（HB），阶梯开裂（SWC）；其二是外加应力情况下的硫化物应力开裂（SSC）；其三是在焊接过程中，焊接材料中水分或油污在电弧高温作用下分解产生氢，这些氢一部分进入熔融的焊缝金属中，当焊缝冷却时来不及扩散出去形成局部高压而导致焊缝出现微裂纹的氢致延迟开裂现象。
HIC是氢脆的一种，表现为不加载应力状态下的氢鼓泡和内部裂纹。
主要冶金因素包括：夹杂，冷却时因C、Mn、P元素偏析形成的贝氏体马氏体条带，S、P的纯净度及轧制情况等[1]。
氢致开裂HIC试验概述及注意事项2016.12
氢致开裂试验HIC-取样示意图
管材
氢致开裂试验HIC-取样示意图
板材
氢致开裂试验HIC-取样示意图
管件
氢致开裂试验HIC-取样示意图
管件
氢致开裂试验HIC-取样示意图
法兰
氢致开裂试验HIC-实验步骤
• 配制溶液 溶液制备 • 预除氧-流速100ml/min/每升的N2净化处理1h
x H2S（mole-%） 0.1≤x H2S≤0.3
试验周期（h/天） 2160/90
0.003＜p H2S≤0.01
0.01＜p H2S≤0.1 0.1＜p H2S
0.3＜x H2S≤1
1＜x H2S≤10 10＜x H2S
720/30 336/14
9ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ/4
氢致开裂试验HIC-结果评价
结果评价 氢鼓泡-数量、最大尺寸、面积比
• 放置试样-宽面垂直 • 除氧-流速100ml/min/每升的N2净化处理1h 试样暴露 • 试验气体饱和并测量浓度-200ml/min/每升的试验气体，
60min
• 清洗 • 氢鼓泡 结果评价 • 裂纹分析及计算
氢致开裂试验HIC-实验步骤
溶液配制
A溶液: 0.5 wt%CH3COOH + 5 wt% NaCl+蒸馏水 初始pH:2.7±0.1；硫化氢饱和时：2.7～3.3；结束<4.0 硫化氢含量：不低于2300ppm
氢致开裂（HIC）试验 概要及注意事项
制作人：魏林 2016 年 12 月 30 日
氢致开裂试验HIC
采标情况： NACE TM 0284-2016 GB/T 8650-2015
NACE TM 0284-2016于2016.3.22日批准实施，代替11版。
氢致开裂HIC试验概述及注意事项2016.12
H2S 浓度（mg/L）= [(A × k ) − B] × 17030
C
谢 谢！
取样后去除试样上下或内外表面最多各1mm。取样后弯 曲的试样可不压平进行试验。
试样数量：奇数个，至少3个 基本原则一般为母材沿轧制方向取样；焊缝在垂直
于焊缝位置取样；ERW管沿焊缝方向取样。
试样制备：线切割 磨床
氢致开裂试验HIC-取样及试样制备
试样清洗 丙酮超声清洗 酒精脱水
雾化试验法 使用喷枪雾化器 保持喷雾器与试样表面距离在250mm～500mm 气体以0.1MPa（15psi）通过喷雾器，使试样表面形成薄雾 喷水时间1s ～ 10s 当水滴在表面迅速形成一层薄且连续一致的水膜时，说明试样除脂
氢致开裂（HIC）试验 概要及注意事项
制作人：魏林 2016 年 12 月 30 日
氢致开裂试验HIC
采标情况： NACE TM 0284-2016 GB/T 8650-2015
NACE TM 0284-2016于2016.3.22日批准实施，代替11版。
试验目的：该标准方法用于评价管线及压力容器钢，在含硫的水性腐蚀 介质中因吸收氢而导致材料而诱发氢致开裂的抗氢致开裂性能。
P400粒度砂纸 有
试验 时间
96h～2160h
96h
硫化氢浓 度测量
碘滴定法：按不同硫化氢浓度规定了滴定参 数（碘、硫代硫酸钠浓度 被测溶液体积） 计算公式
滴定参数固定 计算公式
试验评价
超声波检测的非强制性要求 裂纹面积比测量方法
无
备注
国内无美标4级 水的检定单位
H2S 浓度（mg/L）= (A − B ) × 17040
数量：依据验收标准，直观判定 最大尺寸：试样表面经1200粒度砂纸轻微打磨
压力容器与压力管道检验中裂纹问题的解决措施
TECHNOLOGY AND INFORMATION科学与信息化2023年2月下 7压力容器与压力管道检验中裂纹问题的解决措施孟满彤甘肃省特种设备检验检测研究院 甘肃 兰州 730050摘 要 压力容器与压力管道属于承压类设备设施，主要应用于化工生产、燃气传输等诸多方面，由于压力容器和压力管道设施设备输送和存储的物质具有易燃易爆及毒害性等特点，因此对密封性方面的要求非常严格，但是在经年累月的运行中，压力容器和压力管道容易出现裂纹现象。
基于此，本文主要分析压力容器和压力管道的检测方法与检验内容，以及检测作业中常见的裂纹类型与解决措施，供同业人士参考。
关键词 压力容器；压力管道检验；裂纹问题；解决措施引言在压力管道压力容器运行过程中，裂纹问题既是一种常见病害，也是导致资源能源浪费、引发安全事故等不良后果的重要因素，要想保证压力容器压力管道持续健康运行，最有效的方法就是通过相关技术措施，严格落实压力容器压力管道检验检测作业，以便及时发现裂纹问题，并及时采取针对性的处理措施，现如今我国压力容器压力管道检验检测技术和检测水平都有了显著提升，加强压力容器压力管道裂纹问题解决策略研究，可为保证压力容器与压力管道稳定运行奠定基础。
1 压力容器及管道检验方法[1]进行设备检验通常由3种方法组合完成，首先是利用常规工具对设备进行内外部及表面检测，同时要完成包含压力容器管道的内径椭圆度等检测内容，要想获得这些检测内容的高质量结果，就需要参与检测的工作人员具备较好的专业水平，同时对于设备的结构、运作原理有着清晰的认识。
第二种方法是利用超声波、射线、渗透等无损检验设备开展的针对压力容器或管道的无损检测。
第三种是通过对设备进行金相或者理化分析所开展的检验过程，这种检验方法通过锤击、灯光、直尺、钻孔等查验方法或者监测方法获得检测数据，同时结合设备的运行状态来对设备进行安全评估，获得设备是否具备安全运行条件的评估结果。
2 承压设备检验检测在对压力容器、管道及锅炉类的设备进行检验时，主要涉及的检验方法和检验目的都属承压类特种设备的检验领域，需要满足该领域监测的相关要求[2]。
管线钢抗氢致开裂(HIC)性能试验方法的研究
ＫＥＹ ＯＲＤＳ ｈ ｄｏ ｅ Ｗ ｙ ｒｇ ｎ—ｉｄ ｃ ｄｃａ ｋｎ ＨＩ ｎ ｕ ｅ ｒｃ ｉ￣（ Ｃ） ｐｐ ｌ ｅｓｅ ｌ ｈ ｄ ｏｅ ｕｐ ｉｅ ｉｅｉ ｔｅ ｙ ｒｓ ｎ ｓｌｈｄ ｎ
０ 前言
详 细规定 ， 以 ， 所 目前 尚没 有统 一 的 定 型成套 设 备 ，
图 １ Ｈ Ｓ腐 蚀 试 验 示 意 图 ：
液 饱和后 溢 出的硫 化氢 气体 ； 用大 尺寸抽风 柜 、 使 轴 流 风机抽 出反应 间的有毒 、 味气 体 。 有 其它辅 助 装 置 ： 度计 、 声 波 （ 涤 ， 油 ） 酸 超 洗 去 ；
Ｈ ｓ探 头 （ 距地 表 ３ ｍ处 ， 天监控 反应 间 中硫 化 ０ｅ 全
氢浓 度 ， 制 器 在 室外 ） 便 携 式 硫 化 氢 报警 器 、 控 、 防
２ １年 ０１
８月
河
南
冶
金
Ａｕ ２ １ ｇ． ０１
Ｖ０ ． ９ Ｎｏ ４ １１ ．
第 ｌ ９卷
第 ４期
ＨＥＮＡＮ ＭＥＴＡＬＬＵＲＧＹ
管 线 钢 抗 氢 致 开 裂 （ Ｉ ） 能 试 验 方 法 的 研 究 ＨＣ 性
周淑珍 曹战钊 张玲 芝 周群 李凤 霞
（ 阳钢 铁 股 份 有 限公 司 ） 安
减压器对 气体 流量精 确控制 ； 更换气 瓶时 ， 不锈钢 用
无应 力试 样暴露 在含有 硫化物水 溶液 的腐蚀环
境中， 由于腐蚀 吸氢导 致开裂 。暴露 规定 的时 间后 ， 取 出试样 并 进 行 评定 Ｊ 。图 １是 Ｈ， 蚀 试 验示 ｓ腐
意 图。
旁路进行吹扫纯氮气， 杜绝空气进入管路 ； 集气瓶 （ 防止反应 液流人 气体 管路 ） 。 等 废 气 回收处 理 部分 ： 氢 氧化 纳溶 液 吸收 反应 用
高强度管线钢的抗氢致裂纹性能.
・52・钢铁研究学报第20卷裹3X70管线钢HIC浸泡试验结果Table3Results of HIC for XT0pipeline steeI X70-2有小氢鼓泡有小氢鼓泡无氢鼓泡板卷头部板卷中部板卷尾部表4管线钢HIC浸泡试验结果Table4Testing results of HIC for pipeline steelsHIC性能/%HIC性能/%钢管试样编号钢管试样编号裂纹敏感率裂纹长度率裂纹宽度率裂纹敏感率裂纹长度率裂纹宽度率10.327.271.67Z0.6015.201.4110.297.271.7120.5I14.901.3810.317.181.6520.6215.091.42平均值0.317.241.68平均值0.5815.06I.4030.135.190.6040.7415.381.9230.135.080.674O.7715.211.8930.165.130.5940.6915.432.02平均值0.145.130.62平均值0.7315.341.94(a接近板卷中部;(b板卷尾部图I X70-1管线钢板卷的带状珠光体组织Fig.1Banding pearlite microstructure of X70-1纹长度率为19.2%,裂纹宽度率为1.07%,裂纹敏感率为0.41%。
另外,尾部还存在严重的氢鼓泡; X70一2板卷的头部、中部和尾部的裂纹长度率、裂纹宽度率和裂纹敏感率均为零。
金相组织测试结果表明,X70—1板卷有明显的带状珠光体组织(图1,而X70-2板卷中没有此现象。
因为氢致裂纹多起源于偏析的带状珠光体组织,在显微镜下观察到氢致裂纹沿偏析带扩展,其走向与偏析带几乎重合。
图2是氢鼓泡较严重的试样宽面的照片。
将鼓泡点沿试样轴向垂直表面剖开,金相观察可见,鼓泡点下是相应的平行于试样表面的氢致裂纹,鼓泡越大,裂纹越长(图3。
从图4可看出裂纹不断扩展、连接,最后形第12期李云涛等:高强度管线钢的抗氢致裂纹性能(a氢鼓泡尺寸较大;(b氢鼓泡尺寸中等图2氢鼓泡较严重的试样宽面照片Fig,2Morphology of hydrogen blister成台阶状氢致裂纹。
NACE 标准 TM0284-2003 管道、压力容器抗氢致开裂钢性能评价的试验方法
NACE 标准 TM0284-2003Item No. 21249管道、压力容器抗氢致开裂钢性能评价的试验方法本NACE标准代表各成员的统一意见，这些成员审查了本文件及其适用范围和条款。
接受本标准并不排除任何人（不管是否采用本标准）会在生产、销售、采购或使用产品、工艺或程序时不符合本标准。
在本标准中绝不包含任何可被理解为（隐含的或其他的）授予任何权力进行与为专利特许权所涵盖的任何方法、器械或产品有关的制造、销售或使用；或被理解为确认或保护任何人免除因侵犯专利特许权而应承担的责任。
本标准仅是最低要求，但不能解释为限制使用更好的方法或材料。
本标准也不打算用于与本主题有关的所有情况。
不可预见的环境可能在特定情况下使本标准失效。
NACE不承担其它方对本标准的解释或使用所导致的责任，只承担NACE按照管理程序和政策所颁发的正式解释的责任，它排除了单个志愿者的解释。
NACE标准的用户负责在使用前检查相应的健康、安全、环保和法规文件，并确定它们对本标准的适用性。
本标准可能没有列出在本标准范围内所涉及的与材料和设备的使用及操作相关的所有潜在的健康和安全问题或对环境的危害。
NACE标准的用户也有责任建立相应的健康、安全和环保规则，必要时咨询相应的政府法规部门，以便在使用本标准前满足现有适用的法律和法规要求。
警示：NACE标准会被定期审查，不经通知随时修改或撤销标准。
NACE要求在本标准初次发布后五年内，进行重新确认、修改或撤销。
用户应注意获取最新版本。
NACE标准的购买者可与NACE会员服务部联系取得所有标准和其它NACE出版物的最新信息，联系地址：NACE International Membership Services Department, 1440 South Creek Drive, Houston, Texas 77084-4906 (telephone +1 281/228-6200).2003-01-17修订1996-03-30修订1987-03再次确认1984 -02批准NACE International1440 South Creek DriveHouston, Texas 77084-4906(telephone: +1 281/228-6200)ISBN 1-57590-163-3©2003, NACE In ter n atio n al前 言根据钢材性质、环境特性和其他变量，湿硫化氢环境中因钢材腐蚀所产生的氢的吸收会产生不同的影响。
NACE TM 0284-2003管道压力容器抗氢致开裂钢性能评价的试验方法(中文)
NACE 标准 TM0284-2003Item No. 21249管道、压力容器抗氢致开裂钢性能评价的试验方法本NACE标准代表各成员的统一意见，这些成员审查了本文件及其适用范围和条款。
接受本标准并不排除任何人（不管是否采用本标准）会在生产、销售、采购或使用产品、工艺或程序时不符合本标准。
在本标准中绝不包含任何可被理解为（隐含的或其他的）授予任何权力进行与为专利特许权所涵盖的任何方法、器械或产品有关的制造、销售或使用；或被理解为确认或保护任何人免除因侵犯专利特许权而应承担的责任。
本标准仅是最低要求，但不能解释为限制使用更好的方法或材料。
本标准也不打算用于与本主题有关的所有情况。
不可预见的环境可能在特定情况下使本标准失效。
NACE不承担其它方对本标准的解释或使用所导致的责任，只承担NACE按照管理程序和政策所颁发的正式解释的责任，它排除了单个志愿者的解释。
NACE标准的用户负责在使用前检查相应的健康、安全、环保和法规文件，并确定它们对本标准的适用性。
本标准可能没有列出在本标准范围内所涉及的与材料和设备的使用及操作相关的所有潜在的健康和安全问题或对环境的危害。
NACE标准的用户也有责任建立相应的健康、安全和环保规则，必要时咨询相应的政府法规部门，以便在使用本标准前满足现有适用的法律和法规要求。
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NACE要求在本标准初次发布后五年内，进行重新确认、修改或撤销。
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GB/T 13793-XXXX《直缝电焊钢管》编制说明（征求意见稿）一、工作简况1、任务来源根据全国钢标准化技术委员会SAC/TC183钢标委[2014]21号《关于下达全国钢标准化技术委员会化解产能过剩标准支撑工程项目计划的通知》的要求，计划编号为20140132-T-605的《直缝电焊钢管》推荐性国家标准修订项目。
2、编制和协作单位《矿粉矿浆输送用电焊钢管》推荐性国家标准修订项目由浙江金洲管道科技股份有限公司、安吉中元管业有限公司等单位承担。
3、主要工作过程接到制订任务后，浙江金洲管道科技股份有限公司及时与相关单位沟通协调成立了标准编制组。
编制组开展了技术资料收集和标准框架结构讨论，并明确了各成员单位的工作分工。
资料收集中，查询本项目标准的国外参照标准已多次修订，目前有效的标准为ASTM A53/A53M-2012《无镀层及热浸镀锌焊接与无缝钢管标准技术条件》和JIS G 3444:2010《一般结构用碳素钢管》；国内相关标准有：参考ISO559-1991《清水和污水用焊接钢管》编制的GB/T 3091-201X《低压流体输送用焊接钢管》（报批稿）、Q/GDW 11142-2013《输电线路钢管塔用直缝焊管》等标准。
编制组进行了技术论证和电焊钢管各项质量指标探讨，制定了修定计划、制定原则、标准框架、标准主要内容。
对直缝电焊钢管的主要技术要求（化学成分、力学性能、尺寸、外形、重量、技术要求、试验方法、检验规则、标志、包装和质量证明书等）进行了论证和调研，确定了技术指标研究路线，结合收集到的国内外资料进行了统计分析并确定了本标准编制思路和大纲。
在此基础上，主编单位于2014年8月完成了标准文本的草案和编制说明。
编制组对草案进行了讨论和修改后，于2014年10月提出了标准的征求意见稿，并发函广泛征求国内与直缝电焊钢管相关的设计、研究院、生产、使用、监督检验等单位对标准征求意见稿的修改意见。
二、标准化对象简要情况及制修订标准的原则1、标准化对象简要情况1）产品主要品种、产量及生产厂家直缝电焊钢管主要上游钢厂的优质碳素结构钢、普通碳素结构钢、低合金高强度结构钢的热轧或冷轧板卷为原材料，经常温冷弯成型、高频焊接而成。
GB/T13793-2008《直缝电焊钢管》标准主要品种基于符合GB/T 699、GB/T 700、GB/T 1591标准规定的前述各类结构钢制成焊管，并经冷轧或冷拔工艺加工精密焊管，钢级最高达到Q345。
近几年国内大型工程项目持续投入建设，如高铁、大型体育或公共场馆、特高压输电线路等等，加速推动了我国高强结构钢焊管的研发、生产和应用水平，结合行业已有的实际应用情况，本次标准修订将钢级提高到Q460牌号，同步删除了GB/T 1591中已弃用的Q295钢牌号。
同时，目前直缝高频电阻焊钢管的一次成型、焊接加工精度已优于08版标准规定要求，本次修订不再包括08版标准所适用的钢带焊管后经冷轧、冷拔工艺加工精密管。
据中国钢管协会提供的数据，截止2013年，我国已建<219mm及200mm×200mm以上HFW 机组70多套，其中管径在426mm以上大直径高频焊管机组30余套，630mm及以上机组10余套，共有ERW/HFW电阻焊钢管生产线共2000余条，年产能达到3000余万吨。
由于历史原因和中国的特定国情，焊管行业以地方及民间投入资金为主，因此在所有钢铁行业中比较早的进入市场经济。
中国焊管行业除石油管材生产厂家相对集中度比较高外，近年在河北、天津等地自发形成了一些地域性的企业集团，这些比较大的民营焊管集团，基本都是通过自身扩张而形成的，随着行业竞争的加剧，中国焊管行业集中度正在加速提高。
目前，中国主要直缝电焊钢管生产企业有：宝鸡石油钢管公司、中石油渤海石油装备制造公司、中国石化集团江汉石油管理局沙市钢管厂、宝钢、浙江金洲管道科技股份有限公司、广州番禺珠江钢管公司、江苏玉龙钢管公司、天津友发钢管公司、京华创新集团等。
2）产品主要用途及质量情况电焊钢管广泛应用于各种流体输送及结构用途，前者适用于作受力及承压件，也可以用于一般用途的蒸汽、水、气体及空气管线，后者适用于土木工程和建筑结构中钢铁塔、脚手架、基础桩、支柱、防滑坡钢桩及其他结构用碳素钢管，其消耗占比我国国内粗钢产能的近10%，是不可或缺的国民经济发展基础原材料。
GB/T13793-2008《直缝电焊钢管》适用一般用途的外径不大于630mm的直缝高频电阻焊焊接钢管。
本次修订适用范围更改为适用于建筑、交通工程和机械、家居等结构用途，且外径不大于711mm的直缝高频电阻焊焊接钢管。
另一方面，在装备水平提高的基础上，我国目前的直缝电焊钢管产品品种和质量已得到较大提高，除了用量最大的一般流体输送管和结构管外，大部分质量要求高、附加值较高的品种也均有所发展。
2、制订标准的原则1）制修订标准的依据或理由a、按照GB/T13793-2008《直缝电焊钢管》国家标准与所采用国际标准“三同时”精神，现采用ASTM A53/A53M-2012《无镀层及热浸镀锌焊接与无缝钢管标准技术条件》和JIS G 3444:2010《一般结构用碳素钢管》国际标准已修订，其中ASTM A53/A53M-2012《无镀层及热浸镀锌焊接与无缝钢管标准技术条件》标准于2012年3月1日批准、2012年4月出版，故应尽量缩短采标国家标准与对应国际标准的时间差距；b、GB/T13793-2008《直缝电焊钢管》标准大部分牌号引用GB/T 1591《低合金高强度钢》和，前项引用标准已修订并在2008年12月6日发布、自2009年10月1日起实施，结合市场和行业已经成熟应用Q420、Q460等属于GB/T 1591-2008《低合金高强度钢》标准规定牌号的发展现状而GB/T13793-2008《直缝电焊钢管》尚未覆盖，基于节约钢铁原材料和节能减排的考虑和正在修订GB/T699《优质碳素结构钢》标准现状（国标委综合[2010]87号，项目编号：20101782-T-605），应及时对GB/T13793-2008《直缝电焊钢管》标准进行修订；c、根据GB/T13793-2008《直缝电焊钢管》标准文本实际应用情况，部分技术指标急需调整；d、意义：国内现有ERW高频电阻焊钢管生产线2000余条，年产能3000余万吨，为满足各领域建设工程和精密结构件用高品质ERW直缝高频电阻焊钢管的需求，提升国内现有ERW直缝高频电阻焊钢管的产品质量，优化调整产品结构，并使我国一般用途ERW钢管的制造、检验水平及时与国际接轨，扩大中国制造焊接钢管在国际市场中的份额，提高我国ERW钢管的标准化水平。
2）制订标准的原则本标准的修订原则有以下几点：a、规范性：严格按照GB/T 1.1-2009《标准化工作导则第1部分：标准的结构和编写原则》的要求进行编写和制定。
b、一致性：尽量与现行有效的国家法律、法规和标准保持一致，根据ASTM A53/A53M-2012《无镀层及热浸镀锌焊接与无缝钢管标准技术条件》、JIS G3444-2010《一般结构用碳素钢管》、GB/T 3091—201X《低压流体输送用焊接钢管》（报批稿）、GB/T XXXXX—201X《煤浆输送管用热轧钢带及钢板》（报批稿）、Q/GDW 11142-2013《输电线路钢管塔用直缝焊管》等国际国内较为成熟和先进的产品标准，对GB/T13793-2008《直缝电焊钢管》标准进行修订。
3）适用性：在确保应用安全的前提下，促进科技进步，提高产品生产率和降低生产成本，根据机械化和自动化的生产作业特点，考虑现有制管工艺及行业发展现状，制定与行业发展要求相适应的条款规定。
4）可操作性：充分结合我国直缝电焊钢管的生产现状和原材料供应等现有条件、技术水平、可能达到的程度，为发挥各制管企业的特点，标准文本对直缝电焊钢管的技术和质量指标做了最低的规定，按照ASTM A53/A53M-2012国际标准及行业应用实际情况对镀锌层厚度级别进行了细化，各制管企业可根据各自的生产技术和质量控制水平适当提高指标，以便使标准更具有可操作性。
5）先进性：按照“化解产能过剩标准支撑”这一本标准项目立项的指导思想，根据采标国际标准“三同时”精神，本标准的修订将尽量缩短与所对应的ASTM A53/A53M-2012《无镀层及热浸镀锌焊接与无缝钢管标准技术条件》、JIS G 3444:2010《一般结构用碳素钢管》等国际标准的时间差距；结合市场应用和国内电焊钢管的行业发展现状，本次修订提高了钢管外形尺寸的精度允许公差，覆盖GB/T 1591-2008《低合金高强度钢》标准规定的Q420、Q460等高强合金结构钢牌号，增加了冲击试验、无损检测和延伸了压扁试验适用范围等工艺性能要求；对08版标准中个别错误进行了更正。
确保各项技术要求不低于当前直缝电焊钢管国内外主流标准规范的技术要求。
三、采标情况为了落实国家标准化管理委员会综合[2014]51号文件中国务院关于化解产能过剩的要求，充分发挥技术标准对化解产能过剩的基础作用的要求，本标准修订延续08版标准所参考的ASTM A53/A53M-2012《无镀层及热浸镀锌焊接与无缝钢管标准技术条件》、JIS G3444-2010《一般结构用碳素钢管》先进国际标准最新版本，并将特高压皖电东送工程应用的Q/GDW 11142-2013《输电线路钢管塔用直缝焊管》等先进企业标准实践成果带入其中。
综上所述，确立本次修订延续08版标准所参考的ASTM A53/A53M-2012《无镀层及热浸镀锌焊接与无缝钢管标准技术条件》、JIS G3444-2010《一般结构用碳素钢管》标准规定内容制定。
四、主要技术内容修订情况1 范围本次修订，标准适用范围由一般用途修改为用于建筑、交通工程和机械、家居等结构用途，外径范围630mm修改为711mm。
2 规范性引用文件更正GB/T 228引用标准代号为GB/T 228.1，补充了后续正文中引用标准。
3 尺寸、外形、重量及允许误差1) 根据直缝高频电阻焊钢管的行业生产现状，产品外径精度控制相比08版标准有了大幅提高。
本次修订对钢管外径的界定范围及允许偏差作了调整和提高（偏差的绝对值减小），具体对照见表1：2) 壁厚允许偏差，将表2（续）普通精度（PT.A）列中±1.0%t（属原版印刷错误）更改为±10%t。
3）对钢管壁厚的允许偏差进行了修改，08版标准参数见表2，修改后见表3。
主要是合并了一些壁厚的细分，提高了可操作性和通用性，但在公差上对部分规格进行了加严。
表2 原标准钢管壁厚允许偏差单位为毫米解到表3 修订后的钢管壁厚允许偏差单位为毫米4）对08版标准5.2.2条的定尺长度和倍尺长度允许偏差指标进行了加严，取消了30 mm这个划分点。