300X700承插型盘扣式梁模板支架计算书
300x700梁模板(门架)计算书
300x700梁模板（门架）计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128－20103、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL300x700 新浇混凝土梁计算跨度(m) 8.1 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 300×700 新浇混凝土结构层高(m) 3.6 梁侧楼板厚度(mm) 300二、荷载设计模板设计立面图1模板设计立面图2模板设计平面图四、面板验算按四等跨连续梁计算，简图如下：q1＝γ0×[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×υc Q1k]×b=1[1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.9×2.5]×0.3＝8.215kN/mq1静＝γ0×1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×0.3＝7.258kN/m q1活＝γ0×1.4×0.9Q1k×b=0.9×1.4×0.9×2.5×0.3＝0.851kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.7]×0.3＝5.385kN/m1、抗弯验算σ＝M max/W＝(0.107×7.258×0.452+0.121×0.851×0.452)×106/16200＝10.993N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×5.385×4504/(100×10000×145800)＝0.957mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max＝1.143 q1静l+1.223 q1活l＝1.143×7.258×0.45+1.223×0.851×0.45＝4.201kN 标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.143q2l＝1.143×5.385×0.45＝2.77kN五、小梁验算小梁类型方木 小梁材料规格(mm)40×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 125 小梁弹性模量E(N/mm 2) 206000 小梁截面抵抗矩W(cm 3)42.67小梁截面惯性矩I(cm 4)170.67计算简图如下： 承载能力极限状态q 1=γ0×1.35×(G 1k2-G 1k1)×l=1×1.35×(0.3-0.1)×0.45=0.122kN/m q 2=R max /L=4.201/0.3=14.003kN/mF 1=γ0×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×2.5] ×0.45×(1-0.3/2)/2+0.9×1.35×0.5×0.45×(0.7-0.3)=2.682kN/m F 2=γ0×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×2.5]×0.45×(2-1-0.3/2)/2+0.9×1.35×0.5×0.45×(0.7-0.3)=2.682kN/m正常使用极限状态 q'1=(0.3-0.1)×0.45=0.09kN/m q'2=2.77/0.3=9.233kN/mF'1=(0.1+(24+1.1)×0.3)×0.45×(1-0.3/2)/2+0.5×0.45×(0.7-0.3)=1.549kN/m F'2=(0.1+(24+1.1)×0.3)×0.45×(2-1-0.3/2)/2+0.5×0.45×(0.7-0.3)=1.549kN/m1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝2.37×106/42670＝55.532N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max＝4.85kNτmax ＝3V max /(2bh 0)=3×4.85×1000/(2×80×40)＝2.273N/mm 2≤[τ]＝125N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算小梁变形图(mm) νmax ＝0.6mm≤[ν]＝l/400＝1219/400＝3.048mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R 1＝4.85kN ，R 2＝4.85kN 正常使用极限状态R 1'＝2.984kN ，R 2'＝2.984kN六、主梁验算主梁类型方木 主梁材料规格(mm)40×80 主梁弹性模量E(N/mm 2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 125 主梁截面惯性矩I(cm 4)170.67主梁截面抵抗矩W(cm 3)42.67由上节可知R ＝max[R 1，R 2]/2＝2.425kN ，R '＝max[R 1'，R 2']/2＝1.492kN 主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.25×106/42670＝5.854N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.488kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×1.488×1000/(2×80×40)＝0.697N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.021mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm满足要求！七、门架稳定性验算门架代号M1219 门架宽b(mm) 1219门架高h0(mm) 1930 门架立柱钢管类型Φ42×2.5扫地杆钢管类型Ф48×3可调底座调节螺栓伸出长度(mm) 150垂直门架的水平加固杆底层步距(m) 2门架(榀)重量G mf(kN) 0.1 门架(榀)数量n m 1交叉支撑(副)重量G jk(kN) 0.1 交叉支撑(副)数量n j 1水平架(榀)重量G sk(kN) 0.1 水平架(榀)数量n s 1脚手板(块)重量G bk(kN) 0.1 脚手板(块)数量n b 1连接棒(个)重量G lk(kN) 0.1 连接棒(个)数量n l 1锁臂(副)重量G sk(kN) 0.1 锁臂(副)数量n s 1直角扣件重量G zk(kN) 0.1 直角扣件数量n z 1q1=G mk+G jk n j+G sk n s×4/5+G bk n b×4/5+G jk n j+G sk n s=0.1+0.1×1+0.1×1×4/5+0.1×1×4/5+0.1×1+0.1×1=0.56kNq2=G gk(l b+l b)×5/4=0.045×(0.9+0.9)×5/4=0.101kNq3=G zk n z+G xk n x=0.1×1+0.1×1=0.2kNq4=2×G gk×4×l b/cos(arctan((5×h0)/(4×l b)))=2×0.045×4×0.9/cos(arctan((5×1.93)/(4×0.9))) =0.925kNq5=G gk×(2×l b+(l c+b)/2)=0.045×(2×0.9+(2+1.219)/2)=0.153kNN Gk=(q1+q2+q3+q4+q5+G fk)/h0=(0.56+0.101+0.2+0.925+0.153+0.2)/1.93=1.108kN/m∑N Gik=[(24+1.5)×0.7×0.3+(24+1.1)×0.3×(2-0.3)/2+0.5×((2+0.3)/2+2×(0.7-0.3))]×0.9=1 1.457kNN Q1k=1×0.9×(0.3+2)/2=1.035kNN1=1×[1.35×(1.108×3.6+11.457)+1.4×1.035]=22.303kNN2=1×[1.35×(1.108×3.6+11.457)+0.9×1.4×(1.035+2×0.194×22/(10×1.219))]=22.319kN λ=k0h0/i=1.13×1930/14=155.779，查表得，υ＝0.332σ＝N/(υA)＝22318.746/(0.332×310×2)＝108.428N/mm2≤[σ]=1×205=205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算max＝30kN满足要求！九、立柱地基基础计算f ak 200kPa满足要求！。
承插型盘扣式楼板模板支架计算书讲解学习
承插型盘扣式楼板模板支架计算书依据规范:《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm,水平杆钢管强度为205.0 N/m^,钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为8.3m,立杆的纵距b=1.20m,立杆的横距l=0.90m，脚手架步距h=1.50m。
立杆钢管类型选择：B-LG-3000(①48 X 3.2 X 3000);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-1200(①48 X 2.5 X 1140);纵向水平杆钢管类型选择:A-SG-900(① 48X 2.5 X 840);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(①48X 2.5 X 840);2 2 2面板厚度18mn,剪切强度1.4N/mm,抗弯强度15.0N/mm,弹性模量6000.0N/mm。
木方40X 70mm 间距300mn,2 2 2木方剪切强度1.3N/mm，抗弯强度15.0N/mm ,弹性模量9000.0N/mm。
梁顶托采用钢管© 48X 3.5mm23模板自重0.20kN/m，混凝土钢筋自重25.10kN/m。
倾倒混凝土荷载标准值1.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。
盘扣式楼板支撑架立面简图------------------------ \--------------------------◎口口□a a a Q图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元4 4 4 4钢管惯性矩计算采用匸n (D-d )/64，抵抗距计算采用W=n (D -d )/32D一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
梁模板(盘扣式,梁板立柱不共用)计算书
梁模板（盘扣式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T 231-20212、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 面板承受梁截面方向线荷载设计值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.5×3]×1＝54.321kN/m计算简图如下：1、强度验算q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.1+(24+1.5)×1.35)×1＝49.371kN/m q1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/mM max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×49.371×0.152+0.121×4.95×0.152＝0.132kN·m σ＝M max/W＝0.132×106/37500＝3.529N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算面板承受梁截面方向线荷载标准值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1×3]×1＝37.525kN/mνmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×37.525×1504/(100×10000×281250)＝0.043mm≤[ν]＝m in[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×49.371×0.15+0.446×4.95×0.15＝3.242kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×49.371×0.15+1.223×4.95×0.15＝9.373kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×49.371×0.15+1.142×4.95×0.15＝7.72kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×37.525×0.15＝2.212kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×37.525×0.15＝6.434kNR3'=0.928q2L=0.928×37.525×0.15＝5.223kN五、小梁验算分别计算梁底各道小梁所受线荷载，其中梁侧楼板的荷载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。
承插型盘扣式钢管支架计算书
10、模板支架设计及计算10.1地下室顶板支架计算（板厚200mm):计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
一、计算参数:模板支架搭设高度为4.8m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×100mm，间距250mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。
梁顶托采用双钢管48×3.5mm。
模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×1.200+0.350×1.200=6.420kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×6.420+1.4×3.600)×0.250×0.250=0.080kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.080×1000×1000/64800=1.229N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×6.420+1.4×3.600)×0.250=1.912kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1912.0/(2×1200.000×18.000)=0.133N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.420×2504/(100×6000×583200)=0.049mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!三、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。
梁木模板与支撑计算书300700
300*700mm梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=300mm，梁截面高度 H=700mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。
梁模板使用的木方截面40×80mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。
三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.70=27.065N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 26.25cm3；截面惯性矩 I = 19.69cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×18.144+1.40×3.780)×0.300×0.300=0.244kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.244×1000×1000/26250=9.279N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×18.144+1.40×3.780)×0.300=4.872kN 截面抗剪强度计算值 T=3×4872.0/(2×700.000×15.000)=0.696N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×18.144×3004/(100×6000×196875)=0.842mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×25.92+1.40×5.40)×0.70×0.60/2=8.12kN 穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=8.119kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。
承插型盘扣式楼板模板支架计算书共8页
承插型盘扣式楼板模板支架计算书依据规范:《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 -2019《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2019《建筑结构荷载规范》 9-2019《钢结构设计规范》 7-2019《混凝土结构设计规范》 0-2019《建筑地基基础设计规范》GB507-2019《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》-2019计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为8.3m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.50m。
立杆钢管类型选择：B-LG-3000(Φ48× . × );横向水平杆钢管类型选择：A-SG-1200(Φ48× . × 4 );纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48× . ×84 );横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48× . ×84 );面板厚度 8m m，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度.0N/mm2，弹性模量00.0N/mm2。
木方4 ×7 mm，间距 m m，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度.0N/mm2，弹性模量00.0N/mm2。
梁顶托采用钢管φ48× . mm。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值1.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。
图盘扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q = . × . × . + . × . = . kN/m活荷载标准值q = ( . + . )× . = . kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = bh2/ = . × .8 × .8 / = 4.8 cm3；截面惯性矩 I = bh3/ = . × .8 × .8 × .8 / = 8. cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
梁模板(盘扣式,梁板立柱共用)计算书
梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×3]×1＝37.98kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(24+1.5)×1.1]×1＝33.78kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1×3]×1＝31.15kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×33.78×0.1672+0.117×4.2×0.1672＝0.107kN·m σ＝M max/W＝0.107×106/37500＝2.866N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×31.15×166.6674/(100×10000×281250)＝0.058mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[166.667/150，10]＝1.111mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×33.78×0.167+0.45×4.2×0.167＝2.567kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×33.78×0.167+1.2×4.2×0.167＝7.033kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×31.15×0.167＝2.077kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×31.15×0.167＝5.711kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.567/1＝2.567kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[7.033,7.033]/1= 7.033kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=2.567/1＝2.567kN/m小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×0.5/3 =0.04kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(1.1-0.15)=0.57kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(1.1-0.15)=0.57kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×(0.6-0.5/2)/2×1=1.631kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2×1=1.631kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.567+0.04+0.57+1.631=4.808kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.033+0.04=7.073kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.567+0.04+0.57+1.631=4.808kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.808,7.073,4.808]=7.073kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.077/1＝2.077kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[5.711,5.711]/1= 5.711kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=2.077/1＝2.077kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/3 =0.033kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.1-0.15)=0.475kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.1-0.15)=0.475kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×(0.6-0.5/2)/2×1=1.271kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2×1=1.271kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.077+0.033+0.475+1.271=3.856kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=5.711+0.033=5.744kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.077+0.033+0.475+1.271=3.856kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.856,5.744,3.856]=5.744kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.073×0.92，0.5×7.073×0.22]＝0.716kN·mσ=M max/W=0.716×106/64000=11.19N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×7.073×0.9，7.073×0.2]＝3.183kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.183×1000/(2×60×80)＝0.995N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×5.744×9004/(384×9350×256×104)＝ 2.05mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝5.744×2004/(8×9350×256×104)＝0.048mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[7.073×0.9,0.5×7.073×0.9+7.073×0.2]=6.366kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.327kN,R2=6.366kN,R3=6.366kN,R4=4.327kN正常使用极限状态R max'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[5.744×0.9,0.5×5.744×0.9+5.744×0.2]=5.17kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=3.47kN,R2'=5.17kN,R3'=5.17kN,R4'=3.47kN六、主梁验算受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.555×106/4490=123.584N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝5.726kNτmax=2V max/A=2×5.726×1000/424＝27.012N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.207mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.689kN，R2=11.453kN，R3=0.689kN立柱所受主梁支座反力依次为P1=0.689/0.6=1.148kN，P2=11.453/0.6=19.088kN，P3=0.689/0.6=1.148kN七、可调托座验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.689,0.689]＝0.689kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2]＝19.088kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,500+2×0.7×500)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，υ＝0.3862、风荷载计算M w＝υc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.031×0.9×1.52/10＝0.008kN·m根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×0.9×3]×1＝37.56kN/m2)小梁验算q1＝max{2.535+1.2×[(0.3-0.1)×0.5/3+0.5×(1.1-0.15)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，6.949+1.2×(0.3-0.1)×0.5/3}=6.989kN/m 同上四～六计算过程，可得：P1＝1.125kN，P2＝18.798kN，P3＝1.125kN立柱最大受力N w＝max[P1+N边1，P2，P3+N边2]+1.2×0.15×(9-1.1)+M w/l b＝max[1.125+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+0.6-0.5/2)/2×0.9，18.798，1.125+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.9]+1.422+0.008/1 .2＝20.226kNf＝N/(υA)+M w/W＝20226.139/(0.386×424)+0.008×106/4490＝125.365N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=9/7.8=1.154≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=20.226kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=20.226kN满足要求！。
300、700梁模计算书
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=300mm，梁截面高度 H=700mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。
梁模板使用的木方截面50×80mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。
三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.70=27.065N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 70.00×1.80×1.80/6 = 37.80cm3；I = 70.00×1.80×1.80×1.80/12 = 34.02cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×18.144+1.40×3.780)×0.300×0.300=0.244kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.244×1000×1000/37800=6.444N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×18.144+1.4×3.780)×0.300=4.872kN 截面抗剪强度计算值 T=3×4872.0/(2×700.000×18.000)=0.580N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×18.144×3004/(100×6000×340200)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×25.92+1.40×5.40)×0.70×0.60/1=16.24kN 穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=16.239kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。
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承插型盘扣式梁模板支架计算书 计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》(JGJ231-2010)。 一、计算参数:
盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为6.0m， 梁截面 B×D=300mm×700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，脚手架步距 h=1.20m， 立杆钢管类型选择：A-LG-2500(Φ60×3.2×2500); 横向水平杆钢管类型选择：A-SG-1200(Φ48×2.5×1140);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-1200(Φ48×2.5×1140); 横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-1200(Φ48×2.5×1140); 梁底增加2道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底支撑木方长度 1.20m。 梁顶托采用双钢管48×3.5mm。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 扣件计算折减系数取1.00。
二、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.500×0.700×0.300+0.200×0.300=5.415kN/m 活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3； I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4；
(1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×5.415+1.40×0.900)×0.300×0.300=0.070kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.070×1000×1000/16200=4.310N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×5.415+1.4×0.900)×0.300=1.396kN
截面抗剪强度计算值 T=3×1396.0/(2×300.000×18.000)=0.388N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×5.415×3004/(100×6000×145800)=0.339mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
三、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.500×0.700×0.300=5.355kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.200×0.300×(2×0.700+0.300)/0.300=0.340kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+1.000)×0.300×0.300=0.270kN 均布荷载 q = 1.20×5.355+1.20×0.340=6.834kN/m 集中荷载 P = 1.40×0.270=0.378kN 1200 0.38kN 6.83kN/mAB 木方计算简图
0.6520.000 木方弯矩图(kN.m)
1.211.210.190.191.211.21 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1200 5.70kN/mAB 变形计算受力图
0.0001.564 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.214kN N2=1.214kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.651kN.m 经过计算得到最大支座 F= 1.214kN 经过计算得到最大变形 V= 1.564mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = M/W =0.651×106/83333.3=7.81N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算
截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1.214/(2×50×100)=0.364N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算 最大变形 v =1.564mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 120012001200 1.21kN 1.21kN 1.21kN 1.21kN 1.21kN 1.21kN 1.21kN 1.21kN 1.21kN 1.21kN 1.21kN 1.21kN 1.21kNAB 托梁计算简图
0.4550.546 托梁弯矩图(kN.m)
1.371.370.150.151.061.062.282.281.821.820.610.610.610.611.821.822.282.281.061.060.150.151.371.37 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
120012001200 0.85kN 0.85kN 0.85kN 0.85kN 0.85kN 0.85kN 0.85kN 0.85kN 0.85kN 0.85kN 0.85kN 0.85kN 0.85kNAB 托梁变形计算受力图
0.7780.050 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.546kN.m 经过计算得到最大支座 F= 5.312kN 经过计算得到最大变形 V= 0.778mm 顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.546×106/1.05/10160.0=51.18N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算
最大变形 v = 0.778mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求! 四、双槽钢托梁计算 盘扣式模板支架可采用双槽钢搁置在连接盘上作为支撑模板面板及楞木的托梁。 双槽钢型钢类型选择为[10号槽钢 1、双槽钢托梁受弯承载力计算 双槽钢水平杆上的弯矩按下式计算： M = F×c 式中：M－双槽钢弯矩； ：F－单根双槽钢托梁承担的竖向荷载一半； ：c－模板木楞梁至双槽钢托梁端部水平距离。 双槽钢托梁的受弯承载力应满足： M / W < f 式中：W－双槽钢的截面模量; f－钢材强度取205N/mm2。 M=5.31×0.00=0.00 kN.m M / W = 0.00×79.40×1000 = 0.00N/mm2 双槽钢托梁受弯强度 M / W < f，满足要求! 2、双槽钢托梁挠度计算 双槽钢托梁的挠度应符合下式规定：
经计算 Vmax = 0.00mm 双槽钢托梁挠度 Vmax < [v]，满足要求! 五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括： 双槽钢托梁的最大支座反力 N1=5.46kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.987=1.184kN N = 5.456+1.184=6.640kN φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 2.01 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.71 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 7.70 σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；