大体积混凝土温控计算书
大体积混凝土热工计算
大体积混凝土热工计算本工程底板混凝土厚度为1.9m，面积580m2，混凝土浇筑量达1200m3，属大体积混凝土。
为控制混凝土内外温差和混凝土表面温度与大气温度之差在25℃之内，防止混凝土产生温度裂缝，事先对大体积混凝土进行计算。
一、相关数据混凝土的浇筑温度Ｔj＝25℃底板施工期间平均气温Tq＝20℃混凝土中水泥投量W＝425Kg混凝土中粉煤灰投量W＝75Kg混凝土用草垫子覆盖δ＝6cm二、大体积砼温度计算公式1、最大绝热温升（１）Ｔh ＝(mc+k·f)Q/C·ρ＝(425+73×0.25)××2400）℃２砼中心温度计算T1(t) ＝Tj+Th·ζ(t)＝25℃℃×℃３、砼表面温度（１）保护材料温度δ·λx(T2-Tq)kb/λ（Ｔmax-T2）××[0.14 ×20]×1.3/[2.33 ×25]＝0.06m ＝6cm（２）保温层导热系数β（３）砼虚厚度h’＝k·λ/β＝（2/3）×（４）砼计算厚度Ｈ＝h+2 h’×2（５）砼表层温度Ｔ2(t)＝Tq+4h’(H- h’)[T1(t)- Tq]/H2T2(t)＝20℃+4·×2℃4、砼平均温度℃℃。
未超过25℃℃，超过了25℃。
为了防止砼表面温度下降过快，温度应力将砼拉裂，采取在草垫子上铺一层塑料布和一层彩条布的办法与大气隔绝。
经验算此措施能将砼表面温度与大气温度之间的温度梯度控制在25℃以内。
(整理)大体积混凝土温升控制计算
田师府至桓仁铁路新建工程TH-1标段谢家崴子特大桥挖井基础大体积混凝土温升控制检算书中铁九局集团有限公司总工办2013年8月10日田师府至桓仁铁路新建工程TH-1标段谢家崴子特大桥挖井基础大体积混凝土温升控制检算书检算：审批：中铁九局集团有限公司2013年8月10日目录一、工程概况1、桥梁概况2、挖井基础结构情况3、当地自然气候条件二、编制依据三、挖井基础大体积混凝土施工温升控制方案四、大体积混凝土温升控制计算（一）、基础参数（二）、混凝土水化热热工计算1、混凝土拌和物的温度计算To（o C）：2、混凝土拌和物的出罐温度T1（o C）：3、混凝土拌和物经运输至成型完成（入模）时的温度T2（o C）：4、考虑模板和钢筋吸热影响，混凝土成型完成时的温度T3（o C）：5、混凝土水化热最终绝热温升值T max (o C)：6、混凝土浇筑后水化热开始至任一时刻龄期t（d）的核心温度7、挖井基础中心内部混凝土温度变化曲线五、大体积混凝土施工注意事项一、工程概况1、桥梁概况田师府至桓仁铁路新建工程TH-1标段谢家崴子太子河特大桥，位于辽宁省本溪县谢家崴子村境内，主要为跨越太子河、耕地和道路而设。
中心里程为DK14+452，孔跨布置：1孔32m简支T梁+27孔64m简支箱梁+1孔32m简支T梁，桥全长1873.74m。
本桥基础均为挖井基础，0#台、29#桥台的基础为矩形，其中0#台的基础横宽6m、纵宽14.06m、高13m，29#台的基础横宽5.8m、纵宽13.86m、高13m。
1#-28#墩的基础为圆端形，基础的圆形直径分部于8.5m～14.75m的范围内（共21个大小不等的尺寸），基础设计高度为8m～18m（其中4个基础的高度小于10m、24个基础的高度大于10m），基础上部为砾土、下部为岩层（其中砾土深度为4m～11m、岩层深度为2m～20m）。
位于河道中的挖井基础为9、10号墩，8、11号墩位于河滩上。
大体积混凝土温度裂缝控制计算
温度裂缝控制计算本工程主副厂房底板、主厂房地下部分上下游墙体、前池底板及边中墙均为大体积砼，其中最大块为主厂房底板，其厚度为3m ，最大底板浇筑面积225.11895.355.33m =⨯=，一次浇筑最大量：36.2800145.115.330.305.245.33m =⨯⨯+⨯⨯=。
为了保证大体积砼的质量，针对我们采取的措施，对砼的温控作如下计算。
根据经验及有关规定，控制砼产生温度裂缝的关键在于混凝土内外温差不超过25℃，砼的内部温升不超过50℃。
在此按最不利浇筑条件考虑，砼浇筑时间取6~7月份，浇筑时平均气温取30℃。
混凝土强度取C30，混凝土配合比按一般膨胀混凝土C30W6F150(90d)考虑，其中水泥：砂子：石子：膨胀剂（ZY ）：掺和料：水：减水剂＝200：748：1076：28：150：160：2.2，加强膨胀混凝土C30W6F150(90d)为水泥：砂子：石子：膨胀剂（ZY ）：掺和料：水：减水剂＝220：748：1076：37：150：163：2.2。
混凝土温升一般在三天达到最高。
按最不利条件，混凝土浇注时不采取降温的技术措施，取加强膨胀混凝土浇注计算。
1．混凝土的机口温度T 0=[(c s +c w q s )W s T s +(c g +c w q g )W g T g +c c W c T c +c w (W w -q s W s -q g W g )T w ]/(c s W s +c g W g +c c W c +c w W w ) c s 、c g 、c c 、c w －分别为砂、石、水泥和水的比热q s 、q g －分别为砂、石的含水量，％W s 、W g 、W c 、W w －分别为每方混凝土中砂、石、水泥和水的重量T s 、T g 、T c 、T w －分别为砂、石、水泥和水的温度c s ＝c g ＝c c ＝0.837kJ/(kg.℃),c w ＝4.19kJ/(kg.℃),砂、石含水量分别为2％，0.3%。
大体积混凝土温度计算
10-7-2-1 大体积混凝土温度计算公式1．最大绝热温升（二式取其一）（1）T h＝（m c＋k·F）Q/c·ρ（2）T h＝m c·Q/c·ρ（1－e-mt）（10-43）式中 T h——混凝土最大绝热温升（℃）；m c——混凝土中水泥（包括膨胀剂）用量（kg/m3）；F——混凝土活性掺合料用量（kg/m3）；K——掺合料折减系数。
粉煤灰取0.25~0.30；Q——水泥28d水化热（kJ/kg）查表10-81；不同品种、强度等级水泥的水化热表10-81水泥品种水泥强度等级水化热Q（kJ/kg）3d 7d 28d硅酸盐水泥42.5 314 354 375 32.5 250 271 334矿渣水泥32.5 180 256 334c——混凝土比热、取0.97［kJ/（kg·K）］；ρ——混凝土密度、取2400（kg/m3）；e——为常数，取2.718；t——混凝土的龄期（d）；m——系数、随浇筑温度改变。
查表10-82。
系数m 表10-82浇筑温度（℃） 5 10 15 20 25 30 m（l/d）0.295 0.318 0.340 0.362 0.384 0.4062．混凝土中心计算温度T1（t）＝T j＋T h·ξ（t）式中 T1（t）——t龄期混凝土中心计算温度（℃）；T j——混凝土浇筑温度（℃）；ξ（t）——t龄期降温系数、查表10-83。
降温系数ξ表10-83浇筑层厚度（m）龄期t（d）3 6 9 12 15 18 21 24 27 301.0 0.36 0.29 0.17 0.09 0.05 0.03 0.011.25 0.42 0.31 0.19 0.11 0.07 0.04 0.031.50 0.49 0.46 0.38 0.29 0.21 0.15 0.12 0.08 0.05 0.042.50 0.65 0.62 0.57 0.48 0.38 0.29 0.23 0.19 0.16 0.153.00 0.68 0.67 0.63 0.57 0.45 0.36 0.30 0.25 0.21 0.194.00 0.74 0.73 0.72 0.65 0.55 0.46 0.37 0.30 0.25 0.243．混凝土表层（表面下50~100mm处）温度1）保温材料厚度（或蓄水养护深度）δ＝0.5h·λx（T2－T q）K b/λ（T max－T2）（10-45）式中δ——保温材料厚度（m）；λx——所选保温材料导热系数[W/（m·K）]查表10-84；几种保温材料导热系数表10-84材料名称密度（kg/m3）导热系数λ［W/（m·K）材料名称密度（kg/m3）导热系数λ［W/（m·K）］建筑钢材7800 58 矿棉、岩棉110~200 0.031~0.06 钢筋混凝土2400 2.33 沥青矿棉毡100~160 0.033~0.052 水0.58 泡沫塑料20~50 0.035~0.047 木模板500~700 0.23 膨胀珍珠岩40~300 0.019~0.065 木屑0.17 油毡0.05 草袋150 0.14 膨胀聚苯板15~25 0.042沥青蛭石板350~400 空气0.03膨胀蛭石80~200 0.047~0.07 泡沫混凝土0.10 T2——混凝土表面温度（℃）；T q——施工期大气平均温度（℃）；λ——混凝土导热系数，取2.33W/（m·K）；T max——计算得混凝土最高温度（℃）；计算时可取T2－T q＝15~20℃T max＝T2＝20~25℃K b——传热系数修正值，取1.3~2.0，查表10-85。
大体积混凝土温度应力和收缩应力计算书-secret
大体积混凝土温度应力和收缩应力计算书由于混凝土为C 30 S 8，厚度为1300mm ，为大体积混凝土，故选用水化热低的矿渣425#水泥,辅以外加剂和掺合料.根据以往施工资料,掺外加剂和掺合料的C 30 S 8大体混凝土每立方米用料,矿425#水泥390kg 水泥发热量335kj/kg,预计8月份施工大气温度最高为35℃以上，混凝土浇筑温度控制在26℃以内，进行计算分析。
(1)混凝土温度应力分析 1）混凝土最终绝热温升 ==ρC Q T t 0c )(m =57.6℃式中T (t)—混凝土最终绝热温升m c —每立方米混凝土水泥用量 Q o —每公斤水泥水化热量 C —混凝土比热 ρ—混凝土密度2）混凝土内部不同龄期温度 ①求不同龄期绝热温升混凝土块体的实际温升,受到混凝土块体厚度变化的影响,因此与绝热温升有一定的差异。
算得水化热温升与混凝土块体厚度有关的系数ξ值，如表7-10。
不同龄期水化热温升与混凝土厚度有关系数ξ值 表7-10T t =T （t ）·ξ式中T t —混凝土不同龄期的绝热温升T(t)—混凝土最高绝热温升ξ—不同龄期水化热温升与混凝土厚度有关值经计算列于下表7-11不同龄期的绝热温升（℃）表7-11②不同龄期混凝土中心最高温度Ｔmax＝T j＋T t式中T max—不同龄期混凝土中心最高温度T j—混凝土浇筑温度T t—不同龄混凝土绝热温升计算结果列于表7-12不同龄期混凝土中心最高温度表7-123）混凝土温度应力本底板按外约束为二维时的温度应力(包括收缩)来考虑计算①各龄期混凝土的收缩变形值及收缩当量温差a.各龄期收缩变形&y(t)＝&0y(1-e-0.01t)×M1×M2x……xMn式中&y(t)—龄期t时混凝土的收缩变形值&0y—混凝土的最终收缩值,取3.24×10-4/℃M1．M2……Mn各种非标准条件下的修正系数本工程根据用料及施工方式修正系数取值如表7-13修正系数取值表7-13经计算得出收缩变形如表7-15各龄期混凝土收缩变形值 表7-15b.各龄期收缩当量温差将混凝土的收缩变形换算成当量温差式中—各龄期混凝土收缩当量温差(℃)&y (t)—各龄期混凝土收缩变形—混凝土的线膨胀系数，取10×10-6/℃ 计算结果列于表7-16各龄期收缩当量温差 表7-16②各龄期混凝土的最大综合温度差 ΔT(t)＝T j ＋T(t)＋T y (t)-T q 式中ΔT(t)—各龄期混凝土最大综合温差T j —混凝土浇筑温度,取26℃ T(t)—龄期t 时的绝热温升 T y (t)—龄期t 时的收缩当量温差T q —混凝土浇筑后达到稳定时的温度,取年平均气温25℃计算结果列表7-17各龄期混凝土最大综合温度差 表7-17③各龄期混凝土弹性模量 E(t)＝E h (1-e -0.09t )式中E(t)—混凝土龄期t 时的弹性模量(MPa)E h —混凝土最终弹性模量(MPa) C 30混凝土取3.0×104(MPa) 计算结果列表7-18混凝土龄期t 时的强性模量 表7-18④混凝土徐变松驰系数、外约束系数、泊桑比及线膨胀系数 a.松驰系数,根据有关资料取值列表7-19混凝土龄期t 时的松驰系数 表7-19b.外约束系数(R) 按一般土地基，取R=0.5c.混凝土泊桑比(μ) 从取0.15d.混凝土线膨胀系数(α) α取10×10-6/℃⑤不同龄期混凝土的温度应力 σ(t)=-RS T E t h t t ⨯⨯-∆⨯⨯)()()(1μα式中σ(t)—龄期t 时混凝土温度(包括收缩)应力E (t)—龄期t 时混凝土弹性模量 α—混凝土线膨胀系数ΔT(t)—龄期t 时混凝土综合温差 μ—混凝土泊桑比S h(t)—龄期t 时混凝土松驰系数 R —外约束系数 计算结果列表7-20不同龄期混凝土温度(包括收缩)应力 表7-204)结论C 30混凝土 28d R L =1.43(MPa) 同龄期混凝土 R L (12d)=0.75R1=1.07(MPa) 所以:()07.196.173.043.112=>==k R d L σ由计算可知基础在露天养护期间混凝土有可能出现裂缝，在此期间混凝土表面应采取养护和保温措施，使养护温度加大，综合温度减小，则可控制裂缝出现。
大体积混凝土内部实际最高温度的计算
大体积混凝土内部实际最高温度的计算范本1：正文：1. 引言1.1 背景和目的混凝土结构在施工期间和使用期间会受到高温的影响。
在施工期间，环境温度、混凝土温度以及浇筑的混凝土体积等因素都会对混凝土的最高温度产生影响。
准确计算混凝土内部实际最高温度对于确保结构的安全性和耐久性至关重要。
1.2 文档范围本文档旨在提供一个详细的计算方法，用于确定大体积混凝土内部实际最高温度。
文档中包括了计算所需的参数和假设，并给出了具体的计算步骤和示例。
2. 参数和假设2.1 环境温度在计算过程中需要考虑施工期间的环境温度。
环境温度是指混凝土组成物体周围的温度。
2.2 混凝土温度混凝土温度是指混凝土的初始温度，通常是根据施工前的温控记录确定。
2.3 混凝土体积混凝土体积是指施工过程中浇筑的混凝土的总体积。
2.4 热物性参数在计算过程中使用的热物性参数包括混凝土的热传导系数、比热容和密度。
3. 计算步骤3.1 确定混凝土内部实际最高温度的计算公式根据热传导原理，可以使用以下公式计算混凝土内部实际最高温度：T_max = T_0 + (T_env - T_0) * exp(-α*t / (ρ*C))其中，T_max是混凝土的内部实际最高温度，T_0是混凝土的初始温度，T_env是环境温度，α是混凝土的热传导系数，t是时间，ρ是混凝土的密度，C是混凝土的比热容。
3.2 输入计算所需的参数和假设根据实际情况，输入计算所需的参数和假设，包括环境温度、混凝土温度、混凝土体积以及热物性参数。
3.3 进行计算根据输入的参数和假设，使用计算公式进行计算。
根据计算结果，确定混凝土内部实际最高温度。
4. 示例以下是一个计算混凝土内部实际最高温度的示例：输入参数和假设：环境温度：25°C混凝土温度：30°C混凝土体积：100 m³热传导系数：1.5 W/(m·K)比热容：1000 J/(kg·K)密度：2400 kg/m³计算过程：T_max = 30 + (25 - 30) * exp(-1.5* t / (2400 * 1000))计算结果：在不同的时间点，混凝土内部的实际最高温度如下：t=0小时：29.58°Ct=1小时：29.24°Ct=2小时：28.90°C......t=24小时：25.86°C5. 结论根据计算结果，可以得出在不同时间点混凝土内部的实际最高温度。
大体积混凝土温控计算
大体积混凝土温控计算大体积混凝土是指单次浇筑体积较大的混凝土，常用于大型基础工程、水利工程以及特殊结构工程中。
由于在混凝土凝固过程中，水化反应会释放热能，如果无法适当控制混凝土的温度，可能会导致温度裂缝的产生，严重影响结构的安全和使用寿命。
因此，对大体积混凝土的温控计算十分重要。
1. 温控目标大体积混凝土温控的首要目标是避免温度裂缝的产生。
通过合理的温控计算，可以保证混凝土的温度变化在一定范围内，避免过高的温度应力，从而减少裂缝的发生。
2. 温控计算方法大体积混凝土的温控计算方法通常有三种：经验公式法、数值模拟法和试验测定法。
2.1 经验公式法经验公式法是根据历史数据和实践经验得出的简化计算方法。
通常根据混凝土的浇筑时间、外界环境温度、混凝土配合比等参数，使用经验公式计算得出混凝土的最大温度变化和温度梯度。
然后根据具体情况，采取降低温度梯度的措施，如增加冷却设备、降低浇筑体积等。
2.2 数值模拟法数值模拟法利用计算机软件，通过建立混凝土的热-力耦合模型，模拟混凝土的温度变化和应力分布。
这种方法需要进行详细的工程参数输入和复杂的计算过程，能够更精确地预测混凝土的温度变化和应力情况。
但由于计算量大和参数输入的不确定性，对计算机软件的使用和工程参数的准确把握要求较高。
2.3 试验测定法试验测定法是通过对实际测温数据的分析和比较，确定混凝土的温度变化规律和温度梯度。
通常会在混凝土浇筑时进行温度的实时监测，然后根据测得的数据进行分析，得出合适的温控措施。
3. 温控措施基于温控计算结果，需要采取相应的温控措施。
3.1 冷却措施冷却措施是指通过降低混凝土的温度来减少温度应力和裂缝的发生。
常用的冷却措施包括喷水冷却、内外冷却管道、降低骨料温度等。
3.2 隔热措施隔热措施是指通过增加混凝土的绝热性能，减少外界热量对混凝土的影响。
常用的隔热措施包括增加绝热材料的使用、加装遮阳棚等。
4. 温控监测在温控过程中，需要进行实时的温度监测，及时掌握混凝土的温度变化情况，调整温控措施。
大体积混凝土计算书 excel版
凝T1（土t）内
=Tj+Th 式中：
T1（t）
—Tj———t 混凝土
25
℃（可 采取浇
ξ（t）——t 龄期降温系数，取值如下表
52.4
底板厚度h(m) 3
不同龄期时的ξ值
6
9
1.6
0.49
0.46
0.38
计算结果如下表
t（d）
3
6
9
T1（t）（℃） 由上表 可知，
43.1
6
d左右 内部温
47.4
44.9 6
18 21
##### ##### ##### ##### ##### ##### #####
4、混凝土各龄期弹性模量
Et
E0 1 e0.09t E0:砼最终弹性模量
（Mpa），
c40 取定E0 3.25 ×104
混凝土各龄期弹性模量（×104N/mm2）
龄期（d） 3
6
9
12 15
18
E（t）
M10 积M 1.0 2.02
龄期（d）
y0（×10-5）
各龄期砼收缩变形值如下表
3
6
9
12
15
1.94 3.82 5.64 7.41 9.13
18
21
10.79 12.41
2、 各龄期砼收缩当量温差
Tyt
yt
ξ
yα(t：)：
混凝
各龄期收缩当量温差
龄期（d） 3
6
9
12 15
18 21
Ty(t)
T2（t）
—Tq——施混
工hˊ期—大
—H—混—凝
混凝土
T1（t） —不—同t龄 期混凝
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大体积混凝土温控计算书
1、混凝土的绝热升温
式中：T （t ）—混凝土龄期为t 时的绝热温升「C ）
m c ——每m 3混凝土胶凝材料用量，取415kg/m 3
Q ——胶凝材料水热化总量，Q=kQ
Q o —水泥水热化总量377KJ/kg （查建筑施工计算手册）
C —混凝土的比热：取0.96KJ/ （kg.C ） p —混凝土的重力密度，取2400kg/m 3
m ——与水泥品种浇筑强度系有关的系数取 0.3d -1（查建筑施工计算手
册）
t ——混凝土龄期(d )
经计算：Q=kQ=(为+Kr1)Q °=(0.955+0.928-1)X377=332.9KJ/kg
2、混凝土收缩变形的当量温度
（1）混凝土收缩的相对变形值计算
0 （A A-0.01t\
皿 §（t ）= § （1-e ） m 1m 2m 3..…mu
式中：勺（t ）——龄期为t 时混凝土收缩引起的相对变形值
『 -- 在标准试验状态下混凝土最终收缩的相对变形值取
3.24X104
m 〔m 2m 3..…mu ——考虑各种非标准条件的修正系数
m 1=1.0 m 2=1.0 m 3=1.0 m 4=1.2 m 5=0.93 m 6=1.0 m 7=0.57 m 8=0.835 m 9=1.0 m 10=0.89
mn=1.01
m 1m 2m3 ... m 11=0.447
T （t ）二 m c
Q
c ? -mt 、
(1-e )
(2)混凝土收缩相对变形值的当量温度计算
T y(t)=啊a
式中：T y(t)——龄期为t时，混凝土的收缩当量温度
5 a——混凝土的线膨胀系数，取
1.0X10-
3、混凝土的弹性模量
E t)=^E o(1-e为
式中：E t)——混凝土龄期为t时，混凝土弹性模量(N/mm2)
E o——混凝土的弹性模量近似取标准条件下28d的弹性模量：C40
E o=3.25X1(fN/mm2
©——系数，近似取0.09
混凝土中掺和材料对弹性模量修正系数，=1.005
4、各龄期温差
(1 )、内部温差
T nax=T+ &)T(t)
式中：T m ax——混凝土内部的最高温度
T——混凝土的浇筑温度，因搅拌砼无降温措施，取浇筑时的大气平均温度，取15C
T t)—在龄期t时混凝土的绝热温升
&)—在龄期t时的降温系数
5、表面温度
本工程拟采用的保温措施是：砼表面覆盖一层塑料薄膜及棉毡，棉毡厚度为 15mm 左
右， 薄膜厚度0.1mm 左右。
珈)-％+ 2 H
h'(H-h ) △ T (t)
式中：T b
（t ）
龄期为t 时，混凝土表面温度
T q — 龄期为t 时，大气的平均温度取15 C △
T t)-
龄期为t 时，混凝土内部最高温度与外界气温之差 H —— h ——
-混凝土的计算厚度 H=h+2h'=1.8+2x0.37=2.275 混凝土的虚厚度h'= 3p k —
•混凝土导热系数：k =2.33W/m.k
-混凝土模板及保温层的传热系数
S i 各保温层材料的导热系数
仇空气层传热系数可取
______ 1
戶 0.015 0.0001
1 0.14
0.047
23
仇=23W/m2 •
k
= 6.546W/m 2 K
砼养护时温差
计算结果表明：所有温差均小于 20C
保温层拆除时温差计算
用自然养护。
ax
计算结果表明：从第12天开始？T c <20‘c,即第12天可以拆除保温养护，采 H^(T m
-T q ) T y。