中压缸启动机组切缸过程负荷异常波动的原因分析与处理
1000MW机组中压缸启动汽机切缸操作及注意事项
1000MW机组汽机切缸操作及注意事项我司汽机启动方式为中压缸启动，要求并网带初负荷暖机后要进行切缸操作。
切缸就是将高、低压旁路的通流量倒至高、中压缸，主要是由高旁倒至高压缸。
因DEH未做自动升负荷方式，所以手动调节器指令操作。
目前进行了三次切缸操作，现将第三次的操作简要说明如下：2014/1/7 10:12发电机程控并网，初负荷24MW。
升负荷至60MW，主汽6.4MPa/473℃,再热蒸汽1.3MPa/457℃，调节器指令11.4%，旁路开度（高/低）：67%/12%，手动关闭低压旁路，准备高压缸切缸。
切缸时，手动输入或箭头增加调节器指令，同时专人操作旁路保证主汽压力。
当ICV开至90%时，CV阀开始开启。
在指令至22.5%时V-V阀联锁关闭。
当V-V阀关闭后尽快增加调节器指令，可以5%的指令速率快加，在五分钟之内完成切缸，否则高缸末级鼓风摩擦会引起高排温度快速升高。
本次切缸完成后调节器指令62%，负荷81MW，CV开度31%、24%、25%、12%。
注意事项：1、专人控制旁路，DEH与DCS旁路协调操作，保证旁路动作良好与主汽压稳定。
2、监视高排金属温度及高排逆止门动作情况。
切缸时高排金属温度会有一个上升的过程，当高排逆止门开启、高缸通汽后金属温度会下降。
高排逆止门在机组并网后会处于自由状态，切缸时确保高排逆止门打开。
（因本机未设高排金属温度高跳机保护，若高排逆止门因故未开导致高排金属温度快速升高，可考虑汽机打闸----个人意见）3、注意主汽温与高压调节级温度的温差，防止切缸时引起过大的热应力。
此温差可由充分的中速暖机与旁路调节保证。
4、锅炉稳定燃烧，保证主再热蒸汽参数和储水罐水位稳定。
点评：操作过程准确无误，除以上总结外，还应注意以下几点：1、当中调门（ICV）开至90%时，高调门（CV）逐步开启过程中，增加阀位指令的同时应关小高旁，尽量维持主、再热汽压力的稳定，避免负荷大幅波动；2、切缸期间注意稳定锅炉燃烧,调整高低压旁路保持汽轮机进汽参数稳定；3、注意调整主蒸汽温度于高压缸金属温度之间的偏差，要保证高压缸进汽后高压缸缸体以及高压缸调节级后的热应力在允许的较小的范围内；4、严密监视高压缸排汽温度以及切缸时高排逆止阀的开启情况，若发生高排逆止门无法打开且高排内壁温度≥460℃时应立即打闸停机。
机组中压缸启动中调门突开引起灭火的事故分析
计值 低限 １ ａ ＭＰ ，这 样热力模 型仿真计算 的 ＭＦ ０ Ｄ
流量信 号将 明显偏大 ，再 经过压 力修 正后流量信 号 将 更加偏离正 常值 。模 拟试验表 明 ，主汽压力偏 低 １ ０％将 导致 ＭＦ Ｄ流 量 信号 至少 偏 大 ２ ０％，这 无 疑会导 致机组 高调阀的 过开 ，给机组 带来 巨大 的安
却蒸 汽阀关闭后 的 ４ ０ Ｓ内，最小冷 却蒸汽流量计 算
回路 送至高 调 阀的 ＭＦ Ｄ指令计 算值 明显偏 大 ， 由
此导致 高压 调 阀过开 ，使汽包 产生虚假 水位 。由于
ＭＦ 指令 是 由机组 的主 汽压 力 、主汽 温度 、高排 Ｄ 压力 信号根据 汽机 热 力模型仿 真计算得 出 ，而仿 真
机组默 认的启动制方 式实现 中压 缸启动 。在 中压 缸启 动 方式下 ，为防止 空负荷和低 负荷运行 时 叶片的鼓 风作用使高压 叶片超 温 ，将高压 缸排 汽逆止 门前 的 高排 管道上设置 的高排 冷却蒸汽 阀 （ 通风 阀 ） 打开 ， 高 排逆止 阀关闭 ，使高压缸 与冷凝器 连通 ，排 出高
控制 器 ，高压调 门参 与调节 负荷 ，实现高 中压缸联
合带 负荷 。
将 中压 缸 单独进汽切换 为高 中压 缸联合进 汽 。 汽机 控 制器 逻 辑 由转 速 ／负荷 控 制 器 、高 压 蒸汽压力控 制器 、高排冷 却蒸汽压力控 制器 、高压
排汽温度 控制器 、高压 叶片压 力控 制器等组 成 。汽 机每个调 阀经过相 应的小选 器将相 关控 制器 的输 出 小选后 输 出，从 而实现 了不同控制 方式下 不 同控 制
３ 原 因分析
经过对机 组相关 曲线及报表的分析 后认为 ，在
即将机 组启动 的最小 主汽压力 由 ６ Ｏ％额定压 力 （０ １ ＭＰ ） ａ 降低为 ４ ％（。 ａ，机组滑压 范围 由 ５ ％ ５ ７５ ＭＰ ） ０
汽轮机中压缸启动及故障的分析处理
汽轮机中压缸启动及故障的分析处理0 引言新昌电厂2×660MW超临界机组汽轮机为东方汽轮机厂引进日立技术生产制造的超超临界、一次中间再热、三缸四排汽、单轴、双背压凝汽式汽轮发电机组，型号为：N660-25/600/600，机组默认启动方式为中压缸启动模式。
1 启动过程及分析[1，2]1.1 机组启动总则根据机组初始状态不同，汽轮机的启动可分成不同的启动状态。
其目的是对汽轮发电机组的缸体和转子的寿命影响在满足要求的前提下，获得最快的启动速度和经济性。
划分冷热态启动的依据是高压缸内下缸第一级金属温度和中压内下缸第一级金属温度值。
对于中压缸启动，高压缸第一级后汽缸金属内表面温度低于150℃，采用冷态启动方式（中压缸启动）。
一般情况下我们把机组的启动过程分成以下三个阶段：a. 锅炉点火到汽轮机冲转；b. 汽轮机冲转、升速到发电机并网；c. 从并网、切缸到带满负荷。
1.2 冷态启动过程介绍1.2.1 锅炉点火到汽轮机冲转锅炉点火后，确认高、低旁路控制压力、温度上升率正常，高、低旁减温器及三级减温减压装置均正常投入运行。
1.2.1.1高压缸预暖检查冷段再热管道内蒸汽压力应不低于700 kPa（g）。
确认1段抽汽管道逆止门处于全关状态。
确认冷再管道疏水阀开启，疏水正常。
检查凝汽器压力不高于13.2kPa（a）。
确认汽轮机处于跳闸状态。
检查并确认高压缸第一级后汽缸内壁金属温度低于150℃。
1.2.1.2高压缸预暖的操作程序：（1）辅助蒸汽系统来汽管道充分疏水。
（2）将汽轮机导汽管疏水阀门由100%关闭至20%开度。
1.2.1.3预暖操作：（1）将高压缸预暖阀开启到10%开度，同时检查通风阀处于全关状态。
（2）高压缸预暖阀10%开度保持30分钟后，再开启到30%开度。
（3）高压缸预暖阀30%开度保持20分钟后，再开启到55%开度，保持此开度直到高压缸第一级后汽缸内壁金属温度升到150℃。
（4）一旦高压缸第一级后汽缸内壁金属温度升到150℃，应立即进行高压缸热浸泡。
大容量汽轮机中压缸启动方式及切缸过程的正确操作
行切 缸操 作 的原 则 。
图 １ 中压 缸 启 动 系 统 图
ｇｕ ａ ｒ ａ ｎｔ ｅ ｅ ｔ ｈ ｅ ｓ ａ ｆ ｅｔ ｙ ａｎ ｄ ｓ ｔ ａｂ ｉ ｌ ｉ ｔ ｙ ｏｆ ｒ ｅ ｌ ｅ ｖａ ｎｔ ｃ ｙ ｌ ｉ ｎｄ ｅｒ ｓ ｗｉ ｔ ｃ ｈｉ ｎｇ ｐｒ ｏｃ ｅ ｓ ｓ ｅｓ ａ ｎｄ ｔ ｈｅ ｒ ｅ ｆ ｏ ｒ ｅ ｓ ｅ ｃ ｕｒ ｅ ｔ ｈｅ ｓ ａｆ ｅ ｔ ｙ ｏｆ ｔ ｈ ｅ ｗｈｏｌ ｅ ｕｎｉ ｔ ． Ｋｅ ｙ ｗｏ ｒ ｄ ｓ：ｓ ｔ ｅａ ｍ ｔ ｕｒ ｂｉ ｎ ｅ；Ｉ Ｐ ｃｙ ｌ ｉ ｎｄｅ ｒ ｓ ｔ ａ ｒ ｔ － ｕｐ；ｖｅ ｎｔ ｖ ａｌ ｖｅ；ｃ ｙｌ ｉ ｎｄ ｅ ｒ ｓ ｗｉ ｔ ｃ ｈｉ ｎ ｇ
Ｅ — ｍａ ｉ ｌ ： ｌ ｅ ｉ ｏ ｗ５ ２ １ ＠１ ６ ３ ． ｔ ｏ ｍ
第１ 期
曹 超， 等： 大容 量 汽 轮 机 中压 缸 启 动 方 式及 切 缸 过 程 的 正 确 操 作
Ｃａ ｏ Ｃｈａ ｏ， Ｚｈａ ｎ ｇ Ｐｅ ｎｇ ， Ｚｈ ｏ ｕ Ｈｏ ｎｇ ｍｅ ｉ
（ Ｎ ｏ ｒ ｔ ｈ Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ Ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｒ ｉ ｃ Ｐ ｏ ｗ ｅ ｒ Ｒ ｅ ｓ ｅ ａ ｒ ｃ ｈ Ｉ ｎ ｓ ｔ ｉ ｔ ｕ ｔ ｅ（ Ｘ ｉ ’ ａ ｎ ）Ｃ ｏ ． ， Ｌ ｔ ｄ ． ， Ｘｉ ’ ａ ｎ ７ １ ０ ０ ６ ５ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
300MW汽轮机中压缸上下缸温差大原因及控制措施
《装备维修技术》2021年第14期—167—300MW 汽轮机中压缸上下缸温差大原因及控制措施孙宏亮韩全文刘明鑫（辽宁调兵山煤矸石发电有限责任公司，辽宁调兵山112700）摘要：汽轮机上下缸温差关系着汽轮机安全运行的重要控制指标，为防止汽轮机大轴弯曲、轴承烧损事故，国家电力公司《防止电力生产重大事故的二十五项重点要求》中明确规定：汽轮机启动前必须符合高压外缸上下缸温差不超过50℃，高压缸内缸上下缸温差不超过35℃，否则禁止启动。
汽轮机上下缸温差大往往发生在机组启、停机或低负荷进汽量较少时，由于机组进汽量较少，汽轮机金属受热不均匀，产生上下缸温差过大。
针对调兵山发电公司2号汽轮机中压缸上下缸温差过大问题展开分析，总结上下缸温差大产生的原因，通过运行方式调整，合理控制汽轮机上下缸温不超过规定值，保证汽轮机安全运行。
另外，机组停机过程中控制好汽轮机上下缸温差，还能有效降低汽轮机缸温，缩短汽轮机检修工期，产生巨大的经济效益。
关键词：汽轮机；上下缸温差；缩短检修工期；经济效益1.汽轮机上下缸温差大危害及产生原因1.1汽轮机上下缸温差过大危害；国内大型多缸汽轮机的启动与停止时,很容易使上下汽缸产生温度差。
有时，由于汽缸保温层脱落，也会造成上下汽缸温差过大。
严重影响汽轮机安全运行。
一般来讲汽轮机上汽缸温度要高于下汽缸温度。
上汽缸温度高、热膨胀大，而下汽缸温度低、热膨胀小，温差达到一定数值就会造成“猫拱背”形态。
形成“猫拱背”同时，下汽缸底部动静之间的径向间隙就会减小，进而造成汽轮机内部动静部分摩擦，磨损汽轮机内部的隔板汽封和其他汽封，同时，隔板和叶轮还会偏离正常运行平面，使汽轮机转子轴向间隙减小，与其它不利因素一起造成轴向摩擦。
摩擦程度过大就会引起汽轮机大轴弯曲，发生振动。
如果不及时处理，可能造成汽轮机转子永久性变形。
根据汽轮机缸体挠度计算表明，当汽轮机上、下缸温差值达到100℃时,汽缸的挠度达到1mm。
而汽轮机隔板和围带汽封以及平衡活塞的径向间隙设计值在一般在0.5～0.75mm 之间。
汽轮发电机组负荷波动原因分析 魏战乾
汽轮发电机组负荷波动原因分析魏战乾发表时间：2019-03-26T10:23:28.190Z 来源：《电力设备》2018年第29期作者：魏战乾[导读] 摘要：近几年，随着电能的增长，发电技术越来越先进。
（国家能源神华新疆化工有限公司新疆乌鲁木齐 831400）摘要：近几年，随着电能的增长，发电技术越来越先进。
汽轮发电机组运行中负荷波动一直是个难于解决的问题。
机组自动化程度的提高虽明显地改善了负荷的稳定性,但由于热电元件、配汽机构仍然存在各种问题,负荷波动现象依然存在。
以DEH调节系统为例,对控制和配汽机构进行了分析,重点探讨了引发负荷波动的机理和原因,提出有效的解决方案。
关键词：汽轮发电机；负荷；波动原因发电机组的负荷波动问题一直是直接影响发电机组能否安全稳定、持续高效运行的重要因素之一，甚至会影响到机组负荷的控制精度，进而大幅削弱机组对外部工况负荷需求变化的动态响应能力。
在以往的日常运行维护记录中，导致发电机组负荷波动较大的因素多半是调节系统发生了故障，在应用DEH调节控制系统之后调节幅度有很大提升，负荷控制精确也更加高，机组负荷大幅波动的现象得到明显控制，但是仍然未能消除，加之DEH控制系统自带大量敏感电子元件，对故障的实时跟踪更加繁琐。
笔者所在发电分厂在配置新型DEH调节控制系统后，在正常运行时，实际转速的控制精度不低于±1r/min，同时功率的控制精度不高于0.1MW。
但是在机组的实际运维中，因调节控制系统内部发生故障时，其负荷的动态变化常常会超出预期值。
1、DEH系统组成及工作原理DEH 系统主要包括 PC控制模块和 EH液压执行机构模块。
PC控制部分由操作员站、HUB（或交换机）、控制柜及伺服放大器组成；EH液压执行机构涵盖油动机、电液转换器以及LVDT（位移传感器）三个部分。
工作原理及其结构示意图见图1和图2。
调速系统接到DEH 指令后，经伺服放大器放大转换为电信号模式，由电液转换器再将其转化为匹配的液压模式信号，最后到达液压执行机构。
汽轮机负荷波动原因分析和处理措施
汽轮机负荷波动原因分析和处理措施汽轮机的负荷波动是指在汽轮机运行过程中，发电负荷出现波动的现象。
负荷波动会对电网的稳定性和设备运行带来不利影响，因此需要进行原因分析和相应的处理措施。
一、负荷波动的原因分析：1.电网负荷波动：电网负荷波动是导致汽轮机负荷波动的主要原因之一、电网负荷波动会直接传递到汽轮机，造成其负荷波动。
2.其他发电设备负荷波动：在复杂的电力系统中，存在其他发电设备的负荷波动，例如水轮发电机组的开机、停机或负荷变化等。
3.燃料供应波动：燃料供应的不稳定也是导致汽轮机负荷波动的原因之一，例如燃煤发电厂可能受到煤炭价格、供应量以及运输等因素的影响。
4.其他外界因素：例如天气、交通等因素也可能导致汽轮机负荷波动，例如恶劣的天气影响了燃气的输送或煤炭的供应。
二、处理措施：1.优化负荷调节系统：对汽轮机负荷调节系统进行优化，提高其响应速度和控制精度，以应对电网负荷波动。
2.提高汽轮机控制系统的稳定性：对汽轮机控制系统进行优化升级，提高其稳定性和控制精度，减小负荷波动。
3.加强与电网的协调：加强电网运行与汽轮机运行之间的协调，通过合理的电网调度和负荷预测，减小电网负荷波动对汽轮机的影响。
4.控制燃料供应波动：与燃料供应商建立稳定的合作关系，确保燃料供应的稳定性。
同时，建立合理的备用燃料供应体系，以应对可能的燃料供应波动。
5.增加备用发电设备：在电网发展不完善或不稳定的地区，增加备用发电设备，以应对电网负荷波动导致的汽轮机负荷波动。
6.加强预防措施：对可能导致汽轮机负荷波动的外界因素进行评估和预测，并采取相应的措施进行防范，减小其对汽轮机负荷的影响。
总结起来，处理汽轮机负荷波动问题需要从优化控制系统、加强与电网的协调、控制燃料供应波动、增加备用发电设备和加强预防措施等方面入手，以保障汽轮机的稳定运行和电网的可靠供电。
汽轮机在正常运行过程中负荷波动的原因探讨及处理方法
一、汽轮机 DEH调节系统阀门管理中四种控制方式的介绍。
汽轮机在正常运行中，通常通过DEH中的阀门管理功能进行负荷调节与控制，通常汽轮机的负荷控制方式分为转速控制、阀位控制、功率控制和压力控制四种方式。
1、转速控制方式。
转速控制方式是汽轮机在启动升速暖机阶段和定速以后的OPC 和TSI机械超速试验阶段，以及机组FCB动作以后，以转速信号对汽轮机进行调节的一种方式。
在这种控制方式下，通过其隆基的目标转速和实际转速的差值来调节阀位，控制进气量，从而保证汽轮机的转速在某一个定值。
转速的控制范围是0~3600pm范围内的任意一转速。
控制精度要求达到1rpm。
其主要特点是汽机的转速目标值与实际值达到一致，为控制目标。
2、阀位控制方式。
当汽轮机并入电网系统后，DHE调节系统自动进入阀位控制方式，自动带上5%的初始负荷。
这种控制方式下是通过调整汽轮机的目标阀位和输出阀位之间的差值来完成对汽轮机的调节。
阀位控制的范围是0~120%，控制精度是0.1%的刻度，控制速率是0.1%每分钟至10%每分钟。
这种控制方式的主要特点，是调节系统只跟踪阀位，通过目标阀位和实际阀位的偏差值来控制机组的负荷，其缺点是不能够精确的控制负荷，而且即使在阀位不便的情况下，机组也会随着主汽压力的波动而波动。
3、功率控制方式。
功率控制方式是DEH控制回路中功率信号为主的。
一种高级控制方式。
在功率控制方式下，通过设定目标功率，调速系统则会自动根据目标功率与实际功率的偏差，控制调节气门的开度。
在功率控制方式下，DEH通过控制回路中的函数计算，将功率差值转换为阀位，偏差值输入到电源转换器中，与当前的实际阀位进行比较，根据差值驱动调节气门动作。
这种控制方式主要用于对功率控制要求比较高的情况下，例如带基本负荷的机组和需要真空严密性试验，保持负荷不变的情况下，通常会投入功率控制，中压缸启动的机组在汽缸切换的时候也会投入功率控制，保证功率的稳定。
4、压力控制方式。
机组阀切换负荷波动的分析及措施
汽轮机负荷波动的原因分析及处理
１２ 负 荷 波 动对 现 场 设 备 的影 响 ．
中压 、 单缸 、 冲动 、 单抽直接空冷凝汽式汽轮机 ， 其采
用 的控 制 系统 ，为东 汽 自控 设 计 的 Ｄ Ｈ数 字 电液控 Ｅ 制 系统 。 ０６年 ４月 刚投 产 时 ， Ｅ 系统 的负荷 控制 ２０ Ｄ Ｈ
《 备 制造 技 术 ）ｏ １年第 ３期 装 ） ｌ ２
汽 轮 机 负 荷 波 动 的原 因分 析 及 处 理
席炳峰
（ 山西安泰集 团股份有 限公司 电业分公 司， 山西 介休 ０２ ０ ） ３ ０ ０
摘 要： 通过 对安泰发 电厂 ７ ＃汽轮 机 负荷摆 动的分析和研 究 ， 总结 了负荷 波动对 电网运行的弊 端 ， 出了在 负荷控 制 提
２ 汽 轮机 负荷波 动 的现象及 原 因分 析
２ １ 现 象 描 述 ．
机 等 。一 般低 压 电动机 均 采 用 交流 接 触 器 控 制启 停 ，
触 器跳 闸 。 １ １ 负 荷波 动 对集 团小 网 运行 的危 害 ．
（ ） 象 之 一— — 阀位 控 制 方式 下 ， １现 当油 动机 开
（ ） 象 之 二— — 负 荷 控制 方 式 下 ， ２ 现 当油动 机 开
度达到 ５ ％和 ７ ％左右时 ， ２ ０ 负荷会出现“ 波动” 现象 ，
波动” 幅度在 ２～ 之问 ， ３ Ｍｗ 有时甚至更大 ， 而且波 团内部构成一个供需 电系统 ， 自身发 电带动集 团的 “ 设 备运行 。而且 ， 团是一个循 环产业链 ， 电厂所 动周期较长 ， 集 发 一旦 出现负荷波动 ， 很难稳定下来 。 需 的煤气是 由机焦 厂 、 钢厂 、 铁厂产 出的焦炉煤气 、
７ ％时 ， ０ 电磁 机 构 产 生 的 吸力 ， 不 足 以平 衡 重锤 的 就
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Ｐ ｉ 在跟 随燃烧蒸 汽流量增 加 的情 况下 ， 了维持 ｍｏ ｎ 为
此压力 ， 高旁阀门会打开， 以控制压力。 阀门开度 在 达 到设 定的 阀位 ｙ 的时候 ， 进入 了设 定 阀位过 程 。 此时旁路控制程序开始按照锅炉的蒸汽产量而增加 主汽压力设定点， 阀位将基本保持 ｙ 不变， 旁路控 制主汽压力上升。在整个设定阀位过程中主汽压力 根据程序控制的压力设定点上升 ； 到了汽机的冲转 压力后 则 切 换 到压 力 控 制 模 式 。在 压 力 控 制 方 式 时， 高旁维持主汽压力到设定值 ； 在汽机冲转和切缸 过程中， 高旁维持主汽压力为冲转压力不变 ； 当汽轮 机高压缸开始接收蒸汽时 ， 高压旁路开始关闭， 直至 旁路装置完全关闭。
（ 广西 电力试验研究 院有限公司 ， 广西 南 宁 ５０２） ３ ０ ３
摘 要：为了解决汽轮发 电机组 中压缸启动切 缸过程 中负荷 异常波动的问题 ， 文章分析 了不 同旁路系统的中压缸启动切缸 过程 中负荷异常波动 的原 因， 提出了切缸后可通过投入 功率 回路 ， 控制好 主蒸汽 和再 热蒸汽参 数 以及 高、 低压 旁路 阀门开度
２０ 年 第 ５ ０８ 期
广西 电力
２ １
中压 缸启动机组切缸过程 负荷异 常波动的原 因分析 与处理
Ａｎ ｌｓｓａ ｋ ａ ｍ ｅ ｔ ｏ ｎ ｒ ａ ｏ ｄ Ｆｌｃｕ ｔｏ ｕ ｅ ｙ ｔ ｅＰｒ ｃ ｓ ａｙ ｉ ｎｄ Ｉ ｅ ｔ ｎ ｆＡｂ ｏ ｍ ｌ ｌａ ｕ ｔ ａｉｎ Ｃａ ｓｄ ｂ ｈ ｏ ｅｓ
１ １ 设 备概 况 ．
１ ２ 机 组切 缸 自动控 制过程 ． １ ２ １ Ｄ Ｈ 自动切 缸控 制过程 ． ． Ｅ
—
某发 电公司 ２号机组为单轴三缸两排汽 Ｎ ３ ３０ １ ． ５ ５０ ５０型亚临界一 次 中间再 热式汽 轮 ７ ７ ／４ ／４
机， 由北京汽轮电机有限公司制造 。高、 低压旁路系 统分别采用 ７ ％Ｂ Ｒ容量和 ４ ％Ｂ Ｒ容量 的 ０ ＭＣ ０ ＭＣ
的方法 ， 降低 负荷的异常波动。 来
关键词 ： 轮机 ； 汽 中压缸启动 ； 切缸 ； 控制方法 ； 负荷异常波动
中图分类号 ：Ｔ ２ ７ 文献标识码 ： 文章编号 ：１７ —８ ８ （０ ８ ０ —０ ２ —０ Ｋ６ Ｂ ６ １ ３ ０２ ０ ）５ ０ １ ３
０ 引言
中压缸 启动 机组 冲转 时 ， 热蒸 汽 温度 、 再 压力 等
液动旁路装置 ， 是苏尔寿旁路系统。高 、 低压旁路如 图 １ 示 。锅炉为 汽包 、 所 四角 切 圆炉 型 ， 组带 旁路 机 启动 ， 切缸过程旁路 自动跟踪完成。
主蒸汽
给
凝
图 １ 高、 低压 旁路 系统 图
１ 自动 旁路 控 制机 组切 缸过 程 负荷 异 常 波
动情况及相应 的控制方法
ｏ ｉ ｎ ｆ ｒ ｉ ｇ ｆ ｏ ｅ ｉ ｍ ｅ ｓ ｒ ｌ ｄ ｒ ｔ ｇ ｅ ｓ ｅ Ｃｙ ｉ ｄ ｒ ｆ １＇ ｓ ｅ ｒ ｎ ｒ ｍ Ｍ ｄ ｕ Ｐ ｓ ｕ ｅ Ｃｙ ｉ ｅ ｏ Ｈｉ ｈ Ｐ ｓ ｕ ｌ ｅ ａ ｒ ｎ ｒ ｒ ｎ
文 立斌
ＷＥＮ — ｉ Ｌｉ 高压缸排汽逆止阀全关 ， 通风阀全开 ； 切 缸过程 中 ， 压 缸 排 汽 逆 止 阀 和通 风 阀受 Ｄ Ｈ 控 高 Ｅ 制； 切缸后高压缸排汽逆止阀全开 ， 通风阀全关。
参数较低 ， 中压缸进汽的容积流量较大 ， 使中压缸转 子受热均匀 ， 温升较合理 ； 同时高压缸在汽轮机冲转 前 或低 速暖 机时进 行 了暖 缸 ， 高压缸 已被 加热 胀 出 ， 高、 中压 缸转 子快 速跨 过 脆 性 转 变 温 度 。这样 一来 就降低了启动时高、 中压缸转子的疲劳寿命消耗 ， 也 避免 了机组启动时高压缸末级叶片的过热现象 ， 提 高了机组启动的安全性和灵活性。中压缸启动还具 有启动时间短 、 节约燃料等优点 ， 因而近年来新投运 的机组大多采用 中压缸启动方式 。但美 中不足 的 是， 这种启动方式在 切缸过程 中出现 了机组负荷异 常波动现象。本文结合实际运行情况 ， 探讨在切缸 过程中如何应对机组负荷异常波动 的控制方法。
广西电力
２０ ０ ８年 第 ５ 期
主汽温必须在高 、 中压缸切换时主汽温的高 、 低限值 之 间 ； 功率正 常 ， ④ 主汽 压力正 常 ， 且再 热蒸 汽压力 、 主汽温、 高旁蒸汽流量、 高压缸温度信号无 品质坏 点； ⑤切高缸前高调门的阀位反馈小于 ２ ５ ⑥逻 ． ％； 辑中不能有请求跳机信号。其 中： 最小冷却流量是 热段再热蒸汽压力乘以常数 ８７上限为 ３ ， ．， ０ 下限为 １； ２ 计算 的高旁 流量 是 高旁 蒸 汽 流量 乘 以常 数
当主汽压力大于 ４２ＭＰ ， ． ａ并满足以下条件之 时高旁快开 ： 汽机跳 闸； 电机 跳 闸； 发 汽机超速 １０ 实际主汽压力大于主汽压力设定值 １ ａ １ ％； ＭＰ ； Ｄ Ｈ显示快开高旁指令； Ｅ 主汽压力大于 ｌ ． ａ ９２ＭＰ ；
一
０ １２ ： Ｅ ．０４ Ｄ Ｈ计算的高缸流量是 Ｄ Ｈ 的流量值 除 Ｅ 以 Ｄ Ｈ的定压修正因子； 中压缸切换 时主汽温 Ｅ 高、 高限值由当前高压缸温度位 函数 丁（ ） Ｘ１ 算出； 、 高 中压缸切换时主汽温低限值 由当前高压缸温度位 函
收稿 日期 ：０ ８ ５ ８ ２ ０ —０ —１
Ｄ Ｈ在满足以下条件后才能 自动切缸 ： Ｅ ①并网 后， 实际功 率大 于 ２ － ② 最小 冷却 流量小 于 ５ＭＷ； Ｄ Ｈ计算的高压缸流量 ， Ｄ Ｈ计算的高压旁路 Ｅ 且 Ｅ （ 简称高旁） 流量大 于 Ｄ Ｈ计算 的高压缸流量 ； Ｅ ③