16广义复合桩基——疏桩基础设计的若干问题
《桩基础设计》PPT课件
承台如在水中、在有流冰的河道，承台底面应位于最 低 冰层底面以下不少于0.25m；
在有其它漂流物或通航的河道，承台也应适当放低，以 保证基桩不会直接受 到撞击，否则应设置防撞装置。
5.1承台的尺寸和结构
(1) 形状：方,矩型,三角形,多边形,圆形 (2) 最小宽度 500mm (3) 最小厚度 300mm (4) 桩外缘距离承台边 150mm (5) 边桩中心距离承台边 1.0d (5) 桩嵌入承台大桩横向荷载 100mm,
3.桩的数量和布置
桩的根数 初步估算桩的根数时，先不考虑群桩效应，确定单桩承 载力设计值 R 后，可估算桩的数目。
桩基为轴心受压时，桩数 n 用在承台上的轴向压力设计值； G——承台及其上方填土的重力； R——单桩署向承载力设计值。
偏心受压时，对于偏心距固定的桩基，如果桩 的布置使得群桩横截面的重心与荷载合力作用点重 合，则仍可按上式估算桩数，否则，桩的根数应按 上式确定的增加10%～20%。
(6) 小桩50mm, 钢筋伸入承台30d
1. ⑹混凝土标号C15, 保护层70mm
15cm
1.0d
10 cm
5. 2承台的内力计算 —取计算截面
柱下多桩矩形承台弯矩的计算截面：柱边和承台高度变化处，
并按下式计算：
Mx Ni yi
M y Ni xi
Mx、My——垂直X轴和Y轴方向计算截面处的弯矩设计值；
确定预制桩或灌注桩的类别、桩的截面尺寸和长度、桩端 持力层、确定桩的类型。 楼层；荷载： 10层以下建筑物：桩基直径500mm左右的灌注桩和边长为400mm 预制桩； 10～20层：用直径800mm～1000mm灌注桩和边长为450mm～500mm 预制桩； 20～30层：用直径大于1200mm的钻（冲、挖）孔灌注桩和边长 大等于500mm～550mm的预应力混凝土管桩和大直径钢管桩。
桩基础的设计与计算
桩基础的设计与计算桩基础是一种常用的地基工程方法，适用于土质较差、承载能力较低的场地。
在桩基础的设计与计算中，需要考虑多种因素，包括桩的类型、长度、直径、间距等。
下面将详细介绍桩基础的设计与计算过程。
首先，桩基础设计的第一步是确定桩的类型。
常见的桩包括钢管桩、混凝土桩和木桩等。
不同类型的桩具有不同的特点和应用范围，因此需要根据具体的工程条件来选择合适的桩类型。
其次，需要确定桩的长度。
桩的长度通常由地下层的承载能力决定，一般情况下桩的长度应保证超过软土层的深度，以确保其能够承受上部结构的荷载。
然后，需要计算桩的直径。
桩的直径与其承载能力密切相关，一般情况下，桩的直径越大，其承载能力越强。
因此，在进行桩的直径计算时，需要考虑上部结构的荷载大小以及地下土层的承载能力。
最后，需要确定桩的间距。
桩的间距与桩的直径、荷载大小以及土层的承载能力有关。
通常情况下，桩的间距应保持在一定的范围内，以确保桩与桩之间的荷载传递效果比较好。
关于桩基础的计算方法，一般可以采用经验公式或者数值计算方法。
在实际工程中，常常采用经验公式进行初步估算，然后结合数值计算方法进行详细设计。
在进行桩基础计算时，需要根据具体的工程条件来采用合适的计算方法，并考虑多种因素的综合影响，将设计与实际情况相结合，确保桩基础的安全可靠。
总之，桩基础的设计与计算是一个复杂而重要的工作，需要充分考虑地基土体性质、荷载大小、桩的类型和长度等因素，并根据实际情况选择合适的计算方法。
只有在设计与计算过程中做到科学、合理、细致，才能确保桩基础的稳定性和承载能力，为工程的安全运行提供可靠保障。
桩基础设计规范
2） 相邻建筑物安全等级、基础形式及埋置深度； 3） 附近类似工程地质条件场地的桩基工程试桩资料和单桩承 载力设计参数； 4） 周围建筑物的防振、防噪声的要求； 5） 泥浆排放、弃土条件； 6） 建筑物所在地区的抗震设防烈度和建筑场地类别。 3 建筑物的有关资料：
1 对于主裙楼连体建筑，当高层主体采用桩基时，裙房（含纯 地下室）的地基或桩基刚度宜相对弱化，可采用天然地基、复合地基、 疏桩或短桩基础。
2 对于框架－核心筒结构高层建筑桩基，应强化核心筒区域桩基 刚度（如适当增加桩长、桩径、桩数、采用后注浆等措施），相对弱 化核心筒外围桩基刚度（采用复合桩基，视地层条件减小桩长）。
1总 则
1.0.1 为了在桩基设计与施工中贯彻执行国家的技术经济政策，做 到安全适用、技术先进、经济合理、确保质量、保护环境，制定本规 范。 1.0.2 本规范适用于各类建筑（包括构筑物）桩基的设计、施工与验 收。 1.0.3 桩基的设计与施工，应综合考虑工程地质与水文地质条件、上 部结构类型、使用功能、荷载特征、施工技术条件与环境；并应重视 地方经验，因地制宜，注重概念设计，合理选择桩型、成桩工艺和承 台形式，优化布桩，节约资源；强化施工质量控制与管理。 1.0.4 在进行桩基设计与施工时，除应符合本规范外，尚应符合现行 的有关标准的规定。
3 基本设计规定
3．1 一般规定
3.1.1 桩基础应按下列两类极限状态设计： 1 承载能力极限状态：桩基达到最大承载能力、整体失稳或发
生不适于继续承载的变形； 2 正常使用极限状态：桩基达到建筑物正常使用所规定的变形
限值或达到Leabharlann 久性要求的某项限值。 3.1.2 根据建筑规模、功能特征、对差异变形的适应性、场地地基 和建筑物体型的复杂性以及由于桩基问题可能造成建筑破坏或影响
软土中群桩承载变形特性与减沉复合疏桩基础设计计算
极限承载力 pu>16qu，但群桩效应导致沉降远大于单 桩，其 pu–s 转化为缓变型。这种性状变化对复合疏 桩基础工程而言是有利的，上述侧阻和端阻的群桩效
0引 言
深厚软土地基多层建筑在天然地基承载力满足要 求或相差不大的情况下，为减小沉降而采用疏布摩擦 型桩，由桩和桩间土共同承担荷载（相应的承台面积 减小），称此为减沉复合疏桩基础或沉降控制复合桩 基。上海地区自 20 世纪 80 年代末由黄绍铭等倡导推 广应用这种基础形式以来，目前已成功建成数百万平 米多层建筑，温州、天津等地也相继应用，并积累了 一定经验[1-2]。该种基础形式由 Zeevaert[3]于 1973 年提
图 2 单、群桩平均端阻–沉降 Fig. 2 Average point resistance vs. settlement of pile groups and
single piles
图 3 不同桩距群桩的 p–s 和相应的单桩 16q–s 曲线 Fig. 3 Curves of load-settlement of pile groups (p–s) and single
出，其后 Burland[4]在第九届国际土力学与基础工程会 议的综合报告中也曾提及。上述论文中均未涉及具体 的设计计算方法，但提到这种桩应具备足够的“韧性”， 即当沉降增至很大（s>10～20 cm）时，其桩身受压承 载力仍能确保土提供的支承阻力能发挥至极限。这就 要求桩身承载力具有较高的可靠性，桩端持力层不能 太刚硬，容许桩端发生较大刺入变形。关于减沉复合
桩间土压缩及桩土相互作用效应确定桩基沉降，并以十余项实际工程进行了验证。 关键词：群桩；软土；减沉复合疏桩基础；简化设计方法；沉降计算
软土地基桩侧负摩阻力亟待解决的几个关键问题
软土地基桩侧负摩阻力亟待解决的几个关键问题 1中性点的确定桩基负摩阻力产生的原因，但是如何正确计算负摩阻力导致的下拉荷载，需首先解决的一个关键问题就是中性点深度如何合理确定。
中性点深度受到桩土相互作用的各种因素的影响而呈明显的动态变化，考虑中如何反映施工过程以及以后使用过程中可能遇到的因素变化等，对于负摩阻力桩的合理设计等意义重大。
由于中性点是桩土相对位移为零的点，而桩的压缩变形较易确定，故从土体沉降量的准确计算方面来确定中性点深度。
（中性点唯一吗？不见得）2现场原位测试及测试技术由于桩土相互作用的复杂性、原位测试费用等原因，桩侧表面负摩阻力的现场原位测试仍然少见。
仅仅依靠那些层层简化的理论公式或者实测数据不多的经验公式是解决不了问题的，将来将会出现越来越多的负摩阻力问题，如城市中的环境岩土工程问题、沿海沿江超高填土码头、围海造陆工程等都不可避免遇到负摩阻力问题。
从规范角度强调应做一定比例的桩的负摩阻力原位试验，这对于验证并完善桩基负摩阻力的计算方法等具有重要意义。
另外，在存在负摩阻力的桩基中，桩基的静载试验如何反映负摩阻力的存在及大小一直是一个难点。
建议对重大工程应采用先进测试仪器做负摩阻力的长期测试观测，包括桩、土体各控制断面点的沉降以及桩身轴力测试等，同时应做好优化工作。
3桩侧负摩阻力的合理计算实际上桩侧表面负摩阻力的发挥及大小与桩土的相对位移密切相关，因此桩侧负摩阻力并不是都同时达到极限，即具有不同步性。
而目前的研究中，基本上都是采用理想弹塑性模型，即认为桩侧负摩阻力发挥到极限值后保持恒定，而实际情况远非如此，这主要是由桩土相互作用的复杂性所决定的。
特别是近年来各种大直径超长桩以及各种新型桩的出现，对桩侧表面负摩阻力的确定提出了新的课题与挑战。
对特定类型地基土体可通过室内模型试验，结合有关现场测试数据，建立起负摩阻力与桩土相对位移的关系以及负摩阻力与地表沉降量之间的关系，从而才能更科学地计算负摩阻力产生的下拉荷载。
控沉疏桩基础设计和工程应用
控沉疏桩基础的设计探讨和工程应用[提要]对控沉疏桩的工作机理和设计方法进行了分析。
并介绍了一个利用控沉疏桩处理软土地基的工程实例。
实践证明在相似工程中采用控沉疏桩可以很好地满足承载力及变形要求，具有良好的技术，经济效益。
[关键词] 控沉疏桩软土荷载分担一、控沉疏桩基础的设计原理1. 疏桩基础的机理分析疏桩基础就是承台下以疏散法布桩的桩基础，这里的“疏散”是相对于现行规范规定的一般布桩桩距而言的，一般指桩的中心距l≥6d的桩基础。
桩的布设完成后，施工承台(条基，筏基，箱基等)及上部结构，从承台上荷载出现起，由于应力有首先向刚度大的地方转移的趋势，荷载首先由桩承担，即桩在承台上荷载出现的同时进入工作状态，此时承台下地基土随之发挥承载作用，这时桩和地基土都已进入工作状态，共同承担上部荷载。
此后的发展是：桩及地基土的变形量不断随荷载的增加而增大。
由于在通常情况下桩侧摩阻力的极限值出现在桩-土相对位移为10~15mm时，故一般认为：桩在荷载作用下将比土首先进入极限状态。
此时荷载再增加时，桩的沉降亦随之增大，但承载力能力不再增大。
新增荷载将全部由地基土承担。
如果荷载再继续增大，地基土亦进入承载能力极限状态直至破坏。
2. 适用条件(1)承台下地基土具有一定的承载能力。
(2)承台下地基土已完成自重固结，而不能是未充分密的杂填土，未完成自重固结的素填，吹填土及欠固结土。
(3)桩端持力层为一般土层，桩端不能支承在坚硬持力层上，如密实的砂，卵砾石层，岩石等。
3. 设计方法(1)求疏桩引起的应力上海民用院采用的控沉疏桩设计方法是基于弹性理论的mindlin公式，即当半空间体内部有一集中荷载时求土中应力的解。
桩上作用一竖向荷载q时，可将其作用分为三部分(如图1)。
即桩尖荷载q1，均匀分布的摩阻力q2及三角形分布的摩阻力q3。
按习惯方法或实测资料分配桩尖与桩侧摩阻力分担桩顶总荷载的份额后，就可用geddes的的跌加，求出该桩在土中引起的竖向应力。
地基设计协力疏桩的应用
２ 计算
减沉疏桩基础设计应用较多 ，常用 《 上海
市地基 基础 设 计 规 范 》 疏 桩 设 计 法 和 “ 用 单 利
桩荷载 试验 成果 的控 沉疏 桩 基 础 设计 法 ” 。协 力
单 桩荷 载与 强度满 足下 式 ：
Ｐ ＝（ ）／ ＋Ｍ ／ ＋Ｍ ￣ＺＸ （ ） ｉ Ｑ一 ｎ ∑ Ｘ ｉ≤Ｐ ４
标确定用 桩数 量 的一 种设计 方法 。疏桩设 计 时 考
检验天然地基承载力要求 ，按文献 ［］公式 ： １
＝
ｆＡ ｑ ≥Ｏ ５ ／ ．
（） １
式 中 ， 为天 然地基 提供 承载 力 与上部 结 构竖 向
力 的比值 ；ｆ 为经 修正后 天然 地基 承载力设 计值 ；
Ａ为 承台底 总面积 ，ｍ ；Ｑ为上部 结构 竖 向力设
计 值 、基础 自重 设计 值和基 础上 土重标 准值 之 和 （ 算时 改为特征 值 和标准 值 ） 计 。
２ ２ 确 定桩数 ．
桩数 按 以下 公式 确定 ：
ｎ＝ （ ）／Ｐ Ｑ一 ￣ （） ２
可采用 不 等长桩 ；沉 台下土 为非湿 陷或液 化 欠 固
结土 ，其 天然地 基 承 载 力 不小 于 ０ ５～０ ７倍 上 ． ．
式 中 ，Ｐ 为基 桩 各 桩 顶荷 载 ；Ｍ Ｍ ＸｉＹ 为 Ｑ ｊ ｉ
、 、
、
对通过 桩群 重心 ｘ、Ｙ轴 的力矩 和各 桩坐标 。
程正义 ：教授级高级工程师。１６ ９９年毕业 于清华大学工 民建专业 。一直从事土建设计及 总承包管理工作 。联系 电话： （ ５ １ ０５）
３ ６３ ６２ ４ ４。
房屋 中有很 大应 用前 景 ；同样 对化 工造粒 塔 、圆 筒仓类 构筑 物基 础设计 亦 可考 虑疏 桩 的应 用 。
软土地基减沉复合疏桩基础设计
软土地基减沉复合疏桩基础设计本文结合软土地基多层建筑施工案例，通过计算和实测表明减沉复合疏桩基础可以很好地满足设计要求，适用于软土地区，当采用天然地基浅基础时，一般地基承载力可满足要求，但沉降多数超过允许值，同时工程基础造价与常规桩基础比较节省约33%。
标签：减软土地基复合桩基沉降计算1减沉复合疏桩基础工作机理减沉桩设计为变形控制设计方法，主要对存在深厚软土层的多层建筑的绝对沉降和整体倾斜、挠曲和结构支点间的差异沉降进行控制。
本文通过减沉桩模型试验和有限元分析认为，桩在80%～90% 的单桩极限承载力下工作；建议桩承载力按0.9Qu设计（Qu为单桩极限承载力），按单桩极限承载力设计复合桩基可为充分发挥承台底地基土的直接承载作用创造条件；当浅基础（承台）产生一定沉降时，桩能充分发挥并始终保持其全部极限承载力，即有足够的“韧性”。
2工程概况某3层办公楼，建筑面积1600m2，框架结构，上部结构荷载效应基本组合设计值32442kN，基础埋深0.9m，地下水位0.9m，采用梁板式筏型基础，平面尺寸39.24m×17.4m，板厚250mm，纵向地基梁500mm×650mm 和500mm×800mm，横向地基梁400mm×600mm。
工程所在场地土层分布较单一，共有3个岩土工程单元层和2个亚层，层1为填土层。
3天然地基沉降计算3.1基底平均压力计算式中Fk为荷载效应标准组合值。
3.2软弱下卧层承载力计算式中：Pz为软弱下卧层顶面附加压力；Pcz为软弱下卧层顶面自重压力，Pcz=2413kPa；faz为经深度修正软弱下卧层承载力特征值，faz=62.6kPa；Pc为基础底面处自重压力，Pc=17.1kPa；Z为基础底面至软弱下卧层顶面距，Z=0.8m；θ为扩散角，由Z/b=0.8/17.4=0.05，Es1/Es2=8.1/2.2=3.7，故θ=0°。
计算得：满足要求。
建筑桩基础设计与施工验收规范
建筑桩基础设计与施工验收规范 篇一：建筑工程桩基施工规范 1总则 为了在桩基设计与施工中贯彻执行国家的技术经济政策，做到安全适用、技术先进、经济合理、确保质量、保护环境，制定本规范。
本规范适用于各类建筑（包括构筑物）桩基的设计、施工与验收。
桩基的设计与施工，应综合考虑工程地质与水文地质条件、上部结构类型、使用功能、荷载特征、施工技术条件与环境；并应重视地方经验，因地制宜，注重概念设计，合理选择桩型、成桩工艺和承台形式，优化布桩，节约资源；强化施工质量控制与管理。
在进行桩基设计与施工时，除应符合本规范外，尚应符合现行的有关标准的规定。
2 术语、符号 2．1 术语 桩基 piled foundation 由设置于岩土中的桩和与桩顶联结的承台共同组成的基础或由柱与桩直接联结的单桩基础。
复合桩基composite piled foundation 由基桩和承台下地基土共同承担荷载的桩基础。
基桩 foundation pile 桩基础中的单桩。
复合基桩 composite foundation pile 单桩及其对应面积的承台下地基土组成的复合承载基桩。
减沉复合疏桩基础composite foundation with settlement-reducing piles 软土地基天然地基承载力基本满足要求的情况下，为减小沉降采用疏布摩擦型桩的复合桩基。
单桩竖向极限承载力标准值ultimate vertical bearing capacity of a single pile 单桩在竖向荷载作用下到达破坏状态前或出现不适于继续承载的变形时所对应的最大荷载，它取决于土对桩的支承阻力和桩身承载力。
极限侧阻力标准值 ultimate shaft resistance 相应于桩顶作用极限荷载时，桩身侧表面所发生的岩土阻力。
极限端阻力标准值 ultimate tip resistance 相应于桩顶作用极限荷载时，桩端所发生的岩土阻力。
基础工程第四章桩基础(1)
方法1. 静载荷试验（实图） 静载荷试验是评价单桩
承载力诸法中可靠性较高的 一种方法。
缺点： 时间长；费用高。 广东最大可加载3000t。
主梁
次梁
加压
千斤顶 沉降 观测点
试验桩
(a)
锚桩 (4根)
重物
支墩
千斤顶 加压
沉降 观测点
试验桩
(b)
图4－11 单桩静载荷试验的加荷装置
(a)锚桩横梁反力装置；(b)压重平台反力装置
甲级、丙级以外的建筑；
丙级 场地和地基条件简单、荷载分布均匀的七层及七层以的一般建筑 。
功能重要、荷载大、重心高、风载和地震作用效应大 荷载和刚场度地分、布环极境为条不件均特，殊对差异沉降适应能力差
第4章 桩基础
（三）桩基计算规定 1、应根据桩基的使用功能和受力特征分别进行桩基的
竖向承载力和水平承载力计算； 2、桩身（含桩身压曲、钢管桩局部压曲）和承台结构
二、桩基设计原则 （一）桩基的极限状态
1.承载能力极限状态 ：对应于桩基达到最大承载力导致整体 失稳或发生不适于继续承载的变形。
2.正常使用极限状态：对应于桩基达到建筑物正常使用所规定 的变形限值或达到耐久性要求的某项 限值。
第 4章 桩 基 础
（二）建筑桩基设计等级划分
设计
建筑类型
等级
甲级 乙级
承载力计算； 3、软弱下卧层验算； 4、坡地、岸边桩基整体稳定性验算；
5、抗浮、抗拔桩基的抗拔承载力（基桩和群桩）验算；
6、抗震设防区抗震承载力验算。
第4章 桩基础
（四）应计算沉降的桩基 1、设计等级为甲级的非嵌岩桩和非深厚坚硬持力层
的建筑桩基 ； 2、设计等级为乙级的体型复杂、荷载分布显著不均匀
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便应运而生。如今，复合桩基作为基础 的 一 个 分 支，在 我 国 比 国 外 更 有 长 足 的 进 展［A］，并 已 编 入 上 海 市 标 准
《地基处理技 术 规 程》（BCD—"$—E"）。 复 合 桩 基 能 充 分发挥桩的承 载 与 控 制 沉 降 的 双 重 功 能，以 达 到 控 制
一 、概 述
根据工程对比分析，可以认为在饱 和 软 土 地 基 中，
地基土沉降对 桩 的 容 量 存 在 着 一 个 最 佳 桩 容 量，使 得
结构的沉降量最小。为了有效发挥桩的承载力与桩的
控制沉降功能，以及发挥桩间土的补偿 能 力，从 经 济 与
功能上考虑，最 有 效 的 办 法 是 对 现 行 过 密 的 桩 基 实 施
$类：45型复合桩 基，其 中 4 代 表 主 体 长 桩，5代 表复合体辅助 短 桩，辅 助 桩 可 以 与 主 体 桩 采 用 同 一 类 亦 可 以 是 不 同 类 ，一 般 选 用 较 经 济 桩 型 。
当按 +, 复合 桩 基 设 计，承 载 力 与 沉 降 量 难 以 确 保设计要求或 不 具 有 明 显 的 经 济 效 益，按 常 规 桩 基 础 设计，桩长过长、工程造价高昂时，可考 虑 采 用 长、短 桩 复合，如图-（(）所 示。 主 体 长 桩 主 要 用 于 控 制 沉 降 与 承担部分上部 荷 载，复 合 体 辅 助 短 桩 用 于 对 主 体 桩 不 足部分承载 力 进 行 补 偿。 它 与 "，# 类 复 合 桩 基 不 同 之处是复合体 不 是 直 接 利 用 桩 间 土 的 承 载 力，而 是 通 过辅助桩利用桩间土的深层承载力进行承载力的补偿 设计，亦可配合桩间土浅层承载力协同 作 补 偿 设 计，所 以，仍把它归 并 在 广 义 复 合 桩 基。 该 类 复 合 桩 基 通 常 适用于地质土层具有二个不同埋深持力层的情况。
,-./ 桩 承 台 图 见 图 #。
常规桩基与 !"型复合桩基造价比较表
表#
项目 桩型
() 型 复 合 桩 基
常规桩基础 桩基造价比
灌注桩!%&&，!+"#$ 管桩!#&&，!+*’$ 灌注桩!%&&，!+"#$ （0）
根数 -.1 造价（元）
* %%’&&
! 1"&&&
# ’2
1’1#&&
根数 -.’ 造价（元）
沉 降（3$）
’ #%%&& 约 1&
! 1"&&&
约#
!
11/"&&
*"
实质上，在深埋基础的情况下，桩、土、筏 共 同 工 作 条件得以充分保证，因此，按复合桩基设 计 更 能 反 映 实
际工作状态，此时复合桩基的主体部分 为 深 埋 的、具 有 整体卸荷与嵌 固 作 用 的 桩 筏，可 保 证 建 筑 物 的 整 体 稳
定和对基础沉降的控制。其复合体则根据双控设计的 要求，作承载力补偿量设计可以采用天 然 地 基 桩 间 土，
当其天然地基承载力补偿量不足时可 考 虑 采 用 56 或 () 型 的 补 偿 方 式 。
德国法兰克福 大 楼，地 上 #" 层，’"#$；地 下 * 层， 1"$。上部结构为筒 中 筒，下 部 为 桩 筏，筏 板 厚 "$，地 基土为第三纪 粘 土，基 底 荷 载 !21789。 基 础 采 用 钻 孔 摩擦桩"!根，桩径 "+1*&&$$，桩 长 ’/#*#$，桩 距 （##%）"。设计桩分 担 荷 载 **0；承 台 分 担 "/0。 施 工一半时（"#0 总 荷 载 ），实 测 桩 分 担 /10，承 台 分 担 ’20。 设 计 沉 降 量 1#3$，实 测 2#1&3$［"］。 分 析 认 为：1）该工程按承载力控制极限状态作 为 设 计 依 据，此 时桩的承载力 及 桩 间 土 承 载 力 均 已 达 到 极 限 值，桩 承 担荷载**0，筏板 承 担 "/0；’）按 控 制 沉 降 量 设 计 是 以正常工作极限状态为依据，此时桩与 桩 间 土 为 弹 性、 弹塑性阶 段。 经 实 测，施 工 一 半 时 桩 承 担 荷 载 /10， 承台承担 ’20。 可 见 沉 降 控 制 设 计 与 承 载 力 控 制 设 计对应不同的设计状态，不能混淆也不 能 替 换，即 不 能
筑物按天然地基基础设计，承载力能满 足 要 求，但 沉 降 量不能满足 设 计 要 求 的 情 况。 当 按 常 规 桩 基 设 计，出 现桩数较多、桩 距 过 密、工 程 造 价 较 高 时，采 用 该 类 复 合桩基通常具有明显的功能与经济效益。
如温州一栋A层砖混住宅，建于 深 厚 淤 泥、粘 土 软 土地基上。常规复合桩基 见 图 #，主 体 部 分 系 !!HH，!
沉降量的目的。因此，设计的桩距较常 规 桩 基 础 大，桩 的总数量较常规桩基础少；疏化减少桩 数 后，桩 基 不 足
图F 复合桩基示意图
部分的承载力，利 用 桩 间 土 共 同 作 用 进 行 承 载 力 的 补 偿设计，因此桩承台设计不同于常规桩 基 础，而 是 设 计 成宽基条形承 台 或 片 筏 桩 承 台，以 达 到 控 制 承 载 力 安 全度的目的。
0/*’4(’,7+*</,4(4/:36(0-,,/(5+(:2*+7/6-2*3’,(0/*’)6(44/2/)(0/*’= !"#$%&’(：5-’-+(6/9-,)*:7*4/0-7/6-2*3’,(0/*’；7/6-01/’’/’5+(0-；,*386-23’)0/*’4；8/’(+?2*3’,(0/*’；,*386-)*’0+*6 ,-4/5’；4/:36(0-,(+0/2/)/(64*/6；)6(44/2/)(0/*’,/(5+(:
图* 温州某厂&层框架结构基础图（#类 +, 型复合桩基）
标准分享网 免费下载
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常规桩 基 础 设 计，桩 全 部 落 在 埋 深 "#$ 的持力 层 上，选 用 !%&& 钻 孔 灌 注 桩，桩 长需"#$。承 载 力 控 制 与 沉 降 量 控 制 均 满足设计要求，但 基 础 工 程 费 用 过 高（ 造
［关键词］ 广义复合桩基 疏桩率 双重功能 双元地基 双控设计 模拟人工土 分类核
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温州某厂& 层 框 架 结 构 基 础 加 固，该 工 程 原 按 常 规桩基础设计，采用 !&#/，"!&#$ 的 沉 管 灌 注 桩，由 于桩数过多引起桩距过密，挤土效应使 地 面 严 重 隆 起， 导致大面积桩身上浮、断桩，承载力严 重 不 足。 动 测 表 明，可利用的桩 基 仅 占 总 数 的 "/’ !&/’。 断 桩 绝 大 部分位于钢筋 笼 端 部，可 利 用 桩 长 -*$。 采 用 +, 型 复合桩基对 其 进 行 加 固，该 工 程 现 已 竣 工。 从 竣 工 沉
合体 , 桩的承载力补偿设计，, 桩一部 分 是 直 接 利 用 原断桩（!#//，"!-*$ 的沉 管 灌 注 桩），另 一 部 分 利 用 加 固 的 柔 性 水 泥 搅 拌 桩（!#//，"!-#$）进 行 补 偿 。 图 *（.）中给出 了 012) 原 设 计 桩 基 础 图 和 按 +, 型 复 合 桩基设计的模拟 基 础 图（ 系 指 其 中 部 分 水 泥 搅 拌 桩 直
接用原断桩的沉管灌注 桩 置 换）。以 承 台 012) 为 例 进 行 技 术 经 济 分 析 比 较 ，结 果 见 表 -。