贝雷梁便桥计算书
跨径12米贝雷钢便桥计算书
跨径12米贝雷钢便桥计算书跨径12米贝雷钢便桥计算书一、便桥概况纵向施工便道途经铁场排洪渠及沙河时，采用贝雷钢便桥跨越，车俩单向通行。
单孔设计最大跨径12m，桥面宽度为6m。
钢便桥结构型式见下图：便桥桥墩处自下而上依次采用的主要材料为：壁厚10㎜、直径800㎜钢管桩基础2根→1000*1000*10mm钢垫板→2根20a型工字钢（双拼）下横梁→双排单层321贝雷片（2榀4片）纵梁→25a型工字钢横向分配梁→22a型槽钢桥面（卧放满铺）。
钢管桩中心间距为350㎝，桩间采用2根壁厚6㎜、直径630㎜钢管作为支撑联结；20a型工字钢（双拼）下横梁每根长度为530㎝；2榀贝雷梁横向中心间距为350㎝，每榀贝雷片横向顶面采用支撑架（45㎝）联结，底面两侧用2段槽钢固定在工字钢下横梁上；25a型工字钢横向分配梁间距为75㎝，每根长度为600㎝；桥面系22a型槽钢间净距4㎝，横向断面布置23根。
二、计算依据及参考资料1、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；2、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）；4、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）；5、《公路桥涵施工手册》（交通部第一公路工程总公司主编）；6、从莞高速公路惠州段第二合同段两阶段施工图设计；7、本合同段相关地质勘探资料；三、主要计算荷载1、汽车-20 重车；2、自重50吨履带式起重机+吊重15吨（便桥施工期作业机械荷载）；3、结构自重；四、结构受力验算（一）、22a型槽钢桥面板（按简支计算，跨径L=0.75m）1、材料相关参数：Iy =157.8㎝4，Wy=28.2㎝3，iy=2.23㎝；容许抗弯应力f=215 MPa，容许抗剪应力fy=125 MPa，E=206×103MPa；自重24.99㎏/m，截面积31.84㎝2。
2、荷载情况：“汽－20”重载，轴距1.4m，单轴重14吨，半边轮组重7吨；汽车冲击系数取1.3；单个轮胎宽度为20㎝，单侧一组轮胎宽度为60㎝，单侧轮组面与3片槽钢接触；轮组作用在跨中弯矩最大，轮组作用在临近支点处剪力最大。
贝雷梁钢便桥检算书(6.30)
便桥检算方案拟定：全桥共两跨，桥跨组合3.5m+3.5m，采用3.5米预制混凝土板梁，桥面宽度为6米，便桥限载为50t。
1号墩及0、2号台均为实体墩、扩大基础。
边梁宽1.35m，中梁宽1.5m。
梁高均为0.4 m，梁体采用C30钢筋混凝土一、荷载分析：（一）恒载：板梁自重：（折算为集中荷载）1、边梁：q1 =1.2×0.4×1.35×3.5 ×25=56.7KN2、中梁：q2 =1.2×0.4×1.5×3.5×2.5 =63KN（二）活载：1、双50 t2、作用于单片梁上为：25 t3、作用于墩台处为：50×2=100 t（三）荷载内力分析1.恒载内力分析：（1）边梁：q1 =56.7KNM max=49.7 KN mQ max= 28.4 KN（2）中梁：q2 =63KNM max=55.2 KN mQ max= 31.5 KN2. 活载内力分析：作用于单片梁上荷载为250 KN ：荷载作用于跨中为最：M max =218.8 KNm荷载作用于梁端为最：Q max = 250 KN3、荷载组合分析：恒载+活载：（1）边梁： M max =49.7+218.8=268.5 KN mQ max =28.4+250=278.4 KN（2）中梁：M max =55.2+218.8=274 KN mQ max =31.5+250=281.5 KN二、板梁检算：（一）配筋计算：1、受压钢筋：（1）边梁：)'0('')20(1M s a h s A y f xh bx c f -+-≤α268.5×106≤1.0×11.9×1350×（400/2×0.8）×（350-160/2）+ 300×A ‘S ×（350-50）A ‘S ≥-4727㎜2说明不需要配置受压钢筋，可按构造配筋。
跨径12米贝雷钢便桥计算书
跨径12米贝雷钢便桥计算书一、便桥概况纵向施工便道途经铁场排洪渠及沙河时，采用贝雷钢便桥跨越，车俩单向通行。
单孔设计最大跨径12m，桥面宽度为6m。
钢便桥结构型式见下图：便桥桥墩处自下而上依次采用的主要材料为：壁厚10㎜、直径800㎜钢管桩基础2根→1000*1000*10mm钢垫板→2根20a型工字钢（双拼）下横梁→双排单层321贝雷片（2榀4片）纵梁→25a型工字钢横向分配梁→22a型槽钢桥面（卧放满铺）。
钢管桩中心间距为350㎝，桩间采用2根壁厚6㎜、直径630㎜钢管作为支撑联结；20a型工字钢（双拼）下横梁每根长度为530㎝；2榀贝雷梁横向中心间距为350㎝，每榀贝雷片横向顶面采用支撑架（45㎝）联结，底面两侧用2段槽钢固定在工字钢下横梁上；25a型工字钢横向分配梁间距为75㎝，每根长度为600㎝；桥面系22a型槽钢间净距4㎝，横向断面布置23根。
二、计算依据及参考资料1、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；2、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）；4、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）；5、《公路桥涵施工手册》（交通部第一公路工程总公司主编）；6、从莞高速公路惠州段第二合同段两阶段施工图设计；7、本合同段相关地质勘探资料；三、主要计算荷载1、汽车-20 重车；2、自重50吨履带式起重机+吊重15吨（便桥施工期作业机械荷载）；3、结构自重；四、结构受力验算（一）、22a型槽钢桥面板（按简支计算，跨径L=0.75m）1、材料相关参数：Iy =157.8㎝4，Wy=28.2㎝3，iy=2.23㎝；容许抗弯应力f=215 MPa，容许抗剪应力fy=125 MPa，E=206×103MPa；自重24.99㎏/m，截面积31.84㎝2。
2、荷载情况：“汽－20”重载，轴距1.4m，单轴重14吨，半边轮组重7吨；汽车冲击系数取1.3；单个轮胎宽度为20㎝，单侧一组轮胎宽度为60㎝，单侧轮组面与3片槽钢接触；轮组作用在跨中弯矩最大，轮组作用在临近支点处剪力最大。
贝雷架钢便桥计算书30米跨
30m贝雷架钢便桥计算书1.工程概况本桥适用于30m下承式贝雷架钢便桥。
桥梁主体结构为321型三排单层加强贝雷架。
便桥净宽4.2m，行车道净宽4m，人行道宽净宽1m。
桥面铺设8mm 厚Q235钢板，面板上沿桥向横向焊接φ12的圆钢，间距15cm，面板下设加强肋10#工字钢，间距25cm，工字钢底部铺设横向分配梁28b#工字钢，横穿贝雷架，纵向间距为1.5m。
2.设计参数2.1设计荷载设计荷载按照公路I级，考虑到贝雷架钢便桥长30m，采用车道荷载进行桥梁结构设计计算。
贝雷架钢便桥结构图见图1,立面图见图2。
图1 贝雷架钢便桥结构图（单位：mm）图2 贝雷架钢便桥立面图（单位：mm）2.2受力模型建立受力模型，如图3。
图3 桥梁受力模型（单位：mm）对桥梁受力模型进行简化，简化为简支梁受力模型（偏于安全），见图4。
图4 简化后的受力模型（单位：mm）3.加强肋10#工字钢受力验算3.1工字钢及面板参数构件参数：理论重量11.261kg/m(0.11261kN/m),d= 4.5mm,Ix:Sx= 8.59,Wx=49cm3，[σ]=145Mpa/1.2=120.8 Mpa，[τ]=85Mpa/1.2=70.8Mpa，安全系数取1.2，E=206GPa,Ix=245cm4,8mm厚钢板0.628kN/m2。
3.2荷载组成根据公路I级车道荷载的均布荷载标准值qk=10.5kN/m，桥涵计算跨径小于或等于5m时，Pk=180kN;桥涵计算跨径等于或大于50m时，Pk=360kN，桥涵计算跨径大于5m，小于50m时，Pk值采用内插法求得。
因计算跨径为1.5m，故集中力Pk=180kN。
荷载组合采用1.2恒载+1.4活载。
3.3受力计算以简支梁模型计算，以跨中1.5m最不利位置进行受力分析，以单根工字钢进行受力计算。
截取单元见图5。
图5 截取单元的断面图3.3.1恒载计算(1)面板重力0.628×4×1.5=3.768kN(2)10#工字钢重力（0.11261kN/m）0.11261×1.5×（4/0.25+1）=2.87kN则单根工字钢每延米重力q1=（3.768+2.87）/((4/0.25)+1)=0.26kN/m(3)恒载弯矩M1(组合系数1.2)M1=1.2×0.125×0.26×1.5×1.5=0.09kN·m图6 恒载作用下均布力、剪力及弯矩图3.3.2活载计算根据公路I级车道荷载的均布荷载标准值qk=10.5kN/m，桥涵计算跨径小于或等于5m时，Pk=180kN;桥涵计算跨径等于或大于50m时，Pk=360kN，桥涵计算跨径大于5m，小于50m时，Pk值采用直线内插求得，计算跨径为1.5m，故Pk=180kN。
贝雷梁计算书1.19-426
新建铁路青岛至荣城城际铁路工程蒙沙河施工便桥计算书计算：复核：审核：中铁一局青荣城际铁路工程项目经理部一分部2010年12月青荣项目跨蒙沙河施工便桥计算书一、工程概况青荣城际铁路五沽河特大桥位于即墨市境内，起讫里程为DK64+004.20～DK73+706.80，全长9702.6米。
五沽河特大桥跨域五沽河和蒙沙河两条河流。
蒙沙河系五沽河的支流，属季节性河流，平时流水量较小，最大流速约为1米/秒。
正桥桥址处河道宽132米，正常时节最大水深3～4m,两侧河堤比正常水位高1.5～2m,河两岸边地势平坦，均为耕地。
根据设计和图纸资料显示，桥位河床表面为0.5～1m厚的淤积层，下为2～3m厚的粉质粘土覆盖层;其次为泥质砂岩，强度在400KPa。
由于蒙沙河是一条季节性河流，为此充分考虑到雨季的防洪需求，在穿越此河时采用高架桥形式。
为不缩窄行洪断面，设计桥长不小于现有两堤堤距，桥梁底高程不低于现有堤顶高程，采用贝雷梁组合的钢架梁结构形式（详见附图）。
桥跨布置为“11-12m+1-9m”十跨贝雷梁组合的简支梁。
基础采用υ426×10mm钢管桩，为加强基础整体性，每排桥墩的钢管均采用[16b号槽钢设置剪刀支撑连接成整体，每个墩采用双排钢管每排2根钢管，形成板凳桩，增加便桥的稳定性；墩顶横梁采用双Ⅰ40b工字作为钢支撑，钢支撑上横向布置4组贝雷片做纵梁，每组两片，横向每1.5m间距采用10号槽钢加工支撑架连成整体；贝雷梁上铺设Ⅰ20a工字钢分配梁，间距0.3m，桥面系铺10mm花纹防滑钢板，桥面净宽4.5m。
根据现实需要，栈桥承载力满足：50t履带吊吊重20t在桥面行走和40t混凝土搅拌运输车、60t满载施工车辆行走，按100t荷载检算。
车辆通行时计算采用荷载冲击系数1.2及偏载系数1.2。
钢管桩按承压桩和摩擦桩组合设计。
计算采用跨度12m计算。
二.钢便桥设计验算钢便桥长度141m,设置11孔-12m+1孔-9m，6孔一联，钢便桥总宽5.5m,桥面净宽4.5m，计算跨径为12m。
钢便桥贝雷梁工程量计算
钢便桥贝雷梁工程量计算
贝雷纵梁验算
栈桥总宽4m，计算跨径为20m。
栈桥结构自下而上分别为：φ219×8mm 钢管桩、28a型工字钢下横梁、“321”军用贝雷梁、25b型工字钢分配横梁（间距0.75m）、22a型槽钢桥面。
单片贝雷：I=250497.2cm4，E=2×105Mpa，W=3578.5cm3
[M]=788.2 kn·m, [Q]=245.2 kn
则4EI=2004×106 kn·m2
（一）荷载布置
1、上部结构恒载（按4m宽计）
（1）22a型槽钢：18×24.99×10/1000＝4.50kn/m
（2）25b型工字钢分配横梁：42.0×6×10/1000/0.75＝3.36kn/m
（3）“321”军用贝雷梁：每片贝雷重287kg（含支撑架、销子等）：
287×4×10/3/1000＝3.83kn/m
（4）28a型工字钢下横梁：6×43.4×10/1000＝2.60 kn/根
2、活载
（1）汽-20级
（2）8m3混凝土搅拌运输车（满载）：车重20t，8m3混凝土19.2t （3）人群：不计
考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距大于15m，即一跨内同方向半幅桥内**多只布置一辆重车。
施工临时贝雷梁钢便桥计算书
目录1。
工程概况 (1)2.参考规范及计算参数 (3)2。
1.主要规范标准 (3)2。
2.计算荷载取值 (3)2。
3.主要材料及力学参数 (4)2。
4.贝雷梁性能指标 (5)3。
.................................................................................................................................. 上部结构计算6 3。
1.桥面板计算 (6)3。
2.16b槽钢分布梁计算 (6)3.3。
贝雷梁内力计算 (7)4。
............................................................................................................... 杆系模型应力计算结果114.1.计算模型 (11)4。
2.计算荷载取值 (12)4.3。
贝雷梁计算结果 (13)4。
4.墩顶工字横梁计算结果 (21)4.5。
钢立柱墩计算结果 (24)5.下部结构验算 (26)6.稳定性验算 (28)7。
.................................................................................................................................................... 结论281.工程概况根据现状道路控制条件，李家花园隧道拓宽改造工程钢便桥跨径布置为6m+9m+24m （27m)+12m。
桥面宽度每跨等宽,第一跨为12.629m，第二跨15.4m，第三跨20.4m（23.4m），第四跨28。
673m。
第三跨20.4m宽度跨径为24m，另外3m范围跨径27m。
钢便桥上部结构选用贝雷梁，27m跨径选用单排单层加强型贝雷梁,布置间距为0。
贝雷梁便桥检算_
栈桥梁部设计计算书一、设计资料1．跨径：计算跨径：L=4×18.0m。
2．桥面净空：净4＋1.5m。
3．设计荷载：汽－超20，挂－120。
4．材料：贝雷梁，Q235型钢。
5．设计依据：《西公河特大桥施工图》《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021－89）；《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86）；《装配式公路钢桥多用途使用手册》，人民交通出版社，2002年；《公路桥涵设计手册》二、构造型式及尺寸栈桥桥面净空为净4＋1.5m，栈桥梁部采用连续梁结构，一联跨度布置为4×18m，栈桥梁部使用贝雷梁搭设，横桥向布置3组单层双排贝雷梁，每组2片，组间距1.5m。
桥面采用16cm厚方木满铺。
车道两侧设防撞栏，一侧设1m宽人行道。
三、内力计算（一）荷载取值1、恒载恒载包括：贝雷梁、横向联接系、分配垫梁、桥面系等结构重量。
经主要工程材料数量统计及参考其它类似桥梁资料可知，恒载为：g＝30 kN/m。
2、基本可变荷载基本可变荷载按照汽－超20设计，挂－120检算。
①荷载横向分配考虑道栈桥宽跨比较大，贝雷梁结构一致，刚度相同等因素，为简化计算，荷载横向分配调整系数按1.2计算。
②汽车冲击系数根据《公路桥涵设计通用规范》第2.3.2条可知，汽车冲击系数为：1515（二）计算模型将桥面纵向分配梁作为桥面元、横向分配梁作为贝蕾梁和纵向分配梁的联结单元，对整个结构进行加载检算。
（三）检算结果采用桥梁有限元结构分析程序对一联4X18m进行加载计算，考虑荷载横向分配和汽车冲击后，内力组合作用下贝雷梁杆件轴力计算结果见下表。
支墩恒载最大支反力为270 kN；活载最大支反力为850 kN；汽车制动力为165 kN。
四、挠度计算以汽车荷载（不计冲击力）计算栈桥上部构造最大竖向挠度，计算结果见下表。
结论：经上述计算可知，栈桥满足设计要求。
钢管排架支墩设计计算一、构造形式及尺寸栈桥上部采用贝蕾梁4X18m一联，下部结构为钢管桩排架墩，φ800×10mm钢管，钢管间设有联结系，每联中设一个制动墩采用2X3的结构形式，其他支墩均采用2X1形式，钢管间设有桩连接系、分配梁、垫梁组成。
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贝雷梁施工便桥设计计算书中铁十一局集团第四工程有限公司二〇一六年三月贝雷梁便桥计算书1、便桥设计依据1.1、设计依据和设计规范《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 《港口工程荷载规范》（JTJ215-98） 1.2、技术标准1）荷载：按80t 履带吊吊重20t 荷载验算，其中80t 履带吊吊重20t 为栈桥设计的主要荷载。
2）宽度：考虑施工车辆通行需求和经济性因素，按行车道8m 宽布置，每孔跨度12m ，5跨一联。
3）水流力：按流速1.75m/s 考虑。
4）标高：按照设计高潮位+4.75m 设计，栈桥顶面标高设计为+7.0m 。
5）栈桥设计车速：15km/h 。
6）风荷载：工作状态：13.8m/s ；非工作状态：40m/s 。
7）型钢、钢管桩允许应力 抗拉、压 []188.5MPa σ= 抗弯 []188.5w MPa σ= 抗剪 []110MPa τ=单排单层贝雷梁容许弯矩[]788.2M kN m =⋅ 单排单层贝雷梁容许剪力[]245.2Q kN = 2、便桥结构设计 2.1、技术标准（1）设计恒载：栈桥结构自重（2）验算活载：80t履带吊(自重80t+吊重20t)。
10方混凝土罐车栈桥上通行，载重时重量40t 。
总重：400 kN ，轮距：1.8 m，轴距：3.45 m +1.35m前轴重力标准值：60kN，后轴重力标准值：2×170kN前轮着地面积：0.30m×0.20m，后轮着地面积：0.60m×0.20m（3）设计行车速度：15km/h（4）设计使用寿命：5年2.2、便桥结构形式便桥桥面行车道宽度8.0m。
桥面系由上往下依次为10mm组合型花纹钢板，工12.6小纵梁，工22b横向分配梁。
便桥纵梁采用8排单层321型贝雷梁，间距为0.9+1.3m+0.9m+1.3m+0.9m+1.3m+0.9m，贝雷梁跨度12m，采用5跨一联布置，中间设置刚性墩。
栈桥下部结构横向分配梁采用2工36a型钢，分配梁支撑在φ800×10mm 钢管桩上，一排钢管桩采用3根，钢管桩横向间距3.2m；钢管桩平联剪刀撑均采用2[20a槽钢。
详见下图：图1、栈桥横断面布置图（单位：mm）3、荷载计算便桥使用中最大活载为80t履带吊，所以将其作为控制荷载，进行栈桥结构设计。
3.1、80t履带吊QUY80t履带吊整机质量为80t，履带轨距、接地长度和履带板宽度为：4200mm×5440mm×800mm，具体见下图：图2、80t 履带吊尺寸图 （单位：mm ）3.1.1、履带吊正面吊重履带吊正面吊重20t 时单条履带吊荷载为：1800+20091.9/2 5.44q kN m ==⨯3.1.2、履带吊侧向吊重计算时考虑侧向吊重20t ，假定外侧履带反力减小到10t 时达到临界状态时，则最不利侧履带线荷载为：2800+100165.4/5.44q kN m == 4、便桥结构检算 4.1、桥面系检算4.1.1、工12.6垫梁检算便桥桥面系由上往下依次采用10mm 钢板，工12.6垫梁，间距0.3m ，工22b 分配梁间距1.5m 。
表1-1、荷载组合荷载名称 履带宽度（mm ） 最大单位压力（2kN m ）备注履带吊1 800 104.4 履带吊正面吊重20t 履带吊2800185.6履带吊侧吊20t由上表可知，最大单位压力为80t 履带吊侧向吊重20t ，最不利侧履带单位压力荷载为：21195.4/q kN m =，工12.6间距0.3m ，履带宽0.8m ，假定一侧履带荷载由三根工12.6均匀分担。
取单根工12.6分析，则有：2148.549.5/3q kN m ==。
工12.6组合截面自重产生的均布荷载为:447.87850100.4k /10N m ⨯⨯=图3、工12.6组合截面参数计算模型如下：图4、计算模型用有限元软件计算，得到：图5、工12.6组合截面弯矩图弯曲应力：[]6max max14.010148.2188.594469M MPa MPa W σσ⨯===<=，满足要求。
图6、工12.6组合截面剪力图剪应力：[]3x max37.4108616164.511059983284z QS MPa MPa bI ττ⨯⨯===<=⨯，满足要求。
4.1.2、工22b 分配梁检算便桥工22b 横向分配梁间距为1.5m ，贝雷梁横桥向最大间距为1.3m ，80t 履带吊侧向吊重20t 时应作用在贝雷梁上方，正面吊重20t 时可考虑作用在分配梁跨中，此时作用在跨中时最不利，104.41.5156.6/q kN m =⨯=。
桥面系自重：4 1.50.40.4 2.2/1.3q kN m ⨯⨯=+= 表1-2、工22b 截面参数面积2()cm 惯性矩4()cm截面模量3()cm面积矩3()cm46.43570325189.8弯矩计算模型如下：图7、计算模型用有限元软件计算，得到弯矩图和剪力图：图8、工22b 弯矩图弯曲应力：[]3max max30.31093.2188.5325M MPa MPa W σσ⨯===<=，满足要求。
最大剪力计算模型：图9、计算模型图10、工22b 剪力图剪应力：[]2x max89.610189.850.11109.53570z QS MPa MPa bI ττ⨯⨯===<=⨯，满足要求。
4.2、贝雷梁检算便桥主梁采用8排单层贝雷梁，栈桥为5跨一联，每跨12m 。
贝雷梁采用销轴连接，本计算中偏安全的按简支梁计算，计算跨径12m 。
表2、12m 跨结构恒载计算表荷载 数量 单件重（kg ）总重（kg ） 钢桥面板 96平方 8320 16490 贝雷梁812009600单排贝雷梁承担结构自重为：164.996.002.7128q kN m +==⨯4.2.1、贝雷梁检算履带吊在便桥上最不利工况为侧吊20t ，根据分配梁的要求，此时履带必须作用在贝雷梁主桁上方，履带均布荷载为：165.4kN/m q =，按照作用在一半贝雷梁上计算，单排贝雷梁荷载为：165.441.44q kN m == 最大弯矩计算模型如下：图11、计算模型图12、贝雷梁弯矩图由弯矩图可知：最大[]max 634.1788.2M kN m M kN m =⋅<=⋅，满足要求。
当贝雷纵梁剪力最大时，计算模型如下：图13、计算模型图14、贝雷梁剪力图由剪力图可知：最大[]max 211.4245.2Q kN Q kN =<=，满足要求。
4.3、桩顶分配梁检算4.3.1、中间墩分配梁验算分配梁最不利荷载为：80t 履带吊侧吊20吨。
一孔便桥桥面板自重：1q 6820.226499.2kN =⨯⨯⨯⨯=一孔栈桥贝雷梁自重：28430010/100096q kN =⨯⨯⨯=履带吊荷载由8片贝雷梁分担：3900=2254q kN =内，3100=254q kN =外 123499.296++225299.488q q q q kN ++===内内123499.296++2599.488q q q q kN ++===外外 分配梁由2根工36a 型钢拼焊而成，为跨径3.2m 的连续梁，取单根工36a 进行计算，自重40.60/q kN m =，计算模型如下：图15、计算模型图16、分配梁弯曲应力图由弯曲应力图可知：最大弯曲应力[]max 136.4=188.5MPa MPa σσ=<，满足要求。
图17、分配梁剪应力图由剪应力图可知：最大剪应力[]max 96.2110MPa MPa ττ=<=，满足要求。
图18、横梁挠度图由挠度图可知：最大挠度[]max 32003.8=8400400L f mm f mm =<==，满足要求。
4.4.2、中间墩分配梁反力 分配梁反力计算结果：图19、反力结果由分配梁的反力结果可知：钢管桩桩顶的受到的最大反力为382.52765kN⨯=。
4.4、钢管桩强度检算4.4.1、钢管桩的嵌固点计算根据《港口工程桩基规范》4.3.3，当采用假想嵌固点法计算时，弹性长桩的受弯嵌固点深度可用m 法并按下式确定：t T η=式中：t ——受弯嵌固点距泥面深度（m ）η——系数，取1.8～2.2；T ——桩的相对刚度系数（m ）。
桩的相对刚度系数T =（《港口工程桩基规范》附录C ）pE ——桩材料的弹性模量，取52.0610MPa ⨯；pI ——桩截面的惯性矩； 0b ——桩的换算宽度，0b 取2d ；m ——桩侧地基土的水平抗力系数随深度增长的比例系数，取46000kN m 。
计算得：便桥钢管桩在××位置处水位最深，为最不利位置。
××位置处河床面标高为-1.12m ，设计水位+11.28m ，水深12.4m ，流速按1.75m/s 。
4.4.2、钢管桩水流力流速取1.75m s ，水流力按下式计算：22rV R K A g=其中：K-水流阻力系数，桩为圆形，取0.8；γ——水容重，取310kN m ； ν——水流速度；g ——重力加速度，取210m s ；A ——单桩入水部分在垂直于水流方向的投影面积。
水流力计算时，根据钢管自由长度、钢管面积以及水流速度按公式进行计算，××位置处河床面标高为-1.12m ，设计水位+11.28m ，结合地质资料，最大水深按14.3m 考虑，则单桩所受水流力为：第一排桩：2w110 1.75=0.826.250.8=25.7210F kN ⨯⨯⨯⨯⨯遮流影响系数第二排桩遮流系数5000 6.25800L D ==，内插得到 10.79m =，w2=0.7925.7=20.3F kN ⨯第三排桩遮流系数w3w2==0.7925.7=20.3F F kN ⨯水流力的合力作用于施工水位以下1/3水深处,水流力倒三角形分布。
4.4.3、钢管桩强度检算栈桥钢管桩，根据分配梁反力结果，运用midas 建模计算，结果如下：图25、钢管桩应力结果图（单位：MPa ） 图26、钢管桩反力结果图（单位kN ）定位桩最大应力[]max 98.9188.5MPa MPa σσ=<=，满足强度要求； 钢管桩最大支反力为=879.1F kN800φ，10mm δ=,钢管桩截面特性：279i mm =，224819A mm =钢管桩计算长度0 1.030.530.5l =⨯=030500109.3279l i λ===,查稳定系数表得0.568ϕ= []3879.11062.4188.50.56824819N MPa MPa A σσϕ⨯===<=⨯钢管桩稳定性满足要求。