砌体结构计算书
砌体结构计算书
一、设计资料南京市某三层办公楼，每层层高均为3.6m，女儿墙高为0.6m，室内外高差为0.45m，建筑总高为11.25m。
（1）楼面做法：瓷砖地面，120mm厚钢筋混凝土预制板，V 型轻钢龙骨吊顶。
（2）屋面做法：三毡四油防水层，20mm厚1:3水泥砂浆找平层，150mm厚水泥蛭石保温层，120mm厚钢筋混凝土预制板，V型轻钢龙骨吊顶。
（3）墙面做法：内外墙面作20mm厚的混合砂浆粉刷后，再饰以乳胶厚漆。
（4）墙体：采用240多孔粘土砖，双面粉刷，均为20mm厚抹灰。
砖墙度等级为MU10，砂浆强度等级，底层为M7.5，二~三层均为M5。
（5）女儿墙：高600mm。
（6）门窗：采用木门、铝合金框玻璃窗，门洞尺寸：2.0m×1.0m；窗洞尺寸1.5m×1.5m。
（7）地质资料：地下水位在地表下3m处。
土层分布情况表土体名称平均厚度（m）ω(%) γ(3/mkN)e fak(kPa)素填土0.80粘土0.78 32 16.8 0.9 160粘土 5.05 30 17.8 0.82 200粘土 6.22 24 18.6 0.78 220二、设计过程（一）结构承重方案的选择（1）该建筑物共三层，总高为11.25m<21m,层高均为3.6m；房屋的高宽比为11.25/13.14=0.865<2.5；横墙较多，可以采用砌体结构，符合《建筑抗震设计规范》的要求。
（2）变形缝的设置：该建筑物的总长度为32.64m<60m，可不设伸缩缝；根据所给地质资料，场地土均匀，可不设沉降缝；根据《建筑抗震设计规范》，可不设抗震缝。
（3）墙体布置：采用240厚多孔粘土砖。
大部分采用横强承重方案，对于开间大于3.6m的房间，中间加设横梁，横梁间距为3.6m，跨度为5.4m，所以此设计为为横墙承重。
最大横墙间距为10.8m<15m，房屋的局部尺寸都满足要求。
（4）基础方案：根据上部结构形式和当地地质条件，选用墙下条形基础，基础底面做混凝土垫层。
砌体结构4计算书
水平钢筋参与工作系数ζs: 0.11
（2）纵墙计算结果（以13-6和14-3墙肢为例）
计算条目
值
计算条目
值
墙肢编号
13-6
墙肢编号
14—3
纵横墙定义
纵墙
纵横墙定义
纵墙
抗力与荷载效应之比
1.56
抗力与荷载效应之比
0.70
承载力抗震调整系数γre
计算条目
值
计算条目
值
墙段编号
13—6
墙肢编号
14—3
计算高厚比
10.00
纵横墙定义
12.50
允许高厚比
19.2
抗力与荷载效应之比
21.1
自承重墙修正系数μ1
1.00
承载力抗震调整系数γre
1.00
门窗洞口修正系数μ2
0.80
地震剪力设计值V
0.88
构造柱提高系数μc
1.00
构造柱提高系数μc
1.00
X向本层屈服强度系数ξyx
Y向本层屈服强度系数ξyy
313.3
4282.3
11887.0
11156.5
0.49
0.46
626.6
3969.0
10991.4
10352.5
0.49
0.46
939.8
3342.4
9687.2
9056.5
0.52
0.48
1253.1
1201.3
8187.5
7495.0
0.61
1.00
小结
依据抗震规范7.2.7条计算：
验算不通过!墙体需配水平钢筋：
砌体结构1计算书(修改)
7807.3
7495.0
1.04
1.00
574.7
574.7
6692.2
6536.9
1.86
1.82
（2）砌体结构计算结果图示（以一层为例）
图1 1层板墙平面布置图
图2 1层抗震验算结果（抗力与效应之比，括号内为配筋面积）
图3 1层墙受压承载力计算图
图4 1层墙高厚比验算图（高厚比β/允许高厚比β）
1.
（1）模型输入参数总览
结构形式
层数
楼层平面
楼层质量
材料强度
构件截面
结构阻尼比
地震分组
场地类别
设防烈度
砌体结构
5层
矩形
15kN/m2
砖：MU10
砂浆：M5
混凝土楼板：C25
梁：250x650
柱：400x400
外墙：300mm
内墙：240mm
第二组
II
7度
2.
结构等效总重力荷载代表值(kN)
墙体总自重荷载(kN)
0.90
地震剪力设计值V
212.74kN
地震剪力设计值V
193.25kN
墙肢横截面面积A
2.0250m2
墙肢横截面面积A
1.5120m2
平均压应力σo
0.49MPa
平均压应力σo
0.73MPa
砌体抗震抗剪强度设计值fvE
0.1556MPa
砌体抗震抗剪强度设计值fvE
0.1782MPa
砂浆平均强度等级M
14—3
纵横墙定义
纵墙
纵横墙定义
纵墙
抗力与荷载效应之比
2.07
抗力与荷载效应之比
砌体结构5计算书(修改)
结构总水平地震作用标准值(kN)
地震作用调整系数
27370.9
18192.0
13095.8
5367.6
0.080
2189.7
1.00
（1）砌体结构每层计算结果
本层多遇地震作用标准值(kN)
本层地震剪力标准值(kN)
X向本层砌体层间受剪极限承载力(材料取设计值)(kN)
Y向本层砌体层间受剪极限承载力(材料取设计值)(kN)
验算通过!墙体不需要配水平钢筋Ash=0。
4
（1）横墙计算结果（以1-1和6-1墙肢为例）
计算条目
值
计算条目
值
墙段编号
1—1
墙肢编号
6—1
计算高厚比
10.00
纵横墙定义
12.50
允许高厚比
24.0
抗力与荷载效应之比
24.0
自承重墙修正系数μ1
1.00
承载力抗震调整系数γre
1.00
门窗洞口修正系数μ2
计算条目
值
计算条目
值
墙段编号
13—6
墙肢编号
14—3
计算高厚比
10.00
纵横墙定义
12.50
允许高厚比
19.2
抗力与荷载效应之比
21.1
自承重墙修正系数μ1
1.00
承载力抗震调整系数γre
1.00
门窗洞口修正系数μ2
0.80
地震剪力设计值V
0.88
构造柱提高系数μc
1.00
构造柱提高系数μc
1.00
0.0000 m2
中部构造柱钢筋fycAsc
0.0kN
中部构造柱钢筋fycAsc
砌体结构设计计算书!排版后
有防水楼板：
无防水楼板：
7
跨中最大正弯矩发生在活荷载为棋盘式布置时，它可以简化为内支座固支时 作用下的跨中弯矩值与当内支座铰支时 作用下的跨中弯矩值两者之和。支座最大负弯矩可近似按活荷载满布置求的，即内支座固支时 作用下的支座弯矩。本设计中，楼盖边梁对板的作用视为固定支座。
所有区格板按其位置与尺寸分为1，2，3类，计算弯矩时，考虑泊松比的影响，取
计算跨度：
跨中弯矩：
梁端剪力：
8
正截面承载力计算（近似按矩形截面计算）
，
选
斜截面承载力计算：
，梁截面尺寸符合要求。
故，按构造配置箍筋， 双肢箍。
5.1.4.3一层墙体 截面（考虑活载折减，取4～5层楼面活荷载折减系数为 ）
A第一种组合（ ）
B第二种组合
5.1.4.4一层墙体II－II截面
A第一种组合
B第二种组合
5
此截面没有梁支撑在上面。故各层近似按轴心受压计算，一层与二～六层所采用砖和砂浆强度不同，所以要验算二层截面和一层截面，因为轴心受压下截面II-II截面受力最大，所以只验算一层和二层II-II截面即可。
14厚高聚物改性沥青防水卷材（带保护层一道）
23厚高聚物改性沥青防水卷材
325厚1:3水泥砂浆找平层
4保温层100厚聚苯乙烯泡沫塑料
51:6水泥焦渣找坡最薄处30厚
6钢筋混凝土屋面板120厚
715厚天棚抹灰
合计：
3
楼面做法为：青02J01-73-楼41
1铺8～10厚地砖楼面
2撒素水泥面（洒适量清水）
（3）雨雪条件：：最大积雪深度为120 mm；年总降雨量1203mm；设计降雨量为125～156 mm/h基本雪压0.25kN/m2；标准冻深-1.16m；最大冻深-1.34m。
砌体结构课程设计计算书
某混合结构办公楼结构设计一、基本资料某五层混合结构办公楼，采用装配式钢筋混凝土梁板楼屋盖，墙体布置及门窗洞口等要求如下图示。
大梁截面尺寸为200mm×500mm，梁端伸入墙内240mm，大梁间距（开间）3.6m。
底层墙厚为370mm，2~5层墙厚为240mm，墙体均双面批档。
砖的强度等级为MU10。
楼面活荷载标准值取1.5+0.1n（n：学号的个位数），层高取3.2+0.1p（p：学号的十位数），抗震设防烈度为6度，基本风压为0.5kN/m2。
二、材料、结构构造方案及计算单元确定 （1）墙体材料1~2层采用烧结普通砖强度等级MU10，M7.5混合砂浆； 3~5层采用烧结普通砖强度等级MU10，M5混合砂浆。
（2）结构构造方案根据建筑功能分区，本设计选用纵横墙混合承重方案，即在房间内无横墙处设置横向的钢筋混凝土进深梁，上面铺设横向120mm 厚预应力空心板，大梁支承于窗间墙中部，走廊处用80mm 厚现浇实心板支承于内纵墙上。
上述结构布置方案的刚性横墙的最大间距S max =10.8<32m （刚性方案要求的最大间距），所以该法案属于刚性方案。
（3）计算单元纵墙：根据墙体负载面积（②④⑥⑦轴线处大梁负载面积较大，具体看施工图）与墙体刚性(在条件相同的情况下，有开洞口的墙体的刚性较没开洞口的小，故选外纵墙)判断：A 、D 轴楼屋面梁支承处一个开间范围内窗间墙墙段为最不利位置，取窗间墙墙段3.6m 宽的墙体作为计算单元。
横墙：根据墙体负载面积（③⑤轴线处内横墙负载面积较大，具体看施工图）判断：②④⑥轴楼屋面支承两侧预制板处１米长墙段为最不利位置，取取1m 宽墙作为计算单元。
三、墙体的稳定性验算（1）纵墙的高厚比验算 底层：层高：H=3.2+0.8=4.0m ；墙后h=0.37m ；M7.5混合砂浆，则墙的允许高厚比值[β]=26； m s 8.106.33=⨯=；m s m H 8.108422=<=⨯=；则计算高度m H H 0.40==；83.08.10/5.44.012=⨯-=μ； 纵墙的高厚比[]58.212683.081.1037.0/4/20=⨯=<===βμβh H2层：层高：H=3.2m ；墙后h=0.24m ；M7.5混合砂浆，则墙的允许高厚比值[β]=26；m s 8.106.33=⨯=；m s m H 8.104.62.322=<=⨯=；则计算高度m H H 2.30==；83.08.10/5.44.012=⨯-=μ； 纵墙的高厚比[]58.212683.03.1324.0/2.3/20=⨯=<===βμβh H3-5层：层高：H=3.2m ；墙后h=0.24m ；M5混合砂浆，则墙的允许高厚比值[β]=24；m s 8.106.33=⨯=；m s m H 8.104.62.322=<=⨯=；则计算高度m H H 2.30==；83.08.10/5.44.012=⨯-=μ； 纵墙的高厚比[]92.192483.03.1324.0/2.3/20=⨯=<===βμβh H符合要求。
砌体结构计算书
砌体结构计算书是为了确保砌体结构的强度、稳定性和安全性而进行的一系列计算过程。
以下是一个简单的砌体结构计算书的示例，仅供参考：一、基本参数1.砌体材料：混凝土砌块，抗压强度为f=10N/mm²2.砌体厚度：t=370mm3.砌体高度：H=3.6m4.承受的均布荷载：q=20kN/m²二、计算步骤1.确定墙段宽度：取每段墙宽为B=1m，考虑偏心的影响，取墙段实际宽度为1.2m。
2.计算砌体轴心受压承载力：N=(αfA)其中，α为承载力调整系数，取1.0；f为砌体的抗压强度，取10N/mm²；A为墙段截面积，取A=0.37×0.1×1=0.037m²。
代入数据计算得：N=3.7×10³N。
3.计算偏心距：e=(N/Nk)×e0其中，Nk为砌体的标准承载力，取Nk=2.4×10³N；e0为砌体的初始偏心距，取e0=0.3m。
代入数据计算得：e=0.46m。
4.计算水平截面上的弯矩：M=(qH²)/8其中，q为均布荷载，取q=20kN/m²；H为砌体高度，取H=3.6m。
代入数据计算得：M=43.2kN·m。
5.计算水平截面上的剪力：V=(qH)/2其中，q为均布荷载，取q=20kN/m²；H为砌体高度，取H=3.6m。
代入数据计算得：V=36kN。
三、结论通过以上计算，我们可以得出砌体结构的承载力和稳定性是否满足要求。
如果计算结果不满足要求，需要对砌体结构进行加固或采取其他措施。
同时，还需要考虑砌体结构的地震作用、风荷载等其他因素的影响。
砌体结构计算书
由表中结果可得底层纵墙承载力不够，现增大材料强度等级——砖 采用MU15，砂浆采用M10（即），重新验算底层纵墙承载力 1） 由可变荷载控制的的组合 由前面计算可知： 则 所以 则 所以 对于IV-IV截面 则 所以 由上可得满足要求 2） 由永久荷载控制的的组合 则 所以 则 所以 对于IV-IV截面 则 所以 由上可得满足要求 综上所述可得将底层材料改为砖采用MU15，砂浆采用M10可以满足承 载力要求
4.1.3墙体自重
1)对于5层墙厚240mm，计算高度为3.0m 标准值 设计值：
可变荷载控制的组合： 由永久荷载控制组合： 2)对于2、3、4层墙厚240mm，计算高度为2.8m 标准值： 设计值： 可变荷载控制的组合： 由永久荷载控制组合： 3)对于1层墙体厚度为240mm,计算高度为3.85m 标准值： 设计值： 可变荷载控制的组合： 由永久荷载控制组合： 4)女儿墙（设置女儿墙高度为0.9m） 标准值： 设计值： 可变荷载控制的组合： 由永久荷载控制组合：
4.2内力及承载力计算
在梁端下设置的刚性垫块，则梁端垫块上表面有效支承长度（设置 梁的截面尺寸为），对于由可变荷载控制及永久荷载控制的组合，的计 算结果列于下表： 由可变荷载控制下的梁端有效支承长度计算 计算项 第5层 第4层 第3层 第2层 第1层 目 550 1.50 14.0 288000 0．049 0.03 5.44 104.2 550 1.50 90.9 288000 0.316 0.211 5.72 109.5 550 1.50 166.6 288000 0.578 0.385 5.98 114.5 550 1.69 242.3 288000 0.841 0.498 6.43 116.0 550 1.69 318.0 288000 1.104 0.653 7.14 128.8
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砌体结构设计计算书1.结构布置结构布置采用橫墙承重方案，楼板以及屋面板为100厚的现浇钢筋混凝土板，层高为3m ，墙体选择MU10的砖砌24墙。
结构布置图1.1构造柱布置按《建筑抗震设计规范》GB50011—2001规定，对于7度设防六层砌体结构，在外墙四角，楼梯间四角，较大洞口两侧，大房间内外墙交接处，各内墙与外墙交接处设置构造柱。
构造柱截面采用240240mm mm ⨯，纵向钢筋采用124φ，箍筋间距为150mm 。
1.2圈梁的布置按《建筑抗震设计规范》GB50011—2001规定，7度设防现浇钢筋混凝土圈梁，在内外纵横墙屋盖处及每层楼盖处设置圈梁圈。
梁截面尺寸240200mm mm ⨯，圈梁纵筋采用104φ，箍筋采用8@200φ。
因层数超过四层，所有纵横墙隔层设置，沿墙长配置102φ纵向钢筋。
2.荷载计算根据结构布置图知，选择最不利墙体○2轴墙体来计算其承载能力，取1m 宽为设计单元。
2.1屋面荷载APP 改性沥青找平防水层 0.302/KN m 20厚水泥砂浆找平层 0.402/KN m 平均150厚保温找坡层 0.522/KN m APP 改性沥青隔气层 0.052/KN m 20厚水泥砂浆找平层 0.402/KN m 现浇钢筋混凝土楼板100厚 2.52/KN m 15厚水泥砂浆找平层 0.262/KN m 永久荷载标准值4.43∑2/KN m活荷载标准值 0.702/KN m由屋盖传给计算墙体的荷载标准值：11(4.430.70)(4.2 3.6)120.02k k N G Q KN =+=+⨯⨯+⨯= 设计值：由可变荷载控制的组合111.2 1.4(1.2 4.43 1.40.70)(4.2 3.6)124.62a k k N G Q KN =+=⨯+⨯⨯⨯+⨯=由永久荷载控制组合111.35 1.0(1.35 4.43 1.00.70)(4.2 3.6)126.12b k k N G Q KN =⨯+=⨯+⨯⨯⨯+⨯=2.2楼面荷载20厚水泥砂浆抹面 0.402/KN m 100厚钢现浇筋混凝土楼板 2.502/KN m 15厚混合砂浆天棚抹灰 0.262/KN m恒荷载标准值：3.16∑2/KN m活荷载标准值： 2.002/KN m 由楼面传给计算墙体的荷载 标准值：21(3.16 2.00)(4.2 3.6)120.122k k N G Q KN =+=+⨯⨯+⨯=设计值：由可变荷载控制的组合211.2 1.4(1.2 3.16 1.42.00)(4.23.6)127.922a k k N G Q KN =+=⨯+⨯⨯⨯+⨯=由永久荷载控制组合211.35 1.0(1.35 3.16 1.02.00)(4.23.6)124.442b k k N G Q KN =⨯+=⨯+⨯⨯⨯+⨯=2.3墙体自重对于5层墙厚240mm ，两侧采用20mm 砂浆抹面，计算高度为3.0m标准值： 0.24019 3.010.0420 3.0116.1KN ⨯⨯⨯+⨯⨯⨯= 设计值：可变荷载控制的组合： 316.11219.3a N KN =⨯= 由永久荷载控制组合： 316.1 1.3521.7b N KN =⨯=对于2、3、4层墙厚240mm ，两侧采用20mm 砂浆抹面，计算高度为2.8m 标准值： 1518.22004.018.21924.0=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯KN 设计值：可变荷载控制的组合： KN N a 182.1153=⨯= 由永久荷载控制组合： KN N b 25.2035..1153=⨯=对于1层墙体厚度为240mm 两侧采用10mm 厚砂浆抹面，计算时计算高度取至室外地面以下0.5m 处，则底层楼层高度为3.85m ，即计算高度为3.85m 。
其自重标准值：KN N a 6.20185.32004.0185.31924.03=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=设计值:由可变荷载控制的组合： KN N a 7.242.16.203=⨯= 由永久荷载控制组合： KN N a 8.2735.16.203=⨯=3.内力及承载力计算本建筑墙体的最大高厚比： []2604.162403850=<===ββh H 故满足要求。
依据墙体结构布置，○2，取○2轴1m 宽墙体为计算单元，在不考虑局部作用钢筋混凝土梁时，其墙体承载力因两侧开间相差不大，故可以近似按照轴心受压构件进行计算，这样，计算截面可以取每层墙体的根部，计算简图如图：墙体的承载力计算列于下表：1 1 1 1 1横向墙体由永久荷载控制时的承载力计算表第5层 第4层 第3层 第2层 第1层 47..8 92.5 137.2 181.9 234.3 240 240 240 240 240 3 2.8 2.8 2.8 2.8 1 1 1 1 1上述承载力计算表明，墙体的承载力满足要求。
纵墙墙体计算4.1.1屋面荷载永久荷载标准值 4.432/kN m 屋面活荷载标准值 0.702/kN m 由屋盖传给计算墙体的荷载标准值： 1(4.430.70) 2.7 2.433.2k k N G Q kN =+=+⨯⨯= 设计值：1）由可变荷载控制的组合1 1.2 1.4(1.2 4.43 1.40.70) 2.7 2.440.8a k k N G Q kN =+=⨯+⨯⨯⨯= 2）由永久荷载控制的组合1 1.35 1.0(1.35 4.43 1.00.70) 2.7 2.443.3b k k N G Q kN =+=⨯+⨯⨯⨯=4.1.2楼面荷载永久荷载标准值 3.162/kN m 楼面活荷载标准值 2.002/kN m 由楼面传给计算墙体的荷载标准值： 2(3.16 2.00) 2.7 2.433.4k k N G Q kN =+=+⨯⨯= 设计值：1）由可变荷载控制的组合2 1.2 1.4(1.2 3.16 1.4 2.00) 2.7 2.442.7a k k N G Q kN =+=⨯+⨯⨯⨯= 2）由永久荷载控制的组合2 1.35 1.0(1.35 3.16 1.0 2.00) 2.7 2.440.6b k k N G Q kN =+=⨯+⨯⨯⨯=4.1.3墙体自重1)对于5层墙厚240mm ，计算高度为3.0m标准值 3 5.4(3.0 2.4 1.5 1.2)0.5 1.5 1.230.1N kN =⨯⨯-⨯+⨯⨯= 设计值：可变荷载控制的组合： 330.1 1.236.1a N kN =⨯= 由永久荷载控制组合： 330.1 1.3540.6b N kN =⨯= 2)对于2、3、4层墙厚240mm ，计算高度为2.8m标准值： 3 5.4(2.8 2.4 1.5 1.2)0.5 1.5 1.227.5N kN =⨯⨯-⨯+⨯⨯= 设计值：可变荷载控制的组合： 327.5 1.233.0a N kN =⨯= 由永久荷载控制组合： 327.5 1.3537.1b N kN =⨯=3)对于1层墙体厚度为240mm,计算高度为3.85m标准值： 3 5.4(3.85 2.4 1.5 1.2)0.5 1.5 1.241.1N kN =⨯⨯-⨯+⨯⨯= 设计值：可变荷载控制的组合： 341.1 1.249.3a N kN =⨯= 由永久荷载控制组合： 341.1 1.3555.5b N kN =⨯= 4)女儿墙（设置女儿墙高度为0.9m ）标准值： 4 5.4 2.40.911.7N kN =⨯⨯= 设计值：可变荷载控制的组合： 311.7 1.214.0a N kN =⨯=由永久荷载控制组合： 311.7 1.3515.8b N kN =⨯=4.2内力及承载力计算在梁端下设置240550180b b b a b t mm mm mm ⨯⨯=⨯⨯的刚性垫块，则梁端垫块上表面有效支承长度0a δ=250550mm mm ⨯），对于由可变荷载控制及永久荷载控制的组合，0a δ=的计算结果列于下表：按由可变荷载控制和由永久荷载控制的组合分别计算各层I-I ，IV-IV 截面的内力，计算结果列于下表：本建筑墙体最大的高厚比为0385016.04240H h β===<[]2μβ=0.792620.54⨯=满足要求按由可变荷载控制和由永久荷载控制的组合分别计算各层I-I ，IV-IV 截面的承载力，计算结果列于下表：由可变荷载控制下的纵墙承载力计算表由表中结果可得底层纵墙承载力不够，现增大材料强度等级——砖采用MU15，砂浆采用M10（即22.31/f N mm =），重新验算底层纵墙承载力 1） 由可变荷载控制的的组合由前面计算可知：20 1.104/N mm σ= 0/ 1.104/2.310.48f σ== 则1 6.36δ=所以0 6.3698.1a mm δ=== 10110.42400.498.180.7622e h a mm =-=⨯-⨯=142.780.76/1000 3.45.l M N e kN m =⨯=⨯=33.45109.56360.7M e mm N ⨯===9.560.04240e h == 16.0β= 则0.634ϕ=所以0.634288 2.31421.8360.7I I Af KN N KN ϕ-=⨯⨯=>= 对于IV-IV 截面0e = 则0.72ϕ=所以0.72288 2.31479410.0IV IV Af kN N kN ϕ-=⨯⨯=>= 由上可得满足要求2） 由永久荷载控制的的组合20 1.156/N mm σ= 0/ 1.156/2.310.50f σ== 则1 6.45δ=所以0 6.4599.5a mm δ=== 10110.42400.499.580.2022e h a mm =-=⨯-⨯=140.680.20/1000 3.26.l M N e kN m =⨯=⨯=33.26108.73373.4M e mm N ⨯===8.730.04240e h == 16.0β= 则0.634ϕ=所以0.634288 2.31421.8373.4I I Af KN N KN ϕ-=⨯⨯=>= 对于IV-IV 截面0e = 则0.72ϕ=所以0.72288 2.31479428.9IV IV Af kN N kN ϕ-=⨯⨯=>=由上可得满足要求综上所述可得将底层材料改为砖采用MU15，砂浆采用M10可以满足承载力要求4.1结构抗震设计 重力荷载因结构以○6轴对称，取一半进行计算。
1）屋面荷载屋盖 KN 9.8898.106.1843.4=⨯⨯ 阳台 4.431519.8131.6KN ⨯⨯= 雪荷载 0.50.35(18.610.8 1.519.8)40.4KN ⨯⨯⨯+⨯= 合计 1061.9KN2）楼面荷载楼盖 3.1618.610.8634.8KN ⨯⨯= 阳台 3.161519.893.9KN ⨯⨯= 合计 728.7KN3）墙体自重2-4层○1○6轴 16.110.8173.9KN ⨯= ②④⑤轴KN 7.1414.5)2218.108.2(=⨯⨯⨯-⨯○3轴 (310.812) 5.4164.2KN ⨯-⨯⨯= A 轴 (18.63122 1.89.4) 5.4188.4KN ⨯-⨯⨯-⨯⨯= B 轴 (18.6 4.22)3 5.4165.3KN -⨯⨯⨯= D 轴 (18.63122 1.88.6) 5.4196.1KN ⨯-⨯⨯-⨯⨯=合计 1041.3KN1层○1○6轴 21.210.8229.0KN ⨯= ○2○4○5轴 (310.8122) 5.4153.4KN ⨯-⨯⨯⨯= ○3轴 (310.812) 5.4164.2KN ⨯-⨯⨯= A 轴 (18.63122 1.89.4) 5.4188.4KN ⨯-⨯⨯-⨯⨯= B 轴 (18.6 4.22)3 5.4165.3KN -⨯⨯⨯= D 轴 (18.63122 1.88.6) 5.4196.1KN ⨯-⨯⨯-⨯⨯= 合计 867.3KN 4）女儿墙自重(190.240.90.04200.9)(18.6210.8)231.6KN ⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+=5）各层集中重力荷载各层重力荷载以楼层为中心，取楼层上下层高之半集中于该楼层。