全玻幕墙计算书
玻璃幕墙计算书
玻璃幕墙计算书XXX玻璃幕墙设计计算书基本参数: XXX地区基本风压0.350kN/m2抗震设防烈度6度设计基本地震加速度0.05gⅠ.设计依据:《建筑结构可靠度设计统⼀标准》GB 50068-2001《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001《建筑抗震设计规范》GB 50011-2001《混凝⼟结构设计规范》GB 50010-2002《钢结构设计规范》GB 50017-2003《混凝⼟结构后锚固技术规程》JGJ 145-2004《玻璃幕墙⼯程技术规范》JGJ 102-2003《⾦属与⽯材幕墙⼯程技术规范》JGJ 133-2001《建筑幕墙》JG 3035-1996《玻璃幕墙⼯程质量检验标准》JGJ/T 139-2001《铝合⾦建筑型材基材》GB/T 5237.1-2004《铝合⾦建筑型材阳极氧化、着⾊型材》GB 5237.2-2004 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗⽛螺纹》GB 3098.2-2000《紧固件机械性能⾃攻螺钉》GB 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》GB 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》GB 3098.15-2000《浮法玻璃》GB 11614-1999《钢化玻璃》GB/T 9963-1998《幕墙⽤钢化玻璃与半钢化玻璃》GB 17841-1999《建筑结构静⼒计算⼿册(第⼆版) 》《BKCADPM集成系统(BKCADPM2006版)》Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:地⾯粗糙度可分为A、B、C、D四类：--A类指近海海⾯和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B类指⽥野、乡村、丛林、丘陵以及房屋⽐较稀疏的乡镇和城市郊区；--C类指有密集建筑群的城市市区；--D类指有密集建筑群且房屋较⾼的城市市区。
本⼯程为：延安，按C类地区计算风荷载。
(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001规定采⽤风荷载计算公式: W k=βgz×µs×µz×W0（7.1.1-2）其中: W k---垂直作⽤在幕墙表⾯上的风荷载标准值(kN/m2)；βgz---⾼度Z处的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.5.1条取定。
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远东新村幼儿园办公楼玻璃幕墙设计计算书一. 幕墙承受荷载计算1. 风荷载标准值计算W k=zzs W oW k : 作用在幕墙上的风荷载标准值kN/m2 z : 瞬时风压的阵风系数取 2.25 z : 风压高度变化系数取 1.14 s : 风荷载体型系数取 1.5W o : 基本风压, 当地取值为0.55kN/m2W k=2.25X1.14X1.5X0.55=2.12kN/m 22. 风荷载设计值W=w W k=1.4x2.12=2.9kN/m2W : 风荷载设计值w : 风荷载作用效应的分项系数值为1.43. 玻璃幕墙构件重力荷载标准值G K=G AK BH=0.4x1.047x1.65=1.73kNG K : 幕墙构件包括玻璃和铝框重力荷载标准值G AK : 幕墙构件包括玻璃和铝框的平均自重0.4kN/m2B : 幕墙分格宽1.047mH : 幕墙分格高1.65m 4A二BH=1.65x1.047=1.72m24 地震作用1 垂直于玻璃幕墙平面的水平地震作用q E=Emax G k/Aq E : 垂直于玻璃幕墙平面的水平地震作用kN/m2 E :动力放大系数取 3.0max : 水平地震影响系数最大值为0.04G k : 玻璃幕墙构件重量为0.74kNA : 玻璃幕墙构件的面积m2q E=3x0.04x0.74/1.72=0.18kN/m22平行于玻璃幕墙平面的集中水平地震作用：p E=Emax G kP E :平行于玻璃幕墙平面的集中水平地震作用kNE :动力放大系数取3.0max :水平地震影响系数最大值为0.04G k :玻璃幕墙构件重量为0.74kN/mP E=3x0.04x0.74=0.088kN二.玻璃的计算玻璃选用中空玻璃1. 计算玻璃在垂直于玻璃平面的风荷载作用下的最大应力w=6eWa2/t2w :风荷载作用下玻璃的最大应力N/mm2W :风荷载设计值为0.00135N/mm2a :玻璃短边边长1047mmt :玻璃厚度取10mme:弯曲系数0.0775w=6x0.0775X0.00189X10472/102=13N/mm2I2. 计算玻璃在垂直于玻璃平面的地震作用下的最大应力G AK =t/1000=25.67.2/1025=0.1798kN/m2G AK :玻璃自重I:玻璃重力体积密度kN/m3t:玻璃厚度q EA=EEmax G AKq EA :地震作用设计值E :地震作用分项系数1.3E :动力放大系数取3.0max :水平地震影响系数最大值为0.04q EA=1.3X3X0.040.1798=0.028kN/m22EA=6q EA a /t2EA : 地震作用下玻璃的最大应力N/mm2q EA : 地震作用设计值为0.000028N/mm2a : 玻璃短边边长1047mmt : 玻璃厚度10mm: 弯曲系数0.0775EA =6X0.0775X0.000028X10472/102=0.337N/mm23. 计算在温度影响下, 玻璃边缘与边框之间的挤压应力t1=ET-2c-d c/bt1 : 在温度影响下玻璃的挤压应力c : 玻璃边缘与边框间和空隙取5mmd c : 施工误差取3mmb : 玻璃的长边尺寸1650mmT : 玻璃幕墙年温度变化80 度: 玻璃的线膨胀系数0.00001E : 玻璃的弹性模量72000N/mm2 t1=72000X0.00001X80-25-3/1500=-278.4N/mm2 计算值为负, 挤压应力为零, 满足要求44 计算玻璃中央与边缘温度差产生的温差应力t2=0.74E1234T c-T s t2 : 温差应力: 玻璃的线膨胀系数0.00001E : 玻璃的弹性模量72000N/mm21 : 阴影系数取1.6 （邻边）2 : 窗帘系数取1.33 : 玻璃面积系数取1.044 : 嵌缝材料系数取0.38T c : 玻璃中央温度取50度T s : 玻璃边缘温度取35 度t1=0.74720000.000011.61.31.040.38 50-35=6.57N/mm2t=tt2=1.26.57=7.884N/mm2<19.5N/mm2 满足要求t : 温度作用分项系数1.25. 计算组合应力=w +0.6EA =20.1+0.60.264=20.2584N/mm22<f g =28N/mm 2 玻璃强度满足 !三. 横梁的设计计算2. 计算横梁由于风荷载作用产生的弯矩及变形q w =HW k =1.6X1.35=2.16kN/m q w : 风荷载线密度标准值 H : 幕墙分格高 W k : 幕墙承受风荷载标准值 M yw =q w B 2/8=2.16X1.1592/8=0.36kN.m M yw : 横梁由于风荷载作用产生的弯矩标准值 B : 幕墙分格宽 w =5q w B4/384/E/I y =5x2.16x1.159x4/384 /70000/658300=2.83mm w : 横梁由于风荷载作用产生的变形q w : 风荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽E : 铝合金的弹性模量I y : 横梁绕竖向轴惯性矩3. 计算横梁由于重力荷载作用产生的弯矩及变形G b =HG bk =1.6X0.4=0.64kN/mG b : 横梁承受重力荷载线密度标准值H : 幕墙分格高G bk : 幕墙构件不包括立柱平均自重 0.4kN/m22 M xG =G b B2/8=0.64x1.652/8=0.11kN.mM xG : 横梁由于重力荷载作用产生的弯矩标准值B : 幕墙分格宽G =5G b B4/384/E/I y =5x0.64X1047x4/384/70000/658300=0.1871mmG : 横梁由于重力荷载作用产生的变形G b : 横梁承受重力荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽1. 横梁基本参数横梁采用 120 型系列配套型材X 向惯性矩 :658300mm 4 Y 向惯性矩 :658300mm 4 面积:830mm 2 X 向截面抵抗矩 :18300mm 3 Y 向截面抵抗矩 :18300mm 3E : 铝合金的弹性模量I x : 横梁绕水平轴惯性矩4. 计算横梁由于地震作用产生的弯矩及变形q e=Emax G b=30.040.6=0.072kN/m q e : 地震作用线密度标准值E : 动力放大系数取3.0max : 水平地震影响系数最大值为0.04G b : 横梁承受重力荷载线密度标准值M ye=q e B2/8=0.0721.1592/8=0.0095kN.mM ye : 横梁由于地震作用产生的弯矩标准值B : 幕墙分格宽e=5q e B4/384/E/I y=50.07210254/384 /70000/658300=0.0225mme : 横梁由于地震作用产生的变形q e : 地震作用线密度标准值B : 幕墙分格宽E : 铝合金的弹性模量I y : 横梁绕竖向轴惯性矩5w : 风荷载作用效应的分项系数1.4M yw : 横梁由于风荷载作用产生的弯矩标准值 e : 地震作用效应的组合系数0.6 e : 地震作用效应的分项系数 1.3M ye : 横梁由于地震作用产生的弯矩标准值y=G=0.1871mm y : 横梁竖向最大挠度G : 横梁由于重力荷载作用产生的变形=ww+ee=11.165+0.60.0225=1.1785mmx: 横梁水平最大挠度5 荷载效应组合M x=G M xG=1.20.0788=0.09456kN.mM x : 横梁绕X 轴的弯矩设计值G : 重力荷载作用效应的分项系数1.2M xG : 横梁由于重力荷载作用产生的弯矩标准值M y=ww Myw+ee M ye=11.40.49+0.61.30.0095=0.6934kN.mM y : 横梁绕Y 轴的弯矩设计值w : 风荷载作用效应的组合系数1.0w : 风荷载作用效应的组合系数1.0 w : 横梁由于风荷载作用产生的变形 e : 地震作用效应的组合系数0.6 e : 横梁由于地震作用产生的变形6. 横梁强度和刚度的验算=M x//W x+M y//W y=658300/1.05/18300+658300/1.05/18300=68.52N/mm2: 横梁产生最大应力: 塑性发展系数取1.05M x : 横梁绕X 轴的弯矩设计值W x : 横梁绕X 轴的截面抵抗矩M y : 横梁绕Y 轴的弯矩设计值W y : 横梁绕Y 轴的截面抵抗矩<f a=84.2N/mm2横梁强度满足要求=x2+y20.5=1.1651.165+0.18710.18710.5=1.18mm : 横梁最大挠度x : 横梁水平最大挠度y : 横梁竖向最大挠度<B/180=5.69mm 且<20mm 横梁刚度满足要求四.立柱的设计计算1. 立柱基本参数立柱采用120 系列面积:1800mm2惯性矩:5850000mm4 截面抵抗矩：73000mm32. 计算立柱由于风荷载作用产生的弯矩及变形q w=BWk=1.159x1.35=1.56kN/m q w : 风荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽W k : 幕墙承受风荷载标准值M w=q w L2/8=1.56x3.72/8=2.67kN.m M w : 立柱由于风荷载作用产生的弯矩标准值L : 立柱计算长度w=5q w L4/384/E/I=5x1.56x37006/384 /70000/5850000=0.93mm w : 立柱6 计算立柱由于地震作用产生的弯矩及变形q e=Emax G a=3x0.04x0.46=0.0552kN/mq e : 地震作用线密度标准值E : 动力放大系数取3.0max : 水平地震影响系数最大值为0.04由于风荷载作用产生的变形q w : 风荷载线密度标准值L : 立柱计算长度E : 铝合金的弹性模量I : 立柱惯性矩3. 计算立柱由于重力荷载作用产生的拉力G a=BG ak=1.159x0.4=0.46kN/mG a : 立柱承受重力荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽G ak : 幕墙构件平均自重0.4kN/m2N G=G a L=0.46x3.7=1.7kNN G : 立柱由于重力荷载作用产生的拉力标准值L : 立柱计算长度G a : 立柱承受重力荷载线密度标准值M e=q e L2/8=0.0552x3.72/8=0.0945kN.mM e : 立柱由于地震作用产生的弯矩标准值L : 立柱计算长度e=5q e L4/384/E/I=5x0.0552x37004/384 /70000/5850000=0.33mme : 立柱由于地震作用产生的变形q e : 地震作用线密度标准值L : 立柱计算长度E : 铝合金的弹性模量I : 立柱惯性矩5. 荷载效应组合N=G N G=1.21.517=1.82kNN : 立柱拉力设计值G : 重力荷载作用效应的分项系数1.2N G : 立柱由于重力荷载作用产生的拉力标准值M= ww M w+ee M e=11.44.369+0.61.30.0842=6.182kN.mM : 立柱弯矩设计值w : 风荷载作用效应的组合系数1.0w : 风荷载作用效应的分项系数1.4M w : 立柱由于风荷载作用产生的弯矩标准值e : 地震作用效应的组合系数0.6e : 地震作用效应的分项系数1.3M e : 立柱由于地震作用产生的弯矩标准值=ww +ee=115.216+0.60.293=15.392mm: 立柱的最大挠度w : 风荷载作用效应的组合系数1.0w : 立柱由于风荷载作用产生的变形e : 地震作用效应的组合系数0.6e : 立柱由于地震作用产生的变形7: 立柱产生最大应力: 塑性发展系数取1.05N : 立柱拉力设计值A : 立柱的净截面面积M : 立柱弯矩设计值W : 立柱截面抵抗矩<f a=84.2N/mm2 立柱强度满足要求=15.392<L/180=20.56mm 且<20mm立柱刚度满足要求五. 结构硅酮密封胶的计算1. 计算胶缝的宽度1 风荷载作用下计算胶缝的宽度c s=W k a/2000/f1c s : 结构硅酮密封胶粘结宽度mmW k : 风荷载标准值为1.924kN/m2a : 玻璃的短边长度为1159mmf1 : 胶的短期强度允许值为0.14N/mm2c s=1.924X1159/2000/0.14=7.968mm2 玻璃自重作用下计算胶缝的宽度c s=q Gk ab/2000/a+b/f2c s : 结构硅酮密封胶粘结宽度mmq Gk : 玻璃单位面积重量为0.1798kN/m27 立柱强度和刚度的验算=N/A+M//W=1820/1800+5850000/1.05/73000=77.33N/mm2a,b : 玻璃的短边和长边长度分别为1600mm,1159mm f2 : 胶的长期强度允许值为0.007N/mm2c s=0.179X8900X1600/2000/1025+1500/0.007=7.82mm 取结构硅酮密封胶粘结宽度12mm3. 计算结构硅酮密封胶粘结厚度t s>s/2+0.5t s : 结构硅酮密封胶粘结厚度mm: 结构硅酮密封胶的变形承受能力取12.5%s : 幕墙玻璃的相对位移量取3mmt s>3/0.1252+0.1250.5=5.82mm结构硅酮密封胶粘结厚度取6mm曲阜远东装饰有限公司2007年7月14日。
隐框、全玻璃及石材幕墙计算书
南宁综合楼外装饰工程设计计算书设计：校对：审核：深圳金x幕墙装饰工程有限公司目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 幕墙设计规范： (1)1.2 建筑设计规范： (1)1.3 铝材规范： (1)1.4 金属板及石材规范： (2)1.5 玻璃规范： (2)1.6 钢材规范： (3)1.7 胶类及密封材料规范： (3)1.8 五金件规范： (4)1.9 相关物理性能等级测试方法： (4)1.10 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (5)1.11 土建图纸： (5)2 基本参数 (5)2.1 幕墙所在地区 (5)2.2 地面粗糙度分类等级 (5)2.3 抗震设防 (5)显横隐竖玻璃幕墙(塔楼90米高简支梁)1 幕墙承受荷载计算 (6)1.1 风荷载标准值的计算方法 (6)1.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (7)1.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (7)1.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (8)1.5 作用效应组合 (8)2 幕墙立柱计算 (8)2.1 立柱型材受力分析 (9)2.2 选用立柱型材的截面特性 (10)2.3 立柱的抗弯强度计算 (10)2.4 立柱的挠度计算 (11)2.5 立柱的抗剪计算 (11)3 幕墙横梁计算 (12)3.1 横梁型材受力分析 (12)3.2 选用横梁型材的截面特性 (14)3.3 幕墙横梁的抗弯强度计算 (14)3.4 横梁的挠度计算 (14)3.5 横梁的抗剪计算 (15)4 幕墙埋件计算(后锚固结构) (16)4.1 荷载值计算 (16)4.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (17)4.3 群锚受剪内力计算 (17)4.4 锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算 (18)4.5 锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算 (18)5 连接件计算 (19)5.1 横梁与角码间连接 (19)5.2 角码与立柱连接 (20)5.3 立柱与主结构连接 (21)1 幕墙承受荷载计算 (23)1.1 风荷载标准值的计算方法 (23)1.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (25)1.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (25)1.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (25)1.5 作用效应组合 (25)2 幕墙立柱计算 (26)2.1 立柱型材受力分析 (26)2.2 选用立柱型材的截面特性 (27)2.3 立柱的内力分析 (27)2.4 幕墙立柱的抗弯强度及抗剪强度验算： (30)2.5 幕墙立柱的挠度验算： (31)3 幕墙横梁计算 (32)3.1 横梁型材受力分析 (32)3.2 选用横梁型材的截面特性 (34)3.3 幕墙横梁的抗弯强度计算 (34)3.4 横梁的挠度计算 (35)3.5 横梁的抗剪计算 (35)4 玻璃板块的选用与校核 (36)4.1 玻璃板块荷载计算： (36)4.2 玻璃的强度计算： (37)4.3 玻璃最大挠度校核： (38)5 连接件计算 (39)5.3 立柱与主结构连接 (42)6 幕墙埋件计算(后锚固结构) (43)6.1 荷载及受力分析计算 (43)6.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (44)6.3 群锚受剪内力计算 (45)6.4 锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算 (45)6.5 锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算 (45)7 幕墙转接件强度计算 (46)7.1 受力分析 (46)7.2 转接件的强度计算 (46)8 幕墙焊缝计算 (47)8.1 受力分析 (47)8.2 焊缝特性参数计算 (47)8.3 焊缝校核计算 (48)9 显横隐竖玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算 (48)9.1 抗震设计下结构硅酮密封胶的宽度计算 (48)9.2 结构硅酮密封胶粘接厚度的计算 (48)9.3 结构胶设计总结 (49)9.4 立柱连接伸缩缝计算 (49)9.5 玻璃镶嵌槽紧固螺钉抗拉强度计算 (50)9.6 耐侯胶胶缝计算 (50)裙楼石材幕墙1.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (52)1.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (52)1.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (53)1.5 作用效应组合 (53)2 幕墙立柱计算 (53)2.1 立柱型材受力计算 (54)2.2 选用立柱型材的截面特性 (55)2.3 立柱的抗弯强度计算 (55)2.4 立柱的挠度计算 (56)2.5 立柱的抗剪计算 (56)3 幕墙横梁计算 (56)3.1 横梁型材受力计算 (57)3.2 选用横梁型材的截面特性 (58)3.3 幕墙横梁的抗弯强度计算 (59)3.4 横梁的挠度计算 (59)3.5 横梁的抗剪计算 (59)4 短槽式(托板)连接石材的选用与校核 (60)4.1 石材板块荷载计算 (61)4.2 石材的抗弯设计 (61)4.3 短槽托板在石材中产生的剪应力校核 (62)4.4 短槽托板剪应力校核 (62)5 幕墙焊缝计算 (62)1层全隐玻璃幕墙1 幕墙承受荷载计算 (64)1.1 风荷载标准值的计算方法 (64)1.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (65)1.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (65)1.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (66)1.5 作用效应组合 (66)2 幕墙立柱计算 (66)2.1 立柱型材选材计算 (67)2.2 确定材料的截面参数 (68)2.3 选用立柱型材的截面特性 (69)2.4 立柱的抗弯强度计算 (69)2.5 立柱的挠度计算 (70)2.6 立柱的抗剪计算 (70)3 幕墙横梁计算 (71)3.1 横梁型材受力计算 (71)3.2 选用横梁型材的截面特性 (72)3.3 幕墙横梁的抗弯强度计算 (73)3.4 横梁的挠度计算 (73)3.5 横梁的抗剪计算 (73)4 玻璃板块的选用与校核 (75)5 连接件计算 (78)5.1 横梁与角码间连接 (78)5.2 角码与立柱连接 (79)5.3 立柱与主结构连接 (80)6 幕墙埋件计算(后锚固结构) (82)6.1 荷载标准值计算 (82)6.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (83)6.3 群锚受剪内力计算 (84)6.4 锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算 (84)6.5 锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算 (85)7 幕墙转接件强度计算 (85)7.1 受力分析 (85)7.2 转接件的强度计算 (86)8 幕墙焊缝计算 (86)8.1 受力分析 (86)8.2 焊缝特性参数计算 (86)8.3 焊缝校核计算 (87)9 全隐框玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算 (87)9.1 结构硅酮密封胶的宽度计算 (88)9.2 结构硅酮密封胶粘接厚度的计算 (88)9.3 结构胶设计总结 (89)主入口全玻幕墙1 幕墙承受荷载计算 (90)1.1 风荷载标准值的计算方法 (90)1.2 计算玻璃时的风荷载标准值 (91)1.3 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (92)1.4 作用效应组合 (92)2 全玻璃幕墙大面玻璃的计算 (92)2.1 玻璃板块荷载计算 (92)2.2 玻璃的强度计算 (93)2.3 玻璃最大挠度校核 (94)3 全玻璃幕墙玻璃肋及结构胶的校核 (94)3.1 肋截面高度的校核 (94)3.2 玻璃肋的挠度计算 (95)3.3 胶缝强度的校核: (95)附录常用材料的力学及其它物理性能 (96)1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙设计规范：《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001《玻璃幕墙点支承装置》 JG138-2010《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG139-2001《建筑瓷板装饰工程技术规范》 CECS101：98《建筑幕墙》 GB/T21086-2007《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001《小单元建筑幕墙》 JG/T216-20081.2建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构防火涂料》 GB14907-2002《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(2005年版)《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-2010《工程网络计划技术规程》 JGJ/T121-99《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2010《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑工程预应力施工规程》 CECS180：2005《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2010《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-2002《民用建筑设计通则》 GB50352-2005《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85-20101.3铝材规范：《变形铝及铝合金化学成份》 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《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005 《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2009 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB17841-2008《热弯玻璃》 JC/T915-2003《压花玻璃》 JC/T511-2002《中空玻璃》 GB/T11944-20021.6钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《不锈钢棒》 GB/T1220-2007《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-2009《不锈钢冷轧钢板及钢带》 GB/T3280-2007《不锈钢热轧钢板及钢带》 GB/T4237-2007《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000《擦窗机》 GB19154-2003《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007《耐候结构钢》 GB/T4171-2008《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997《合金结构钢》 GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000《碳钢焊条》 GB/T5117-1999《碳素结构钢》 GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007《优质碳素结构钢》 GB/T699-19991.7胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC887-2001《工业用橡胶板》 GB/T5574-1994《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002 《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005《建筑装饰用天然石材防护剂》 JC/T973-2005《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-1999《石材用建筑密封胶》 JC/T883-2001《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T531-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002 《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001 《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-2003 1.8五金件规范：《封闭型沉头抽芯铆钉》 GB/T12616-2004 《封闭型平圆头抽芯铆钉》 GB/T12615-2004 《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T5277-1985 《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》 GB/T3103.1-2002 《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB/T3098.15-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB/T3098.6-2000 《紧固件机械性能抽芯铆钉》 GB/T3098.19-2004 《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》 GB/T3098.2-2000 《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》 GB/T3098.4-2000 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T3098.1-2010 《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB/T3098.5-2000 《紧固件术语盲铆钉》 GB/T3099-2004 《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T16823.1-1997 《十字槽盘头螺钉》 GB/T818-2000 《铜合金铸件》 GB/T13819-1992 《锌合压铸件》 GB/T13821-1992 《铝合金压铸件》 GB/T15114-2009 《铸件尺寸公差与机械加工余量》 QB/T6414-1999 《电动采光排烟窗》 JG189-2006 1.9相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001 《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000 《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006 《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001 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玻璃幕墙计算书
.. 吴忠市人民医院迁建工程全科医师培训楼玻璃幕墙计算书设计单位：计算人：检查：审核：20 年月基本计算公式(1).场地类别划分:地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：--A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇；--C类指有密集建筑群的城市市区；--D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012规定采用，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：1当计算主要承重结构时W k=βzμsμz W0（GB50009 8.1.1-1）2当计算围护结构时W k=βgzμs1μz W0（GB50009 8.1.1-2）式中：其中: W k---垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m2)；βgz---高度Z处的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.6.1条取定。
根据不同场地类型,按以下公式计算: βgz=1+2g I10(Z/10)-α其中g为峰值因子，取值2.5，α为地面粗糙度指数，I10为10m高名义湍流度。
经化简，得：A类场地: βgz=1+0.6×(Z/10)-0.12B类场地: βgz=1+0.7×(Z/10)-0.15C类场地: βgz=1+1.15×(Z/10)-0.22D类场地: βgz=1+1.95×(Z/10)-0.30μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.2.1条取定。
根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μz=1.284×(Z/10)0.24B类场地: μz=1.000×(Z/10)0.30C类场地: μz=0.544×(Z/10)0.44D类场地: μz=0.262×(Z/10)0.60按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.3条验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：一、外表面1. 正压区按表8.3.1-1采用；2. 负压区—对墙面，取-1.2—对墙角边，取-2.0二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。
隐框、全玻璃官及石材幕墙计算书
南宁综合楼外装饰工程设计计算书设计：校对：审核：深圳金x幕墙装饰工程有限公司目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 幕墙设计规范： (1)1.2 建筑设计规范： (1)1.3 铝材规范： (1)1.4 金属板及石材规范： (2)1.5 玻璃规范： (2)1.6 钢材规范： (3)1.7 胶类及密封材料规范： (3)1.8 五金件规范： (4)1.9 相关物理性能等级测试方法： (4)1.10 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (4)1.11 土建图纸： (4)2 基本参数 (5)2.1 幕墙所在地区 (5)2.2 地面粗糙度分类等级 (5)2.3 抗震设防 (5)显横隐竖玻璃幕墙(塔楼90米高简支梁)1 幕墙承受荷载计算 (5)1.1 风荷载标准值的计算方法 (5)1.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (7)1.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (7)1.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (7)1.5 作用效应组合 (7)2 幕墙立柱计算 (8)2.1 立柱型材受力分析 (9)2.2 选用立柱型材的截面特性 (10)2.3 立柱的抗弯强度计算 (10)2.4 立柱的挠度计算 (11)2.5 立柱的抗剪计算 (11)3 幕墙横梁计算 (12)3.1 横梁型材受力分析 (12)3.2 选用横梁型材的截面特性 (14)3.3 幕墙横梁的抗弯强度计算 (14)3.4 横梁的挠度计算 (15)3.5 横梁的抗剪计算 (15)4 幕墙埋件计算(后锚固结构) (16)4.1 荷载值计算 (16)4.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (17)4.3 群锚受剪内力计算 (18)4.4 锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算 (18)4.5 锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算 (19)5 连接件计算 (19)5.1 横梁与角码间连接 (20)5.2 角码与立柱连接 (21)5.3 立柱与主结构连接 (22)显横隐竖玻璃幕墙(塔楼多点连续梁)1 幕墙承受荷载计算 (24)1.1 风荷载标准值的计算方法 (24)1.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (25)1.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (25)1.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (26)1.5 作用效应组合 (26)2 幕墙立柱计算 (26)2.1 立柱型材受力分析 (27)2.2 选用立柱型材的截面特性 (28)2.3 立柱的内力分析 (28)2.4 幕墙立柱的抗弯强度及抗剪强度验算： (31)2.5 幕墙立柱的挠度验算： (32)3 幕墙横梁计算 (33)3.1 横梁型材受力分析 (33)3.2 选用横梁型材的截面特性 (35)3.3 幕墙横梁的抗弯强度计算 (35)3.4 横梁的挠度计算 (36)3.5 横梁的抗剪计算 (36)4 玻璃板块的选用与校核 (37)4.1 玻璃板块荷载计算： (38)4.2 玻璃的强度计算： (39)4.3 玻璃最大挠度校核： (40)5 连接件计算 (41)5.1 横梁与角码间连接 (41)5.2 角码与立柱连接 (42)5.3 立柱与主结构连接 (43)6 幕墙埋件计算(后锚固结构) (45)6.1 荷载及受力分析计算 (45)6.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (46)6.3 群锚受剪内力计算 (47)6.4 锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算 (47)6.5 锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算 (47)7 幕墙转接件强度计算 (48)7.1 受力分析 (48)7.2 转接件的强度计算 (48)8 幕墙焊缝计算 (49)8.1 受力分析 (49)8.3 焊缝校核计算 (50)9 显横隐竖玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算 (50)9.1 抗震设计下结构硅酮密封胶的宽度计算 (50)9.2 结构硅酮密封胶粘接厚度的计算 (51)9.3 结构胶设计总结 (51)9.4 立柱连接伸缩缝计算 (51)9.5 玻璃镶嵌槽紧固螺钉抗拉强度计算 (52)9.6 耐侯胶胶缝计算 (52)裙楼石材幕墙1 幕墙承受荷载计算 (53)1.1 风荷载标准值的计算方法 (53)1.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (54)1.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (54)1.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (55)1.5 作用效应组合 (55)2 幕墙立柱计算 (55)2.1 立柱型材受力计算 (56)2.2 选用立柱型材的截面特性 (57)2.3 立柱的抗弯强度计算 (57)2.4 立柱的挠度计算 (58)2.5 立柱的抗剪计算 (58)3 幕墙横梁计算 (59)3.1 横梁型材受力计算 (60)3.2 选用横梁型材的截面特性 (61)3.3 幕墙横梁的抗弯强度计算 (62)3.4 横梁的挠度计算 (62)3.5 横梁的抗剪计算 (62)4 短槽式(托板)连接石材的选用与校核 (63)4.1 石材板块荷载计算 (64)4.2 石材的抗弯设计 (64)4.3 短槽托板在石材中产生的剪应力校核 (65)4.4 短槽托板剪应力校核 (65)5 幕墙焊缝计算 (66)5.1 受力分析 (66)5.2 焊缝特性参数计算 (66)5.3 焊缝校核计算 (67)1层全隐玻璃幕墙1 幕墙承受荷载计算 (67)1.1 风荷载标准值的计算方法 (67)1.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (68)1.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (69)1.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (69)2 幕墙立柱计算 (70)2.1 立柱型材选材计算 (70)2.2 确定材料的截面参数 (71)2.3 选用立柱型材的截面特性 (72)2.4 立柱的抗弯强度计算 (73)2.5 立柱的挠度计算 (73)2.6 立柱的抗剪计算 (74)3 幕墙横梁计算 (74)3.1 横梁型材受力计算 (75)3.2 选用横梁型材的截面特性 (76)3.3 幕墙横梁的抗弯强度计算 (77)3.4 横梁的挠度计算 (77)3.5 横梁的抗剪计算 (78)4 玻璃板块的选用与校核 (79)4.1 玻璃板块荷载计算： (79)4.2 玻璃的强度计算： (80)4.3 玻璃最大挠度校核： (81)5 连接件计算 (82)5.1 横梁与角码间连接 (83)5.2 角码与立柱连接 (84)5.3 立柱与主结构连接 (85)6 幕墙埋件计算(后锚固结构) (86)6.1 荷载标准值计算 (87)6.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (88)6.3 群锚受剪内力计算 (89)6.4 锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算 (89)6.5 锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算 (89)7 幕墙转接件强度计算 (90)7.1 受力分析 (90)7.2 转接件的强度计算 (90)8 幕墙焊缝计算 (91)8.1 受力分析 (91)8.2 焊缝特性参数计算 (91)8.3 焊缝校核计算 (92)9 全隐框玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算 (92)9.1 结构硅酮密封胶的宽度计算 (92)9.2 结构硅酮密封胶粘接厚度的计算 (93)9.3 结构胶设计总结 (94)9.4 立柱连接伸缩缝计算 (94)9.5 耐侯胶胶缝计算 (94)主入口全玻幕墙1 幕墙承受荷载计算 (95)1.1 风荷载标准值的计算方法 (95)1.2 计算玻璃时的风荷载标准值 (96)1.3 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (96)1.4 作用效应组合 (96)2 全玻璃幕墙大面玻璃的计算 (97)2.1 玻璃板块荷载计算 (97)2.2 玻璃的强度计算 (98)2.3 玻璃最大挠度校核 (99)3 全玻璃幕墙玻璃肋及结构胶的校核 (99)3.1 肋截面高度的校核 (99)3.2 玻璃肋的挠度计算 (100)3.3 胶缝强度的校核: (100)附录常用材料的力学及其它物理性能 (101)1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙设计规范：《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001《玻璃幕墙点支承装置》 JG138-2010《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG139-2001《建筑瓷板装饰工程技术规范》 CECS101：98《建筑幕墙》 GB/T21086-2007《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001《小单元建筑幕墙》 JG/T216-20081.2建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构防火涂料》 GB14907-2002《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(2005年版)《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-2010《工程网络计划技术规程》 JGJ/T121-99《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2010《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑工程预应力施工规程》 CECS180：2005《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》 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全隐玻璃幕墙设计计算书
方圆一厦玻璃幕墙工程设计计算书编制:审核:批准:长江建筑装饰工程有限公司二00九年七月三十日玻璃幕墙设计计算书基本计算公式(1)场地类别划分根据地面粗糙度，场地可划分为以下类别：A类近海面，海岛，海岸，湖岸及沙漠地区；B类指田野，乡村，丛林，丘陵以及房屋比较稀疏的中小城镇和大城市郊区；C类指有密集建筑群的大城市市区；风荷鄂尔多斯市按C类地区(2).风荷载计算：W K：作用在幕墙上的风荷载标准值(KN/m2)W K＝2.25×1.10×1.5×0.5＝1.856(3).地震作用计算：q EAk＝βE×αmax×G AK其中：q EAk――水平地震作用标准值βE――动力放大系数，按3.0取定αmax――水平地震影响系数最大值，按相应设防烈度取定：6度：αmax＝0.047度：αmax＝0.088度：αmax＝0.169度：αmax＝0.32鄂尔多斯设防烈度为8度，故取αmax＝0.16G AK――幕墙构件的自重(N/m2)(4).荷载组合：水平荷载标准值：q k=W k＋0.6 q EAk水平荷载设计值：q＝1.4 W k＋0.6×1.3 q EAk荷载和作用效应组合的分项系数，按以下规定采用：A、承载力计算时：重力荷载：1.2风荷载：1.4地震作用：1.3B、挠度和变形计算时：重力荷载：1.0风荷载：1.0地震作用：1.0荷载和作用效应组合的组合系数，按以下规定采用：第一个可变荷载按1.0取用第二个可变荷载按0.6取用一、风荷载计算1、标高为29.00处风荷载计算(1)风荷载标准值计算：W K：作用在幕墙上的风荷载标准值(KN/m2)W K＝1.856 KN/m2(2)风荷载设计值：W：风荷载设计值：KN/m2R W：风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》W＝r W×W K＝1.4×1.856＝25.98 KN/m2二、玻璃的选用与校核玻璃的选用与校核：(第1处)本处选用以来种类为：中空钢化玻璃1、玻璃面积：B：该处玻璃幕墙分格宽：1.05mmH：该处玻璃幕墙分格高：1800mmA：该处模量板块面积：A＝B×H＝1.05×1.8=1.89 m22、玻璃厚度选取;W：风荷载设计值：2.598 KN/m2A：玻璃板块面积：1.89 m2K3：玻璃种类调整系数：1.500玻璃选取厚度为：6.0mm3、该处玻璃板块自重：G AK：玻璃板块平均自重(不包括铝框)t：玻璃板块厚度：6.0mm玻璃的体积密度为：25.6(KN/㎡)B T_L：中空玻璃内侧玻璃厚度为：10.000(mm)B T_W：中空玻璃外侧玻璃厚度为：8.000(mm)G AK＝25.6×(B T_L＋B T_W)/1000＝25.6×(10.000＋8.000)/1000＝0.307 KN/m24、该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用：αmax：水平地震影响系数最大值：0.080q EAK：垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(KN/m2)q EAK＝3×αmax×G AK (JGJ102－96 5.2.4) ＝3×0.16×0.307＝0.147 KN/m2γE：地震作用分项系数：1.3q EA＝γE×q EAK＝1.3×q EAK＝1.3×0.147＝0.192 KN/m25、玻璃的强度计算：校核依据：σ≤f g＝84.000 N/mm2q：玻璃所受组合荷载：a：玻璃短边边长：0.99b：玻璃长边边长：1.5t：玻璃厚度：8.0mmψ1：玻璃板面跨中弯曲系数，按边长比a/b查表得0.16 σw：玻璃所受应力：采用S W＋0.6S E组合q＝W＋0.6×q EA＝2.598＋0.6×0.192＝2.713 KN/m2σw＝6×ψ×q×a2×1000/(1.2×t)2＝6×0.16×2.713×0.992×1000/51.842＝49.241 KN/m249.241 KN/m2≤f g＝84.000 N/mm2玻璃的强度满足6、玻璃温度应力计算：校核依据：σ≤[σ]＝58.800 N/mm2(1)在年温差变化下，玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的挤压温度应力为：E：玻璃的弹性模量：0.72×105 N/mm2a t：玻璃的线膨胀系数：1.0×10－5ΔT：年温度变化差：62.200℃c：玻璃边缘至边框距离，取5mmd c：施工偏差，可取：3mm，按5.4.3选用b：玻璃长边边长：1.5在年温差变化下，玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的温度应力为：σt1＝E(a t×ΔT－(2c－d c)/b/1000)＝0.72×ΔT－72×(2×5－3)/b＝0.72×62.200－72×(2×5－3)/1.5＝－291.216 N/mm2计算值为负，挤压应力取为零0.000 N/mm2<58.800 N/mm2玻璃边缘与边框间挤压温度应力可以满足要求(2)玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力：μ1：阴影系数：按《玻璃幕墙工程技术规范》μ2：窗帘系数：按《玻璃幕墙工程技术规范》μ3：玻璃面积系数：按《玻璃幕墙工程技术规范》μ4：边缘温度系数：按《玻璃幕墙工程技术规范》a：玻璃线胀系数：1.0×10－5I0：日照量：3027.600(KJ/M2h)t0：室外温度－30.000℃t1：室内温度40.000℃T c0：室外侧玻璃中部温度(依据JGJ113－97 附录B计算) T c1：室内侧玻璃中部温度(依据JGJ113－97 附录B计算) A0：室外侧玻璃总吸收率A1：室内侧玻璃总吸收率α0：室外侧玻璃的吸收率为0.142α1：室内侧玻璃的吸收率为0.122τ0：室外侧玻璃的透过率为0.075τ1：室内侧玻璃的透过率为0.075γ0：室外侧玻璃的反射率为0.783γ1：室内侧玻璃的反射率为0.785A0＝α0×[1＋τ0×γ1/(1－γ0×γ1)]＝0.164A1＝α1×τ0/(1－γ0×γ1)＝0.024当中空玻璃空气层厚为：0mm时T c0＝I0×(0.0148×A0＋0.00724×A1)＋0.788×t0＋0.212×t1＝－7.305℃T c1＝I0×(0.00724×A0＋0.0207×A1)＋0.394×t0＋0.606×t1＝17.496℃因此，中空玻璃中部温度最大值为max(T c0 ，T c1)＝17.496℃T s：玻璃边缘部分温度(依据JGJ113－97 附录B计算)T s＝(0.65×t0＋0.35×t1) (JGJ113－97 B.0.4) ＝(0.65×－30.000＋0.35×40.000)＝－5.500℃Δt：玻璃中央部分与边缘部分温度差：Δt＝T c－T s＝22.996℃玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力：σt2＝0.74×E×a×μ1×μ2×μ3×μ4×(T c－T s)＝0.74×0.72×105×1.0×10－5×μ1×μ2×μ3×μ4×Δt＝7.440玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力可以满足要求7、玻璃最大面积校核：A zd：玻璃的允许最大面积(m2)W K：风荷载标准值：1.856 KN/m2t1：中空玻璃中较薄玻璃的厚度：8.0mmt2：中空玻璃中较厚玻璃的厚度：10.0mmα2：玻璃种类调整系数：0.660A：计算校核处玻璃板块面积：1.485 m2A zd＝α2×(t2＋t22/4)＋(1+(t1/t2) 3)/ W K＝5.965m2A＝2.089 m2≤A zd＝5.965m2可以满足使用要求三、幕墙玻璃板块结构胶计算:幕墙玻璃板块结构胶计算：1、按风荷载和自重效应，计算结构硅酮密封胶的宽度：(1)风荷载作用下结构胶粘结宽度的计算：C s1：风荷载作用下结构胶粘结宽度(mm)W K：风荷载标准值：1.856 KN/m2a：矩形分格短边长度：0.99f1：结构胶的短期强度允许值：0.14 N/mm2按5.6.3条规定采用C s1＝W K×a/2/0.14＝1.956×0.99/2/0.14=6.56 取14mm(2)自重效应胶缝宽度的计算：C s2：自重效应胶缝宽度(mm)B：幕墙分格宽：0.99mH：幕墙分格高：1.50mt：玻璃厚度：8.0mmf2：结构胶的长期强度允许值：0.007 N/mm2按5.6.3条规定采用C s2＝H×B×(B T_L＋B T_W)×25.6/(H＋B)/2/7＝15.26mm 取18mm(3)结构硅酮密封胶的最大计算宽度：18mm2、结构硅酮密封胶粘接厚度的计算：t s：结构胶的粘结厚度：mmδ：结构硅酮密封胶的变位承受能力：12.5％ΔT：年温差：62.2℃U s：玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量：mm 铝型材线膨胀系数：a1＝2.35×10－5玻璃线膨胀系数：a2＝1×10－5U s＝b×ΔT×(2.35－1)/100＝2.240×62.200×(2.35－1)/100＝1.881mmT s＝U s/(δ×(2+δ)) 0.5＝1.881/(0.125×(2+0.125)) 0.5=3.6mm3、胶缝推荐宽度为：18mmq EAk：垂直与玻璃幕墙平面的分布水平地震作用(KN/m2)q EAk＝3×αmax×G AK＝3×0.16×500.000/1000=0.24 KN/m2γE：幕墙地震作用分项系数：1.3q EA＝1.3×q EAk＝1.3×0.24＝0.312 KN/m2q E：水平地震作用线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)q E＝q EA×B＝0.312×2.240＝0.688 KN/mM E：地震作用下立柱弯矩(KN·m)M E＝(L13＋L23)/8/(L1＋L2)×q w＝(4.4003＋0.4003)/8/(4.400＋0.400)×0.688＝0.776 KN·mM：幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(KN·m) 采用S W＋0.6S E组合M＝M W＋0.6M E＝1.527＋0.6×0.776＝1.993KN·mq WK：风荷载线分布最大荷载集度标准值(KN/m)q WK＝W k×B＝1.856×2.240＝4.157 KN/mq EK：水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(KN/m) q EK＝q EAK×B＝0.24×2.240＝0.537 KN/m2、选用立柱型材的截面特征：型材强度设计值：215.000 N/mm2型材弹性模量：E＝21.0×106 N/cm2X轴惯性矩：I X＝682.280 cm4Y轴惯性矩：I Y＝219.900 cm4X轴抵抗矩：W X＝105.000 cm3型材截面积：A＝22.680 cm2型材计算校核处壁厚：t＝6.000mm塑性发展系数：γ＝1.053、幕墙立柱的强度计算：校核依据：N/A＋M/γ/W≤f a＝215.0 N/mm2(拉弯构件) B：幕墙分格宽：0.99mG AK：幕墙自重：500 N/m2幕墙自重线荷载：G K＝500×W fg/1000＝500×2.240/1000＝1.120 KN/mN K：立柱受力：N K＝G K×H sjcg＝1.120×3.6＝4.032KNN：立柱受力设计值：r G：结构自重分项系数：1.2N＝1.2×N K＝1.2×4.032＝4.84KNσ：立柱计算强度(N/mm2) (立柱为拉弯构件)N：立柱受力设计值：4.84KNA：立柱型材截面积：22.680 cm2M：立柱弯矩：18.706 KN·mW X2：立柱截面积抗弯矩：105.000 cm3γ：塑性发展系数：1.05σ＝N×10/A＋M×103/1.05/W X2＝4.84×10/22.680＋18.706×103/1.05/105.000＝168.105 N/mm2168.105 N/mm2≤f a＝215.0 N/mm2立柱强度可以满足4、幕墙立柱的刚度计算：校核依据：U max≤[U]＝15mm且U max≤L/300U max：立柱最大挠度U m a x＝1000×[1.4355×R0－0.409×(q W K＋0.6×q E K)×L1] ×L13/(24×2.4×L A) 立柱最大挠度U max为：9.474mm≤15mmD u：立柱挠度与立柱计算跨度比值：H sjcg：立柱计算跨度：3.600mmD u＝U/H sjcg/1000＝9.474/3.600/1000＝0.002≤1/300挠度可以满足要求五、立梃与主结构连接立梃与主结构连接：L ct2：连接处钢角码壁厚：10.000mmD2：连接螺栓直径：16.000mmD0：连接螺栓直径：14.120mm采用S G＋S W＋0.6S E组合N1wk：连接处风荷载总值(N)：N1wk＝W k×B×H sjcg×1000＝1.856×2.240×3.600×1000＝14966.784N连接处风荷载设计值(N)：N1w＝1.4×N1wk＝1.4×14966.784＝20953.491 NN1Ek：连接处地震作用(N)：N1Ek＝q EAK×B×H sjcg×1000＝0.120×2.240×3.600×1000＝967.68NN1E：连接处地震作用设计值(N)：N1E＝1.3×N1Ek＝1.3×967.68＝1257.68NN1：连接处水平总力(N)：N1＝N1w＋0.6×N1E＝20953.491＋0.6×1257.84＝21708.281NN2：连接处自重总值设计值(N)：N2K＝500×B×H sjcg＝500×2.240×3.600＝4032NN2：连接处自重总值设计值(N)：N2＝1.2×N2K＝1.2×4032＝4838.4NN：连接处总合力(N)：N＝(N12＋N22)0.5＝(21708.2822＋4838.4002)0.5＝30958.236NN vb：螺栓的承载能力：N v：连接处剪切面数：2N vb＝2×3.14×D02×130/4 (GBJ17－88 7.2.1－1) ＝2×3.14×14.1202×130/4＝40692.3NN um1：立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数：N um1＝N/ N vb＝40955.996/40692.3＝1取2个N cb1：立梃型材壁抗承压能力N)：D2：连接螺栓直径：16.000mmN v：连接处剪切面数：4t：立梃壁厚：6.000mmN cb1＝D2×2×120×t×N um1＝16.000×2×120×6.000×2.000＝46080N46080N≥30958.236N强度能满足N cbg：钢角码型材壁抗承压能力(N)：N cbg＝D2×2×267×L ct2×N um1＝16.000×2×267×10.000×2.000＝1708800.000N1708800.000N≥40955.996N强度可以满足六、幕墙预埋件总截面面积计算幕墙预埋件计算：本工程预埋件受拉力合理剪力V：剪力设计值：V＝N2＝4838.4NN：法向力设计值：N＝N1＝24708.281NM：弯矩设计值(N·mm)：e2：螺孔中心与锚板边缘距离：60.000mmM＝V×e2＝4838.4×60.000＝290304N·mN um1：锚筋根数：4根锚筋层数：2层K r：锚筋层数影响系数：1.000关于混凝土：混凝土标号C30混凝土强度设计值：f c＝15.000 N/mm2按现行国家标准≤混凝土结构设计规范≥GBJ10采用。
幕墙计算书
计算书（一）、工程概况（二）．设计参数1．玻璃幕墙最高标高为62m,取62m处风压变化系数μz=1.482．基本风压Ｗ＝0.35KN/m23.年最大温差 : △Ｔ＝80 Ｃ4.玻璃厚度取： 6 1.2=7.2mm（三）、荷载及作用1. 风荷载标准值计算：WK =βD·μS·μZ·WWK：作用在幕墙上的风荷载标准值KN/m2；βD ：阵风风压系数, 取βD=2.25；μS：风荷载体型系数±1.5；μZ：60米高处风压变化系数1.48（C类）；10米高处风压变化系数0.71（C类）W：基本风压：北京地区取0.35KN/m2WK1=βD·μS·μZ·W=2.25×(±1.5)×1.48×0.35 =±1.78 KN/m2WK2=βD·μS·μZ·W=2.25×(±1.5)×0.71×0.35=±0.838KN/m2按《规范》取WK2=±1.0KN/m22．幕墙构件重力荷载玻璃为6(钢化)+12A+6(钢化)Gb=25.6 0.006 2=0.3072KN/m2幕墙所用铝材、附件：GL=0.11KN/m2单元玻璃幕墙自重荷载:G = Gb + GL=0.3072+0.11=0.42KN/m2幕墙单元构件重量:G1=G·L1·b1=0.42 1.228 2.5=1.29KN幕墙最大玻璃块重量:G2=Gb•L2·b2=0.3072×1.228×2.157=0.81KN3．玻璃幕墙构件所受的地震作用：A.幕墙平面外的水平地震作用:qE K =βE·αm a x·G1qE K：水平地震作用标准值（KN）；βE：动力放大系数取3.0；αm a x：水平地震影响系数最大值按8度抗震设防设计取0.16G：幕墙构件(墙面和骨架)的重力: G1=1.29KN;qE K =βE·αh m a x·G1=3 0.16 1.29=0.62KNB.幕墙平面内的垂直地震作用:PE G =βE·αm a x·G1PE G：幕墙构件在平面内的垂直地震作用:KN/m2βE：动力放大系数,取3.0αv m a x：地震垂直作用影响系数，按烈度8度抗震设计设防取0.08G1：单元玻璃幕墙构件自重1.29KNPE G=3 0.08 1.29=0.31KNC.垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE = FE k/A=βE·αm a x·G1/AA：玻璃幕墙构件面积1.22832.5=3.07m2qE=0.62/3.07=0.2KN/m24. 玻璃幕墙所受荷载与作用效应的组合：(强度计算时用)A.水平荷载和作用效应组合：（最不利组合）S1 = ΨW·γW·WK+ΨE·γE·qEa.水平荷载和作用效应的分项系数γW ：风荷载分项系数, γW=1.4γE ：地震作用分项系数,γE=1.3b.水平荷载和作用效应的组合系数ΨW ：风荷载组合系数, ΨW=1.0ΨE ：地震作用组合系数,ΨE=0.6WK ：风荷载标准值，WK=1.78KN/m2qE : 垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE=0.2KN/m2S11=1.4 1.0 1.78+0.6 1.3 0.2 =2.65KN/m2S12=1.4 1.0 1.0+0.6 1.3 0.2 =1.56KN/m2B.垂直方向荷载和作用效应组合:(最不利组合)S2 =ΨG·γG·SG+ΨE·γE·qEa.荷载和作用组合的分项系数γG ：重力荷载分项系数, γG=1.2γE ：地震荷载分项系数, γE=1.3b.垂直荷载和效应组合系数ΨG :重力荷载组合系数,ΨG=1ΨE :地震荷载组合系数,ΨE=1SG : 单元玻璃幕墙构件重量，SG=G=1.29KNqE : 单元玻璃幕墙构件平面内的垂直地震作用,qE=0.31KNS2=1×1.2×1.29+1×1.3×0.31=1.95KN5. 玻璃幕墙所受荷载与作用效应的组合：(挠度计算时用)水平荷载和作用效应组合：（最不利组合）S31 =ΨW·rW·WK+ΨE·rE·qEa.水平荷载和作用效应的分项系数rW ：风荷载分项系数,rW=1.0rE ：地震作用分项系数,rE=1.0b.水平荷载和作用效应的组合系数ΨW ：风荷载组合系数,ΨW=1ΨE ：地震作用组合系数,ΨE=0.6WK ：风荷载标准值，WK=1.78KN/m2qE : 垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE=0.2KN/m2S31=1.0 1.0 1.78+0.6 1.0 0.2=1.9KN/m2S32=1.0 1.0 1.0+0.6 1.0 0.2=1.12KN/m2（四）、玻璃幕墙的验算1.幕墙杆件的强度验算：幕墙标高最高的为LMC004，标高为61.10m，竖挺地脚间距为2500，水平间距为1228.5；地脚间距最大的为LM0O2,标高为9.6m，竖挺水平间距为1228.5mm,地脚间距为4100mm。
全玻幕墙设计计算书
全玻幕墙设计计算书基本参数:贵阳地区抗震7度设防Ⅰ.设计依据:《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《钢结构设计规范》 GB50012-2003《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2003《建筑幕墙》 JG3035-96《建筑结构静力计算手册》（第二版）《建筑幕墙物理性能分级》 GB/T15225-94《铝及铝合金阳极氧化，阳极氧化膜的总规范》 GB8013 《铝及铝合金加工产品的化学成份》 GB/T3190《碳素结构钢》 GB700-88《硅酮建筑密封胶》 GB/T14683-93《建筑幕墙风压变形性能检测方法》 GB/T15227《建筑幕墙雨水渗漏形性能检测方法》 GB/T15228《建筑幕墙空气渗透形性能检测方法》 GB/T15226《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001《建筑设计防火规范》 GB50016《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-2001《浮法玻璃》 GB11614-99《花岗石建筑板材》 JC205《民用建筑隔声设计规范》 GBJ118-88《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93《采暖通风与空气调节设计规范》 GBJ19-87《钢化玻璃》 GB9963-98《普通平板玻璃》 GB4871-85《优质碳素结构钢技术条件》 GB699-88《低合金高强度结构钢》 GB1579《不锈钢棒》 GB1220《不锈钢冷加工钢棒》 GB4226《聚硫建筑密封胶》 JC483-92《中空玻璃用弹性密封胶剂》 JC486-92《铝及铝合金板材》 GB3380-97《不锈钢冷轧钢板》 GB3280-92《不锈钢热轧钢板》 GB4237-92《建筑幕墙窗用弹性密封剂》 JC485-92《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;按C类地区计算风压(2).风荷载计算:风荷载计算公式: Wk=βgz×μz×μs×W0 5.3.2其中:Wk---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2)βgz---阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K*(1+2*μf)其中K为地区粗糙度调整系数,μf为脉动系数A类场地:βgz=0.92*(1+2μf) 其中: μf=0.387*(Z/10)^(-0.12)B类场地:βgz=0.89*(1+2μf) 其中: μf=0.5*(Z/10)^(-0.16)C类场地:βgz=0.85*(1+2μf) 其中: μf=0.734*(Z/10)^(-0.22)D类场地:βgz=0.80*(1+2μf) 其中: μf=1.2248*(Z/10)^(-0.3) μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定,根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μz=1.379×(Z/10)^0.24B类场地: μz=(Z/10)^0.32C类场地: μz=0.616×(Z/10)^0.44D类场地: μz=0.318×(Z/10)^0.60本工程属于C类,故μz=0.616×(Z/10)^0.44μs---风荷载体型系数,按 1.2 取用 (墙面区)W0---基本风压,按全国基本风压图,贵阳地区,取为0.350N/m^2(3).地震作用计算:qEAk=βE×αmax×GAK (5.3.4)βE---动力放大系数,按 5.0 取定αmax---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:6度: αmax=0.047度: αmax=0.088度: αmax=0.16贵阳设防烈度为7度,故取αmax=0.080GAK---幕墙构件的自重(N/m^2)(4).荷载组合:幕墙构件承载力极限状态设计时,其作用效应的组合应按下式计算:γGSGk+ψwγwWwk+ψEγESEk (5.4.1-2)各项分别为永久荷载:重力;可变荷载:风荷载;偶然荷载:地震水平荷载标准值: qk=Wk+0.5×qEAk水平荷载设计值: q=1.4Wk+0.5×1.3qEAk荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值,其分项系数满足:a.当其效应对结构不利时:对由可变荷载效应控制的组合,取1.2;对有永久荷载效应控制的组合,取1.35b.当其效应对结构有利时:一般情况下取1.0;对结构倾覆,滑移或是漂浮验算,取0.9②可变荷载根据设计要求选代表值,其分项系数一般情况取1.4一、风荷载计算1、标高为15.000m处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算:Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2)βgz:15.000m高处阵风系数(按C类区计算): (GB50009-2001)μf=0.734×(Z/10)^(-0.22)=0.734×(15/10)^(-0.22)=0.671βgz=0.85×(1+2×μf)=0.85×(1+2×0.671)=1.991μz: 15m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001 7.2.1) μz=0.616×(Z/10)^0.44=0.616×(15/10)^0.44=0.736Wk=βgz×μz×μs×W0 (JGJ102-2003 5.3.2)=1.991×0.736×1.200×0.350=0.616kN/m^2因为Wk<1.0 kN/m^2,所以取Wk=1.0 kN/m^2(2). 风荷载设计值:W: 风荷载设计值: kN/m^2rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4,按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003 5.4.2条规定采用W=rw×Wk=1.4×1.000=1.400kN/m^2二、大片玻璃强度校核:大片玻璃强度校核 (第1处)本工程选用大片玻璃种类为:12.000mm钢化玻璃1. 该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:αmax: 水平地震影响系数最大值:0.080GAK: 玻璃板块平均自重:307.200N/m^2qEAk: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m^2)qEAk=5×αmax×GAK/10^3 (JGJ102-2003)=5×0.080×307.2/10^3=0.123kN/m^2rE: 地震作用分项系数: 1.3qEA: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m^2)qEA=rE×qEAk=1.3×0.123=0.160kN/m^22. 荷载组合qk: 玻璃所受组合荷载标准值:(kN/m^2)q: 玻璃所受组合荷载设计值:(kN/m^2)采用SW+0.5SE组合: (JGJ102-2003 5.4.2)qk=Wk+0.5×qEAk=1.000+0.5×0.123=1.061kN/m^2q=W+0.5×qEA=1.400+0.5×0.160=1.480kN/m^23. 大片玻璃强度校核:校核依据: σ≤[σ]=84.000N/mm^2 (与玻璃厚度有关) (JGJ102-2003) q: 玻璃所受组合荷载设计值:1.480kN/m^2a: 玻璃短边长度:1.37mb: 玻璃长边长度:3.39mt: 大片玻璃选取厚度:12mmσ:最大应力值:(N/mm^2)m:弯矩系数,取为0.125 (6.1.2)η:折减参数,由参数θ按表6.1.2-2采用θ=qk/1000×(a×1000)^4/(E×t^4)=1.480×(1.37×1000)^4/(72000×12^4)/1000=3.492查表:η=1.000σ=6×m×q/1000×(a×1000)^2/t^2×η=6×0.125×1.480/1000×(1.37×1000)^2/12^2×1.000=14.467N/mm^2σ=14.467<=fg=84大片玻璃的强度可以满足要求!4. 大片玻璃的刚度校核:校核依据: df≤df.lim=22.833D: 玻璃的刚度v: 泊松比,按5.2.9条玻璃采用 0.2D=E×t^3/(12×(1-v^2))=72000×12^3/(12×(1-.2^2))=10800000.000mmdf:在风荷载标准值下挠度最大值μ:挠度系数,取为0.013 (6.1.2)df =μ×Wk×a^4/D×η=0.013×1.000×1.37^4/10800000×1.000=4.240mmdfa.lim=A×1000/60=1.37×1000/60=22.833mmdf=4.240<=dfa.llim=22.833挠度可以满足要求!5. 两对边支承玻璃的许用跨度校核:L:玻璃的许用跨度:mWk:风荷载标准值:1.000kN/m^2a:选用玻璃跨度:1.37mt:玻璃的厚度:12mmα:抗风压调整系数,按JGJ113-2003表4.2.2的规定采用,取值为:3.000 L=0.142×α^0.5×t/Wk^0.5=0.142×3.000^0.5×12/1.000^0.5=2.951m许用跨度L=2.951>=a=1.37可以满足要求!三、玻璃肋宽度选用及校核:1. 玻璃肋宽度选用本工程选用玻璃肋种类为:12.000mm钢化玻璃Lb:玻璃肋宽度初选计算值:(mm)W: 玻璃幕墙所受风荷载设计值:1.400kN/m^2B: 两肋间距:1.370mHsjcg:玻璃肋上下两支承点之间距离:3.39mSc0: 玻璃肋强度设计值:58.8N/mm^2t: 玻璃肋的厚度:12mm选用玻璃肋类型:单肋Lb=(3×W×B×Hsjcg^2×10^6/4/Sc0/t)^0.5=(3×1.400×1.37×3.39^2×10^6/4/58.8/12)^0.5=153.065mm选用玻璃肋宽度为:153mm2. 玻璃肋刚度校核:校核依据: df≤dfa.lim=Hsjcg/200 JGJ102-2003 7.3.4df: 玻璃肋最大挠度Wk: 玻璃幕墙所风荷载标准值:1.000kN/m^2df=5/32×(Wk×A×(Hsjcg×1000)^4/(E×lt×Lbxz^3))=5/32×(1.000×1.37×(3.39×1000)^4/(72000×12×153^3))=9.136mmdf.lim=Hsjcg×1000/200=3.39×1000/200=16.95mm玻璃肋挠度df1=9.136<=dfa.lim1=16.950挠度满足!四、胶缝强度校核:校核依据: q*a/t≤f1=0.2N/mm^2 (JGJ102-2003 7.4.2-2) 肋样式:骑缝或后置式t：胶缝宽12mm(玻璃肋截面厚度)a: 两玻璃肋间距(板跨度):1.37mq: 玻璃幕墙所受组合荷载设计值:1.480kN/m^2f=q×a/t=1.480×1.37/12=0.169N/mm^2f=0.169<=f1=0.2N/mm^2胶缝强度满足要求!。
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昌国医院全玻幕墙设计计算书基本参数: 淄博地区基本风压0.400kN/m2抗震设防烈度8度设计基本地震加速度0.20gⅠ.设计依据:《建筑幕墙》 GB/T21086-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《民用建筑设计通则》GB 50352-2005《建筑设计防火规范》 GB 50016-2006《高层民用建筑设计防火规范》 GB 50045-95（2005年版）《建筑物防雷设计规范》GB 50057-94（2000年版）《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《中国地震动参数区划图》GB18306-2000《建筑制图标准》 GB/T 50104-2001《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001(2006年版)《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002《钢结构设计规范》 GB 50017-2003《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB 50018-2002《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T 18250-2000《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T 18575-2001《高耐候结构钢》 GB/T 4171-2000《焊接结构用耐候钢》 GB/T 4172-2000《不锈钢和耐热钢牌号及化学成分》 GB/T 20878-2007《铝合金建筑型材第1部分：基材》 GB/T 5237.1-2004《铝合金建筑型材第2部分：阳极氧化、着色型材》 GB/T 5237.2-2004 《铝合金建筑型材第3部分：电泳涂漆型材》 GB/T 5237.3-2004《铝合金建筑型材第4部分：粉末喷涂型材》 GB/T 5237.4-2004《铝合金建筑型材第5部分：氟碳漆喷涂型材》 GB/T 5237.5-2004《铝合金建筑型材第6部分：隔热型材》 GB/T 5237.6-2004《一般工业用铝及铝合金板、带材第1部分一般要求》 GB/T 3880.1-2006 《一般工业用铝及铝合金板、带材第2部分力学性能》 GB/T 3880.2-2006 《一般工业用铝及铝合金板、带材第1部分尺寸偏差》 GB/T 3880.3-2006 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》 GB 3098.4-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T 16823.1-1997《点支式玻幕墙支承装置》 JG 138-2001《吊挂式玻幕墙支承装置》 JG 139-2001《浮法玻璃》 GB 11614-1999《夹层玻璃》 GB 9962-1999《镀膜玻璃第1部分阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-2002《镀膜玻璃第2部分低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-2002《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB 15763.2-2001《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB 17841-1999《玻璃幕墙光学性能》 GB/T 18091-2000《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T 486-2001《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T 882-2001《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JG 133-2000" 《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004《混凝土用膨胀型、扩孔型锚栓》JG160-2004《混凝土接缝用密封胶》 JC/T 881-2001《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》《BKCADPM集成系统(BKCADPM2007版)》Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：--A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；--C类指有密集建筑群的城市市区；--D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
本工程为：昌国医院，按B类地区计算风荷载。
(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)规定采用，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：1当计算主要承重结构时W k=βzμsμz W0（GB50009 7.1.1-1）2当计算围护结构时W k=βgzμs1μz W0（GB50009 7.1.1-2）式中：其中: W k---垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m2)；βgz---高度Z处的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.5.1条取定。
根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数。
经化简，得：A类场地: βgz=0.92×[1+35-0.072×(Z/10)-0.12]B类场地: βgz=0.89×[1+(Z/10)-0.16]C类场地: βgz=0.85×[1+350.108×(Z/10)-0.22]D类场地: βgz=0.80×[1+350.252×(Z/10)-0.30]μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.2.1条取定。
根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μz=1.379×(Z/10)0.24B类场地: μz=1.000×(Z/10)0.32C类场地: μz=0.616×(Z/10)0.44D类场地: μz=0.318×(Z/10)0.60按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：一、外表面1. 正压区按表7.3.1采用；2. 负压区—对墙面，取-1.0—对墙角边，取-1.8二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。
注：上述的局部体型系数μs1（1）是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2 的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2 时，局部风压体型系数μs1（10）可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2 而大于1m2 时，局部风压体型系数μs1（A）可按面积的对数线性插值，即μs1（A）=μs1（1）+[μs1（10）-μs1（1）] l ogA本工程属于B类地区,故μz=(Z/10)0.32W0---基本风压,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4给出的50年一遇的风压采用，但不得小于0.3kN/m2，淄博地区取为0.400kN/m2(3).地震作用计算:q EAk=βE×αmax×G AK其中: q EAk---水平地震作用标准值βE---动力放大系数,按 5.0 取定αmax---水平地震影响系数最大值，按相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度取定: αmax选择可按JGJ102-2003中的表5.3.4进行。
表5.3.4 水平地震影响系数最大值αmax设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度6度：αmax=0.04设计基本地震加速度为0.10g，抗震设防烈度7度：αmax=0.08设计基本地震加速度为0.15g，抗震设防烈度7度：αmax=0.12设计基本地震加速度为0.20g，抗震设防烈度8度：αmax=0.16设计基本地震加速度为0.30g，抗震设防烈度8度：αmax=0.24设计基本地震加速度为0.40g，抗震设防烈度9度：αmax=0.32 淄博设计基本地震加速度为0.20g，抗震设防烈度为8度，故取αmax=0.16G AK---幕墙构件的自重(N/m2)(4).作用效应组合:一般规定，幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度：a.无地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：γ0S ≤ Rb.有地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：S E≤ R/γRE式中 S---荷载效应按基本组合的设计值；S E---地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值；R---构件抗力设计值；γ0----结构构件重要性系数，应取不小于1.0；γRE----结构构件承载力抗震调整系数，应取1.0；c.挠度应符合下式要求：d f≤ d f,limd f---构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值；d f,lim---构件挠度限值；d.双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合d f≤d f,lim的规定。
幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定：1 有地震作用效应组合时，应按下式进行：S=γG S GK+γwψw S WK+γEψE S EK2 无地震作用效应组合时，应按下式进行：S=γG S GK+ψwγw S WKS---作用效应组合的设计值；S Gk---永久荷载效应标准值；S Wk---风荷载效应标准值；S Ek---地震作用效应标准值；γG---永久荷载分项系数；γW---风荷载分项系数；γE---地震作用分项系数；ψW---风荷载的组合值系数；ψE---地震作用的组合值系数；进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系数，按下列规定取值：①一般情况下，永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数γG、γW、γE应分别取1.2、1.4和1.3；②当永久荷载的效应起控制作用时，其分项系数γG应取1.35；此时，参与组合的可变荷载效应仅限于竖向荷载效应；③当永久荷载的效应对构件利时，其分项系数γG的取值不应大于1.0。
可变作用的组合系数应按下列规定采用：①一般情况下，风荷载的组合系数ψW应取1.0，地震作用于的组合系数ψE应取0.5。
②对水平倒挂玻璃及框架，可不考虑地震作用效应的组合，风荷载的组合系数ψW应取1.0（永久荷载的效应不起控制作用时）或0.6(永久荷载的效应起控制作用时)。
幕墙构件的挠度验算时，风荷载分项系数γW和永久荷载分项系数均应取1.0，且可不考虑作用效应的组合。
Ⅲ.材料力学性能:材料力学性能，主要参考JGJ 102-2003 《玻璃幕墙工程技术规范》。
(1).玻璃的强度设计值应按表5.2.1的规定采用。
表5.2.1 玻璃的强度设计值 f g(N/mm2)(2).铝合金型材的强度设计值应按表5.2.2的规定采用。