300MW电站锅炉后屏过热器爆管原因分析和对策

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电站锅炉过热器爆管原因及对策

电站锅炉过热器爆管原因及对策0 前言随着我国电力工业建设的迅猛发展，各种类型的大容量火力发电机组不断涌现,锅炉结构及运行更加趋于复杂,不可避免地导致并联各管内的流量与吸热量发生差异。

当工作在恶劣条件下的承压受热部件的工作条件与设计工况偏离时,就容易造成锅炉爆管。

事实上，当爆管发生时常采用所谓快速维修的方法，如喷涂或衬垫焊接来修复，一段时间后又再爆管。

爆管在同一根管子、同一种材料或锅炉的同一区域的相同断面上反复发生，这一现象说明锅炉爆管的根本问题还未被解决。

因此，了解过热器爆管事故的直接原因和根本原因，搞清管子失效的机理，并提出预防措施，减少过热器爆管的发生是当前的首要问题。

1过热器爆管的直接原因造成过热器、再热器爆管的直接原因有很多，主要可以从以下几个方面来进行分析。

1.1设计因素1.热力计算结果与实际不符热力计算不准的焦点在于炉膛的传热计算，即如何从理论计算上较合理的确定炉膛出口烟温和屏式过热器的传热系数缺乏经验，致使过热器受热面的面积布置不够恰当，造成一、二次汽温偏离设计值或受热面超温。

2.设计时选用系数不合理如华能上安电厂由B&W公司设计、制造的“W”型锅炉，选用了不合理的受热面系数，使炉膛出口烟温实测值比设计值高80～100℃；又如富拉尔基发电总厂2号炉(HG-670/140-6型)选用的锅炉高宽比不合理，使炉膛出口实测烟温高于设计值160℃。

3.炉膛选型不当我国大容量锅炉的早期产品，除计算方法上存在问题外，缺乏根据燃料特性选择炉膛尺寸的可靠依据，使设计出的炉膛不能适应煤种多变的运行条件。

炉膛结构不合理，导致过热器超温爆管。

炉膛高度偏高，引起汽温偏低。

相反，炉膛高度偏低则引起超温。

4.过热器系统结构设计及受热面布置不合理调研结果表明，对于大容量电站锅炉，过热器结构设计及受热面布置不合理，是导致一、二次汽温偏离设计值或受热面超温爆管的主要原因之一。

过热器系统结构设计及受热面布置的不合理性体现在以下几个方面：(1)过热器管组的进出口集箱的引入、引出方式布置不当，使蒸汽在集箱中流动时静压变化过大而造成较大的流量偏差。

锅炉过热器爆管原因分析及对策

锅炉过热器爆管原因分析及对策集团企业公司编码：（LL3698-KKI1269-TM2483-LUI12689-ITT289-锅炉过热器爆管原因分析及对策摘要：锅炉承压部件的安全运行对整个电厂的安全至关重要。

文章结合微水电厂实际，分析了过热器爆管泄漏的机理、原因及实际采取的一些对策，以求对锅炉过热器设备的完好运行有所裨益。

关键词：锅炉过热器爆管电网1 前言据统计，河北省南部电网锅炉各种事故约占发电厂事故的63．2％，而承压部件泄漏事故又占锅炉事故的86．7％。

因此迫切需要大幅度降低锅炉临修次数。

下面结合微水电厂实际，分析过热器爆管泄漏的机理、原因及采取的一些对策。

微水发电厂锅炉型号为HG－220／100－4，露天布置，固态排渣煤粉炉，四角切圆燃烧，过热器由辐射式炉顶过热器、半辐射屏式过热器、对流过热器和包墙管4部分组成。

减温水采用给水直接喷入，分两级减温。

炉顶管、包墙管和第二级过热器管用38×4．5的20号碳钢管组成。

第一级过热器和屏过热器用42×5的12Cr1MoV钢管组成。

2 过热器爆管的主要原因2．1 超温、过热和错用钢材2．2 珠光体球化及碳化物聚集针对12Cr1MoV钢分析，试验表明当12Cr1MoV钢严重球化到5级时，钢的室温强度极限下降约11kg／mm2。

微水发电厂1993年4月过热器爆管的统计资料表明：因局部长期过热，珠光体耐热钢已达到了5级球化现象，而它的塑性水平仍然比较高。

发生球化现象以后，钢的蠕变极限和持久强度下降。

通过580℃下对12Cr1MoV钢的持久爆管试验，可以看出到了球化4级的钢管，其持久强度降低1／3。

影响珠光体耐热钢发生球化的因素主要有温度、时间、应力和钢材的化学成份等。

在钢中掺入“V”这种强碳化物元素，可以阻碍珠光体的球化过程，只要能形成稳定的碳化物，则球化过程减速。

通过对12Cr1MoV管试验发现，温度在540℃时，随着运行时间的增加，钢的工作温度下蠕变极限和持久强度也相应降低。

锅炉过热器爆管原因分析及对策(正式)

编订：__________________审核：__________________单位：__________________锅炉过热器爆管原因分析及对策(正式)Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level.Word格式 / 完整 / 可编辑文件编号：KG-AO-8363-82 锅炉过热器爆管原因分析及对策(正式)使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行具体的部署，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。

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摘要：锅炉承压部件的安全运行对整个电厂的安全至关重要。

文章结合微水电厂实际，分析了过热器爆管泄漏的机理、原因及实际采取的一些对策，以求对锅炉过热器设备的完好运行有所裨益。

关键词：锅炉过热器爆管电网1 前言据统计，河北省南部电网锅炉各种事故约占发电厂事故的63．2％，而承压部件泄漏事故又占锅炉事故的86．7％。

因此迫切需要大幅度降低锅炉临修次数。

下面结合微水电厂实际，分析过热器爆管泄漏的机理、原因及采取的一些对策。

减温水采用给水直接喷入，分两级减温。

炉顶管、包墙管和第二级过热器管用ø38×4．5的20号碳钢管组成。

第一级过热器和屏过热器用ø42×5的12Cr1 MoV钢管组成。

2 过热器爆管的主要原因2．1 超温、过热和错用钢材2．2 珠光体球化及碳化物聚集针对12Cr1 MoV钢分析，试验表明当12Cr1 MoV 钢严重球化到5级时，钢的室温强度极限下降约11kg ／mm2。

电站锅炉屏式过热器爆管原因分析

ｅｓｒｓｅｓｆｔｎｅｒｄｂｌｔｅｏｌｒｐｒｔｎｎｕｅｅｙａｄｔｅｉｉｔｏｈｉｏｅａｏ．ｈｔａｈｃｉｆｂｅｙｉＫｅｒｓｌｔｎｓｐｒｅｔｒｙｗｏｄ：ｐａｅｅｈａｅ；ｗｅｄｎａｕｌｉｇｓｍ；ｏｅｈａ；ｐｐｌｓｅｖｒｅｔｉｅａｔｂ
１概述
宁夏大坝发电厂锅炉采用美国Ｂｗ公司＆自然循环燃烧锅炉，型号为ＢＷＢ１２／８一＆一０５１．Ｍ，３１９年１月投运。２０年２２炉前墙９１１０４月２日
屏式过热器位于炉膛上部，由￣１（．ｌ）５ｘ５一１５
ｏｔｈｉｃａｏｆｌｓｅｉｅｅｄｎａｑａｉ，ｃｕｅｙｅｉｅｏｐｄｓｒｕｌ，ｕｅｒｔｅｓｎｏｂａｔｓｈｐｓｌｉｇｓｍｕｌｙａｓｄｂｐｓｔｐｅｉｓｔｄｅｒｉｔｐｗｅｔｈｔｐｓｅｏｙ
胀粗现象。胀粗值最大４３ｍｌ口内外壁有－ｍ爆
较厚的氧化皮，因氧化层与管子的膨胀系数不同，
氧化皮存在大量的撕裂现象。（如图１。）
圈４前屏第４排北侧自身管夹９￣０弯头示意图（．ｍ单位ｒ）ａ
程度（取样位置如图４。）
（）口处组织为铁紊体＋１爆碳化物，珠光体区
摘要：针对大坝发电厂锅炉屏式过热器爆管问题进行研究分析，出爆管的直接原因找是由于焊缝质量问题，导致管子严重堵塞，蒸汽流通不畅，管子长期过热引起，出了相应的提

锅炉过热器爆管原因分析及对策

锅炉过热器爆管原因分析及对策引言锅炉过热器是锅炉中的重要组成部分，负责将燃烧产生的高温烟气与水进行换热，以提供高温高压的蒸汽。

然而，由于各种因素的影响，锅炉过热器爆管现象时有发生，严重影响锅炉的安全运行。

本文将对锅炉过热器爆管的原因进行分析，并提出相应的对策。

原因分析1. 温度过高过高的温度是导致锅炉过热器爆管的主要原因之一。

当锅炉蒸汽温度超过设计工作温度时，过热器的金属材料容易发生膨胀和变形，从而导致管道的破裂。

2. 压力异常锅炉过热器爆管还与压力异常有关。

当锅炉压力超过设计压力时，过热器的结构受到过大的负荷，管道极易发生破裂。

另外，过热器内的水流量不足或受阻也会导致局部的压力过高，从而引发爆管。

3. 水质不合格水质不合格是导致锅炉过热器爆管的另一个重要原因。

水中的杂质、溶解气体和盐类等物质会在过热器内沉积和结垢，增加了管道的阻力，使得过热器的冷却效果减弱，导致爆管的风险增加。

4. 设计和制造问题有些锅炉过热器的设计和制造问题也是导致爆管的原因。

例如，过热器管道的焊接质量不合格、结构强度不足等问题会使管道易于破裂。

此外，如果过热器的尺寸设计不合理，也会导致管道局部过热，进而导致爆管。

对策1. 加强水质管理为了预防锅炉过热器爆管，首先要加强水质管理工作。

定期对锅炉内的水质进行检测，确保水质符合要求。

对于水质不合格的情况，要及时进行处理，使用适当的水处理设备进行除垢和除氧处理，确保水质清洁、无杂质。

2. 控制温度和压力合理控制锅炉的温度和压力是防止过热器爆管的重要措施之一。

严格按照锅炉的设计工作参数进行运行，不超过设计温度和压力范围。

对于温度和压力异常的情况，要立即停机检修，确保锅炉运行在安全状态下。

3. 提高过热器结构强度对于设计和制造问题导致的过热器爆管，要采取相应的措施加以解决。

加强对过热器管道的焊接质量检查，确保焊接工艺符合标准。

另外，对于结构强度不足的过热器，应该进行改造或更换，确保其能承受设计工作条件下的压力和温度。

过热器爆管的根本原因及对策

过热器爆管的根本原因及对策二十世纪八十年代初，美国电力研究院经过长期大量研究，把锅炉爆管机理分成六大类，共22种。

在22种锅炉爆管机理中，有7种受到循环化学剂的影响，12种受到动力装置维护行为的影响。

我国学者结合我国电站锅炉过热器爆管事故做了大量研究，把电站锅炉过热器爆管归纳为以下九种不同的机理。

1、长期过热1.1失效机理长期过热是指管壁温度长期处于设计温度以上而低于材料的下临界温度，超温幅度不大但时间较长，锅炉管子发生碳化物球化，管壁氧化减薄，持久强度下降，蠕变速度加快，使管径均匀胀粗，最后在管子的最薄弱部位导致脆裂的爆管现象。

这样，管子的使用寿命便短于设计使用寿命。

超温程度越高，寿命越短。

在正常状态下，长期超温爆管主要发生在高温过热器的外圈和高温再热器的向火面。

在不正常运行状态下，低温过热器、低温再热器的向火面均可能发生长期超温爆管。

长时超温爆管根据工作应力水平可分为三种：高温蠕变型、应力氧化裂纹型、氧化减薄型。

1.2产生失效的原因(1)管内汽水流量分配不均；(2)炉内局部热负荷偏高；(3)管子内部结垢；(4)异物堵塞管子；(5)错用材料；(6)最初设计不合理。

1.3故障位置(1)高温蠕变型和应力氧化裂纹型主要发生在高温过热器的外圈的向火面；在不正常的情况下，低温过热器也可能发生；(2)氧化减薄型主要发生在再热器中。

1.4爆口特征长期过热爆管的破口形貌，具有蠕变断裂的一般特性。

管子破口呈脆性断口特征。

爆口粗糙，边缘为不平整的钝边，爆口处管壁厚度减薄不多。

管壁发生蠕胀，管径胀粗情况与管子材料有关，碳钢管径胀粗较大。

20号钢高压锅炉低温过热器管破裂，最大胀粗值达管径的15%，而12CrMoV钢高温过热器管破裂只有管径5%左右的胀粗。

(1)高温蠕变型a.管子的蠕胀量明显超过金属监督的规定值，爆口边缘较钝；b.爆口周围氧化皮有密集的纵向裂纹，内外壁氧化皮比短时超温爆管厚，超温程度越低，时间越长，则氧化皮越厚和氧化皮的纵向裂纹分布的范围也越广；c.在爆口周围的较大范围内存在着蠕变空洞和微裂纹；d.向火侧管子表面已完全球化；e.弯头处的组织可能发生再结晶；f.向火侧和背火侧的碳化物球化程度差别较大，一般向火侧的碳化物己完全球化。

关于锅炉过热器爆管原因及控制措施的分析

关于锅炉过热器爆管原因及控制措施的分析摘要锅炉过热器出现爆管现象很大原因是锅炉焊接过程质量不合格、选择的水质无法满足要求，且过热器长期高温甚至是超高温的状态等。

本文主要分析锅炉过热器爆管的一些常见原因，并提出相对应的解决措施，旨在能够解决过热器爆管现象，保障锅炉运行的安全。

关键词锅炉；过热器爆管；原因；措施0引言锅炉过热器爆管是电厂常见第一种事故类型，在电厂的事故总数中占有50%以上的份额。

这种爆管事故带来危害较为严重，因此找出引起爆管的主要原因并提出有效解决爆管的方法是电厂迫切需要解决的一个重大难题。

本文以某一电厂锅炉为例，使用的过热器组成部分有半辐射屏、包墙管以及辐射式炉顶组成。

使用的钢管型号为Φ38×4.5的20号[1]。

烧炉减温使用的是直接给谁的方式。

1 爆管原因1）锅炉长期高温所致。

屏式过热器沿火面的地方经常会因为炉内温度过高受到腐蚀，造成整个锅炉管壁慢慢变薄甚至穿孔，直至出现爆管。

具体的高温导致爆管的原因为：加热燃烧的煤矿在高温作用下产生大量会膨胀的物质，如碱、硫等；高温腐蚀产生的腐蚀产物会加快各种腐蚀物质的蔓延，如硫化铁，从而使整个锅炉在运行期间持续不断的受到腐蚀；锅炉在不断运行中，其使用的燃料燃烧后产生物质会加快高温腐蚀的物质，如常见的氯、矾等化学物质；锅炉内某些地方受热更多，因此其热负荷相对其他地方比较高，有些低熔点且会产生腐蚀作用的化合物会粘贴在这个温度较高的墙壁，最后导致锅炉受到高温腐蚀，这种化合物多属于硫质化合物[2]；2）锅炉制作时焊接质量不过关。

锅炉在制作过程中需要使用几块钢管进行焊接，若焊接过程中出现焊接部位有裂缝、有气孔或者夹有一些其他的杂物那么在锅炉运行时这些部门更容易受到高温侵蚀，以致最后焊接处穿孔或包装现象出现。

在分析严重电厂的锅炉焊接状况时发现，锅炉或多或少存在这些缺陷、可见焊接处一点小的异常也会造成锅炉过热器爆管的出现；3）选择的水质不合格所致。

电站锅炉过热器管爆管原因分析

电站锅炉过热器管爆管原因分析[摘要]过热器调温装置的设计和布置固然对于过热器系统的可靠运行起着决定性的作用，但是，锅炉及其相关设备的运行状况也会对此造成很大的影响，而后者又往往受到众多因素的综合影响。

因此，如何确保锅炉在理想工况下运行是一个有待深入研究的问题。

本文对热电站锅炉高温过热器管爆管的原因进行分析，确定超温过热及焊接质量是其主要原因，提出相应的处理对策，并介绍了处理后的效果。

【关键词】电站锅炉；过热器；爆管；超温过热前言随着锅炉容量的增大，炉内燃烧及气流情况对过热器和再热器系统的影响就相应增大。

如果运行中炉内烟气动力场和温度场出现偏斜，则沿炉膛宽度和深度方向的烟温偏差就会增加，从而使水平烟道受热面沿高度和宽度方向以及尾部竖井受热面沿宽度和深度方向上的烟温和烟速偏差都相应增大；而运行中一次风率的提高，有可能造成燃烧延迟，炉膛出口烟温升高。

如美国CE公司习惯采用，也是我国大容量锅炉中应用最广泛的四角布置切圆燃烧技术常常出现炉膛出口较大的烟温或烟速偏差，炉内烟气右旋时，右侧烟温高；左旋时左侧烟温高。

有时，两侧的烟温偏差还相当大，因而引起较大的汽温偏差。

1.过热器爆管的原因分析一般情况下，在发生过热器爆管时，为尽快恢复正常生产，尽量减少经济损失，我们一般采用快速维修法，如更换新管段、堵管、补强等措施，可是往往运行一段时间后又发生爆管。

并且非常巧合的是爆管在同一根管子、同一种材料或锅炉同一区域的相同断面层次上反复发生，这一现象充分说明过热器管爆破的根本原因未被查清，根本问题还未被解决，那么过热器管爆破的根本原因是什么呢？从技术分析的角度看，引起过热器爆管的根本原因有：过热、磨损、腐蚀、焊接质量等。

从我厂热电站锅炉高温过热器爆管情况看，其中由于金属过热造成的爆管约占30%，磨损约占15%，腐蚀约占10%，管材质量差或焊接质量差约占30%，其它原因占15%，因此受热面超温和焊接质量差是造成我厂热电站过热器爆管的主要原因。

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ＳａｌｓＳｅｌＪ．．ｔｉｓＥｇｅｒｇ１８，０ｔｎｅｓｔ［］ＪＭａｒｌｎｉｅｎ，９８１ｉｅｅａｎｉ
（）６１：９—８．４
氏体与奥氏体钢焊接时，焊缝和熔合线附近的金属受拉应力作用，离熔合线稍远的金属受压应力作用（指焊缝为奥氏体组织）这种残余应力不能，用焊后热处理方式消除，因此在熔合区贝氏体钢
侧易产生热疲劳裂纹。
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ｔｎａｄｒｐｒｅｏＣｒｏｉｎｅｉｔｎＴ３７ｉｎＰｏｅｔｓｆｏｒｓｏＲｓｓａｔＰ４Ｈｏｉ
ｏ再热器出口压力３６ａ出口温度５０ｏＣ；．１ＭＰ，４Ｃ，１９９７年３月正式投产发电。２１年６月，炉后０１该屏过热器管发生爆管，经现场检查，屏过热器从后固定端数起第７屏炉后第１管异种钢焊接接３根
ｅｃｓｔｈａｌｒｎｌｓｓｏｅｓｍｉｒｓｕｔｒｏｌｒｈａｉｇｔｂｓｎｅｏｔｅｆｉｅａａｙｉｆｔｉｌｔｃｕｅｂｉｅｔｕｅ．ｕｈａｒｅｎ
Ｋｅｒｓｐｗｒｔｔｎｂｉｒｒａｌｔｕｅｅｔｂ；ｉｉｉｒｓｅｗｌｉｓｔｂｐｕｅｙｗｏｄ：ｏｅａｏｏｅ；ｅｒａｅｓｐｒａｅｔｅｄｓｍｌｔｌｅｊｎ；ｅｒｔｒ；ｓｉｌｐｎｈｒｕｓａｅｄｏｔｕｕ
ｊｉｔｒｐｕｅｉｅｒａｌｅｐｒｅｔｂｆｇｏｅｌｔｏｅａｅｎｄｎ．ｈｅｕｔｏｓｕｔｒｎｔｅｒａｎｓｅｈａｅｔｅｏａｌｅｐｗｒａｉｒｓｅｏｅＴｅｒｓｌｎｈｐｔｕｒｕａｒｐｎｂｌｈｂｓ
ＳｕｒｅｔｒＴｕｂｆ３０ＭＷｗｅｔｔｏｉｒｐｅｈａｅｅｏ０ＰｏｒＳａｉｎＢｏｌｅ
ＬＩＸｉｏ—ｑｕ，ａｉＺＨＡＯｎＫａｇ—ｗｅＴｎ，ＡＮＧｎ，ＮａＨＥＫｅ—ｌｎｏｇ
ｄｃｄｔｎｕｅｔａｅｏｅａｉｎｏｈｏｒｓａｉｎｂｉｅ．ｈａｉｕｅｏｅｓｒｈｅｓｆｐｒｔｆｔｅｐｗｅｔｔｏｏｌｒＡｔｔｅｓｍｅｔｍｅ，ｔＣｌｌｏｓｐｙｒｆｒｏｉａｌａｓｕｐｌｅｅ－
１Ｃ２ｏＴＢ是低碳、２ｒＭＷＶｉ低合金贝氏体型热
第２９卷第４期
压
力
容
器
总第２３期３
金相检验结果显示，２ｒＭｏＴＢ管金相１Ｃ２ＷＶｉ组织发生了化物粗化，化物分布趋向晶界，碳贝
４结语
氏体组织位向分散严重
ｄｍｏｓｒｔｄｔａｈｎｃｅａｂｎｌｙｒｒｕｄｔｅｍｅｔｇｌｅ，ｅｉｕｌｔｓｎｔｅｓｃｎｅｔ．ｅｎｔｅｔｔｅｅｒｈｄｃｒｏｅｓａｏｎｌｎｉｒｓｄａｒｓａｄｓｓｏｃｎａａｈｉａｈｉｎｓｅｒｒ
措施以确保电站锅炉安全运行，时，同也可为同类型结构锅炉受热面管的失效分析提供参考。关键词：电站锅炉；屏过热器；后异种钢焊缝；管；爆失效分析
中图分类号：Ｈ１０７；Ｋ２．Ｔ４．Ｔ２３３文献标识码：Ｂ文章编号：０１— ８７２１｝ — ０８— ４１０４３（０２００６０４
ｆｉｕｅａｌｓｓａｌｒｎａｙｉ
头处发生泄漏，焊接接头为１Ｃ２ＷＶｉ该２ｒＭｏＴＢ钢
０引言
与Ｔ３７钢对接接头，２ｒＭｏＴＢ管规格Ｐ４Ｈ１Ｃ２ＷＶｉ为４ｍ ×１ｍ，Ｐ４Ｈ管规格为４ｍｍ× ｍ０ｍＴ３７８ｍｍ。此焊口为该炉于２００８年小修期间更换后屏过热器管所焊，累计运行时间约１５０ｈ７０。１后屏过热器管材料介绍
应力增大了很多，加上焊接应力，得此处在工再使作时容易产生疲劳裂纹 ¨ 。上述综合因素造成了１Ｃ２ＷＶｉ钢侧２ｒＭｏＴＢ
［１王志文．工容器设计［．１］化Ｍ］北京：化学工业出版
北京：中国电力出版社，０６１６２０：７．
宏观检查显示，焊接接头焊缝余高较高该（焊缝余高约５４ｍ）且为不等厚对接，．ｍ，较高焊缝余高和不等厚度的对接使焊缝与基体金属交界处形成突变，起应力集中＿造成焊缝的局部引ｌ，
ｔｎｌｄｒｍｔｒｌｒｏｅｄｓｉｉｅｌｅｉｔ，ｄｔｅｒｔｆｔｇｍｅｓｒｓｅｉｔ — ｉａｓｔａｐｅａｕｅｆｕｅｆｉｍｌｓｅｗｌｊｎｓａｅｏｔｎａｕｅｒｏｅｏｉａｔｈｓａｔｄｏｒｎｈｒｉｉｒａｎｏ
侧）生了微裂纹。产
；氏体焊缝侧形成奥
严格控制异种钢焊接接头的质量，种钢焊异
接过程应严格按焊接工艺进行；壁厚差较大的对管子对接焊应有一个过渡区，应有过高的焊缝不
了黑色增碳层，缝熔合区（２ｒＭｏＴＢ钢焊１Ｃ２ＷＶｉ
Ｔ３７Ｐ４Ｈ是铬镍奥氏体热强钢，其敏化温在度５０～８０℃ （其是６０—７０ｏ再加热时０５尤５０Ｃ）易析出碳化物Ｊ材料脆性将会增加。Ｔ３７，Ｐ４Ｈ管的金相检验结果显示奥氏体中有少量碳化物析
出，质未出现明显劣化。材
（ｉｇｉｌｃｃＰｗｒｅｅｒｈＩｓｔｔ，ａｃａｇ３０６ＣｉａＪｎｘＥｅｔｏｅｓａｃｔｕｅＮｎｈｎ０９，ｈｎ）ａｉｒＲｎｉ３
ＡｂｔａｔＢａｅｎｔｅｅｐｒｎａａａａｉｒｎｌｓｓａｏｔｈａｓｓｏｅｄｓｉｌｔｅｅｄｓｒｃ：ｓｄｏｈｘｅｍｅｔｌｄｔ，ｎｆｌｅａａｙｉｂｕｅｃｕｅｆｈｉｓａｓｅｌｌｉａｕｔｔｍｉｒｗ
３０Ｍ电站锅炉后屏过热器爆管原因分析和对策０Ｗ
黎小秋，赵康文。唐囡，何可龙
（江西省电力科学研究院。，江西南昌
３０９）３０６
摘要：在试验的基础上，对某大型电站锅炉后屏过热器管异种钢焊缝破裂的原因进行了失效分析，
结果表明熔合线增碳层，残余应力和应力集中导致了异种钢焊缝的早期失效，并提出了相应的改进
钢种的焊接接头。
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［］王丽芳，４满达虎，明亮，发电厂锅炉高温炉管马等．
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１１ｌＣ２ＷＶｊ．２ｒＭｏＴＢ材料
某大型发电厂３０Ｍ机组蒸汽锅炉为兀０Ｗ型亚临界控制循环煤粉炉，炉额定蒸发量１２锅０５
ｔｈ过热器出口压力１．９ＭＰ，口温度５０／，８２ａ出４
产生碳迁移，氏体焊缝侧会形成高硬度的增碳奥层［。致使焊接接头不同部位的性能差别较８，。
大，引起应力集中，降低焊接接头的高温持久强度和塑性，使焊接接头沿熔合区开裂。易奥氏体钢的线膨胀系数比贝氏体钢大，贝在
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学成分（强度等级）不同钢种的焊接；２金相组（）织和化学成分都不相同钢种的焊接。此次发生爆管的焊接接头属于金相组织和化学成分都不相同