热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
热力发电厂课程设计
学校机械工程系课程设计说明书热力发电厂课程设计专业班级：学生姓名：指导教师：完成日期：学校机械工程系课程设计评定意见设计题目：国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算学生姓名：专业班级评定意见：评定成绩：指导教师（签名）： 2010年 12 月9日评定意见参考提纲：1.学生完成的工作量与内容是否符合任务书的要求。
2.学生的勤勉态度。
3.设计或说明书的优缺点，包括：学生对理论知识的掌握程度、实践工作能力、表现出的创造性和综合应用能力等。
《热力发电厂》课程设计任务书一、课程设计的目的（综合训练）1、综合运用热能动力专业基础课及其它先修课程的理论和生产实际知识进行某660MW凝气式机组的全厂原则性热力系统的设计计算，使理论和生产实际知识密切的结合起来，从而使《热力发电厂》课堂上所学知识得到进一步巩固、加深和扩展。
2、学习和掌握热力系统各汽水流量、机组的全厂热经济指标的计算，以及汽轮机热力过程线的计算与绘制方法，培养学生工程设计能力和分析问题、解决问题的能力。
3、《热力发电厂》是热能动力设备及应用专业学生对专业基础课、专业课的综合学习与运用，亲自参与设计计算为学生今后进行毕业设计工作奠定基础，是热能动力设备及应用专业技术人员必要的专业训练。
二、课程设计的要求1、明确学习目的，端正学习态度2、在教师的指导下，由学生独立完成3、正确理解全厂原则性热力系统图4、正确运用物质平衡与能量守恒原理5、合理准确的列表格，分析处理数据三、课程设计内容1. 设计题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）2. 设计任务（1）根据给定的热力系统原始数据，计算汽轮机热力过程线上各计算点的参数，并在h-s图上绘出热力过程线；（2）计算额定功率下的汽轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量Dj、Gj；（3）计算机组和全厂的热经济性指标；（4）绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。
660MW亚临界凝汽式汽轮机热力系统的设计
题目：660MW亚临界凝汽式汽轮机热力系统的设计学院: 材料与冶金学院专业: 热能与动力工程学号:学生姓名:指导教师:日期:摘要汽轮机作为现代重要的动力机械设备，在国家动力能源方面起着举足轻重的地位。
本次设计一方面是为了巩固所学的理论知识，强化对汽轮机整体的认知；另一方面，也是希望借此设计培养独立思考及动手解决问题的能力，为今后的工作学习打下基础。
本文设计的是一台660WM亚临界凝汽式汽轮机，首先根据基本参数的要求，完成透平机械的热力设计，即选定汽轮机的基本参数和结构形式，确定通流部分的重要尺寸，求出整机的内功率和内效率，然后由设计得出的参数，进行汽耗量和功率的校核，最后完成其结构设计。
本设计采用的是三缸四排汽，高中压缸合缸，低压缸四流程的亚临界反动凝汽式设计，是当前国内大型机组的主流设计形式，同时采用一次中间再热，提高发电效率，八级抽汽加热给水提高给水温度，以提高机组的效率。
最终在设计工况下的热耗量是8140.64KJ/KWh，汽轮机机组的绝对电效率是44.23%，在设计上是安全可靠的。
关键词：汽轮机；能源；设计；亚临界AbstractTurbine as an important driving force of modern machinery and equipment, plays an important role in the national power energy.The design on the one hand is to consolidate the theoretical knowledge learned, to strengthen awareness of the turbine as a whole; the other hand, is hoping to design independent thinking and the ability to begin to solve the problem, lay the foundation for future work and study.This design is a 660WM subcritical condensing steam turbine, the first under the requirements of the basic parameters, complete thermal turbomachinery design, namely the basic parameters and structure of the selected turbine, determine critical dimensions flow passage is obtained and internal efficiency within the power of the machine, and then drawn by the design parameters, steam and power consumption checking, finalizing his design.This design uses a three-cylinder four exhaust, subcritical reaction condensing steam turbine cylinder closing cylinder design, low pressure cylinder, four processes are designed to form the current mainstream domestic large units, while using single reheat, improve power generation efficiency , eight steam extraction feedwater heating water temperature increase to improve the efficiency of the unit.Final heat consumption at design condition is 8140.64KJ / KWh, absolute power efficiency steam turbine plant is 44.23%, the design is safe and reliable.Key words：Turbine; Energy; Design; Subcritical目录1 绪论 (1)1.1 汽轮机简介 (1)1.2 电站高参数大容量汽轮机技术研究和国内外发展现状 (1)1.3 设计意义 (2)1.4 论文研究内容 (2)2 热力系统设计 (4)2.1 设计基本参数选择 (4)2.2 汽轮机热力过程线的拟定 (4)2.3 汽轮机进汽量计算 (6)2.4 抽汽回热系统热平衡初步计算 (7)3 调节级设计 (14)3.1 调节级形式及焓降确定 (14)3.2 调节级主要参数的确定 (14)3.3 调节级详细计算 (15)3.3.1 喷嘴部分的计算 (15)3.3.2 动叶部分计算 (18)3.3.3 级内损失的计算 (20)3.3.4 级效率与内功率的计算 (21)4 非调节级计算 (22)4.1 高压缸非调节级计算 (22)4.2 中压缸非调节级计算 (24)4.3 低压缸非调节级计算 (26)4.4 抽汽压力调整 (28)4.5 重新列汽水参数表 (29)5 汽轮机各部分汽水流量和各项热经济指标计算 (31)5.1 重新计算汽轮机各段抽汽量 (31)5.2 汽轮机汽耗量计算及流量校核 (32)6 结束语 (34)参考文献 (35)致谢 (36)1 绪论1.1 汽轮机简介汽轮机是一种以水蒸汽为工质，通过将蒸汽热能转变为机械能的外燃高速旋转式原动机。
热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j；3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。
其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。
全厂的原则性热力系统如图5-1所示。
该系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。
第一、二、三级高压加热器均安装了置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。
第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。
气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。
给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。
热力发电厂课程设计
热力发电厂课程设计一、课程设计题目600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算二、课程设计的任务1、通过课程设计加深巩固热力发电厂所学的理论知识，了解热力发电厂热力计算的一般步骤；2、根据给定的热力系统数据，计算汽态膨胀过程线上各计算点的参数，并在h -s 图上绘出汽态膨胀线；3、计算额定功率下的汽轮机进汽量D 0及机组和全厂的热经济性指标，包括汽轮机热耗率、全厂热耗率、全厂发电标准煤耗率和全厂供电标准煤耗率。
三、计算类型定功率计算四、原则性热力系统原则性热力系统图见图1。
H PGBH 4H DT DL P1L P2CD m aSGC PD EH 8H 7H 5FPH 3H 2H 1IPA BD ELM NA HPRLT1S1S2T 2T 3S3S4T 4B N T RH M PSS1S2S3S4轴封供汽母管T=T 1T 2T 3T 4+++FD l图1 发电厂原则性热力系统锅炉：HG-1900/25.4-YM4 型超临界、一次再热直流锅炉。
汽轮机：CLN600–24.2/566/566型超临界、三缸四排汽、单轴凝汽式汽轮机。
回热系统：系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为除氧器的加热汽源。
一至七级回热加热器（除除氧器外）均装设了疏水冷却器。
三台高压加热器均内置蒸汽冷却器。
汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过凝结水精处理装置、轴封加热器、四台低压加热器，进入除氧器。
给水由汽动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器；四台低压加热器的疏水逐级自流至凝汽器热井。
五、计算原始资料1、汽轮机参数：(1)额定功率：P e=600MW；(2)主蒸汽参数：p0=24.2MPa，t0=566℃；(3)过热器出口蒸汽压力25.4 MPa，温度570℃；(4)再热蒸汽参数：热段：p rh=3.602MPa，t rh=566℃；冷段：p'rh=4.002MPa，t'rh=301.9℃；(5)排汽参数：见表3中A；2、回热系统参数：(1)机组各级回热抽汽参数见表1；表1 回热加热系统原始汽水参数项目单位H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 抽汽压力MPa 5.899 4.002 1.809 0.9405 0.3871 0.1177 0.05757 0.01544 抽汽温度℃351.2 301.9 457.0 363.2 253.8 128.2 x=1.0 x=0.98 抽汽管道压损% 3 3 3 5 5 5 5 5加热器上端差℃见表3中B - 见表3中C加热器下端差℃ 5.6 5.6 5.6 - 5.6 5.6 5.6 - 注：忽略加热器和抽汽管道散热损失(2)给水泵出口压力：p pu=29.21MPa，给水泵效率：ηpu=0.9；(3)除氧器至给水泵高度差：H pu=22m；(4)小汽轮机排汽压力：p cx=7kPa，小汽轮机机械效率：ηmx=0.99，排汽干度：X cx=1；(5)凝结水泵出口压力：p'pu=1.724Mpa；(6)高加水侧压力取给水泵出口压力，低加水侧压力取凝结水泵出口压力；3、锅炉参数：锅炉效率：ηb =93%。
热力发电厂课程设计报告说明书国产MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算
国产 600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算1课程设计的目的及意义：电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确立在不一样负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可权衡热力设施的完美性，热力系统的合理性，运转的安全性和全厂的经济性。
如依据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力协助设备、各样汽水管道及附件的依照。
2课程设计的题目及任务：设计题目：国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。
计算任务：㈠依据给定的热力系统数据，在h - s图上绘出蒸汽的汽态膨胀线㈡计算额定功率下的汽轮机进汽量 D 0，热力系统各汽水流量 D j㈢计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）㈣按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图3已知数据：汽轮机型式及参数机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；额定功率P e =600MW；主蒸汽初参数（主汽阀前）P0 =16.7MPa，t0=537℃再热蒸汽参数（进汽阀前）热段： P rh =3.234MPa， t rh =537℃冷段： P’rh =3.56MPa，t’rh =315℃；汽轮机排汽压力排汽比焓回热加热系统参数最后给水温度给水泵出口压力除氧器至给水泵高差小汽机排汽压力给水泵效率小汽机排汽焓锅炉型式及参数锅炉型式额定蒸发量额定过热蒸汽压力P b 额定再热蒸汽压力额定过热蒸汽温度额定再热蒸汽温度汽包压力： P du锅炉热效率其余汽轮机进汽节流损失中压缸进汽节流损失P c=4.4 ／5.39kPah c=2333.8kJ ／kg。
t fw =274.1 ℃P u =20.13MPa21.6mPc=6.27kPa83％；2422.6kJ ／kg英国三井 2027-17.3Db：2027t ／h17.3MPa3.734MPa541℃541℃18.44MP92.5 ％4％2％／541／541轴封加热器压力P T98kPa疏水比焓415kJ／kg汽轮机机械效率98.5 ％发电机效率99％增补水温度20℃厂用电率0.074 计算过程汇总:㈠原始资料整理：㈡全厂物质均衡方程① 汽轮机总汽耗量 D 0② 锅炉蒸发量D1 =全厂工质渗漏+厂用汽 =65t/h （全厂工质损耗）D 0=D b- D 1 = D b-65③ 锅炉给水量D fw = D b +D b1 -D e = D b -45=D0+20④ 增补水量D=D l + D b =95t/hma㈢计算回热系统各段抽汽量回热加热系统整体剖析本机组回热加热系统由三个高压加热器、一个除氧器、四个低压加热器共八个加热器构成。
热力发电厂课程设计
热力发电厂课程设计学校机械工程系课程设计说明书专业班级：学生姓名：指导教师：完成日期：学校机械工程系课程设计评定意见设计题目：国产660mw凝汽式机组全厂原则性热力系统排序学生姓名：专业班级测评意见：评定成绩：指导教师（亲笔签名）：2021年12月9日评定意见参考提纲：1.学生顺利完成的工作量与内容与否合乎任务书的建议。
2.学生的勤奋态度。
3.设计或说明书的优缺点，包括：学生对理论知识的掌握程度、实践工作能力、表现出的创造性和综合应用能力等。
《热力发电厂》课程设计任务书一、课程设计的目的（综合训练）1、综合运用热能动力专业基础课及其它先修成课程的理论和生产实际科学知识展开某660mw凝气式机组的全厂原则性热力系统的设计排序，并使理论和生产实际科学知识紧密的融合出来，从而并使《热力发电厂》课堂上所学科学知识获得进一步稳固、增进和拓展。
2、学习和掌握热力系统各汽水流量、机组的全厂热经济指标的计算，以及汽轮机热力过程线的计算与绘制方法，培养学生工程设计能力和分析问题、解决问题的能力。
3、《热力发电厂》就是热能动力设备及应用领域专业学生对专业基础课、专业课的综合自学与运用，亲自参予设计排序为学生今后展开毕业设计工作打下基础，就是热能动力设备及应用领域专业技术人员必要的专业训练。
二、课程设计的要求1、明晰自学目的，端正学习态度2、在教师的指导下，由学生单一制顺利完成3、正确理解全厂原则性热力系统图4、恰当运用物质均衡与能量守恒原理5、合理精确的列表格，分析处置数据三、课程设计内容1.设计题目国产660mw凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）2.设计任务（1）根据取值的热力系统原始数据，排序汽轮机热力过程线上各排序点的参数，并在h-s图上绘制热力过程线；（2）计算额定功率下的汽轮机进汽量do，热力系统各汽水流量dj、gj；（3）计算机组和全厂的热经济性指标；（4）绘制全厂原则性热力系统图，并将所排序的全部汽水参数详尽五字在图中（建议计算机绘图）。
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660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j；3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。
其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。
全厂的原则性热力系统如图5-1所示。
该系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。
第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。
第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。
气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。
给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。
600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算凝汽式发电机组是一种常见的发电装置，通过在燃烧室中燃烧燃料，从而产生高温高压的燃气。
这些燃气经过涡轮机的推动，从而驱动发电机发电。
在这个过程中，燃气能量被转化为机械能，然后转化为电能。
在全厂原则性热力系统计算中，我们需要计算凝汽式发电机组全厂的能量转换过程，以及各组件的能量损失情况。
下面是一个示例的计算步骤：1.燃气流程：首先，我们需要计算燃气在燃烧室中的燃烧过程。
这个过程中，燃料和空气混合在一起，产生高温高压的燃气。
我们需要计算燃气的热输入、质量流量以及热力特性。
2.涡轮机流程：接下来，我们需要计算涡轮机的工作过程。
涡轮机通过燃气的压力和温度来驱动转子转动，从而转化为机械能。
我们需要计算转子的转速以及转动功。
3.发电机流程：涡轮机转动的机械能需要通过发电机转化为电能。
我们需要计算发电机的效率以及电能产生的功率。
4.蒸汽循环流程：在涡轮机工作后，燃气经过凝汽器冷却成为水蒸汽。
然后，水蒸汽被再次加热，在高温高压下再次进入涡轮机。
我们需要计算蒸汽循环的效率以及各组件的能量损失。
5.辅助系统：除了核心的凝汽式发电机组，还有很多辅助系统，如冷却水系统、泵站等。
我们需要计算这些系统的能量损失以及效率。
在进行以上计算时，我们需要使用一些基本的热力学公式和参数。
例如，燃气的热输入可以通过燃料的高位发热值和燃料消耗量计算得到。
涡轮机的转速可以通过流量和进口出口压力计算得到。
发电机的效率可以通过实验测量或者理论计算得到。
总结起来，凝汽式机组全厂原则性热力系统计算是一个包括燃气流程、涡轮机流程、发电机流程、蒸汽循环流程以及辅助系统的计算过程。
通过对这些过程的能量转换和损失进行计算，可以评估凝汽式机组的热力性能，并提供相应的改进和优化建议。
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660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j；3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。
其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。
全厂的原则性热力系统如图5-1所示。
该系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。
第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。
第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。
气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。
给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。
锅炉过热器的减温水（③）取自给水泵出口，设计喷水量为66240kg/h。
热力系统的汽水损失计有：全厂汽水损失（○14）33000kg/h\厂用汽（○11）22000kg/h(不回收)、锅炉暖风器用气量为65800kg/h,暖风器汽源（○12）取自第4级抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，疏水比焓697kJ/kg。
锅炉排污损失按计算植确定。
高压缸门杆漏汽（①和②）分别引入再热热段管道和均压箱SSR，高压缸的轴封漏汽按压力不同，分别引进除氧器（④和⑥）、均压箱（⑤和⑦）。
中压缸的轴封漏汽也按压力不同，分别引进除氧器（⑩）和均压箱（⑧和⑨）。
从均压箱引出三股蒸汽：一股去第七级低加（○16），一股去轴封加热器SG（○15），一股去凝汽器的热水井。
各汽水流量的数值见表1-1（五）原始资料1.汽轮机型以及参数（1）机组刑式：亚临界压力、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式气轮机；（2）额定功率P e=660MW；（3）主蒸汽初参数（主汽阀前）p0=3.232MPa，t0=538℃；（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段p rh=3.232MPa；t th=538℃；冷段p rh´=3.567MP a；t th´=315℃；（5）汽轮机排汽压力p c=4.4/5.38kPa,排汽比焓h c=2315kJ/kg。
2.机组各级回热抽汽参数见表1-2（2）最终给水温度t fw=274.8℃；（3）给水泵出口压力p pu=21.47MPa，给水泵效率ηpu=0.83（4）除氧器至给水泵高差Hp u=22.4m；（5）小汽机排汽压力p c,xj=6.27kPa；小汽机排汽焓h c,xj=2315.6k J/kg 3.锅炉型式及参数（1）锅炉型式：德国BABCOCK-2208t/h一次中间再热、亚临界压力、自然循环汽包炉；（2）额定蒸发量D b=2208t/h（3）额定过热蒸汽压力P b=17.42Mpa；额定再热蒸汽压力p r=3.85MPa；（4）额定过热汽温t b=541℃；额定再热汽温t r=541℃；（5）汽包压力p du=18.28MPa；（6）锅炉热效率ηb=92.5%。
4.其他数据（1）汽轮机进汽节流损失δpl=4%，中压缸进汽节流损失δp2=2%；（2）轴封加热器压力p sg=102KPa,疏水比焓h d,sg=415k J/kg；（3）机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表5-2；（4）锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂汽水流量及参数见表5-2；（5）汽轮机机械效率ηm=0.985；发电机效率ηg=0.99；（6）补充水温度t ma=20℃；（7）厂用点率ε=0.07。
5.简化条件（1）忽略加热器和抽汽管道的散热损失。
（2）忽略凝结水泵的介质焓升。
二、热力系统计算(一)汽水平衡计算1.全厂补水率αma全厂汽水平衡如图1-3所示，各汽水流量见表1-4。
将进、出系统的各流量用相对量α表示。
由于计算前的气轮机进汽量Do为未知，故预选Do=2033724kg/h全厂工质渗漏系数αL=D L/D O=33000/2033724=0.0162263锅炉排污系数αhl=D bl/D O=其余各量经计算为厂用汽系数αpl=减温水系数αsp=暖风机疏水系数αnf=65800/2033724=0.032354439由全厂物质平衡补水率αma=αpl+αhl+αL=0.01081+0.0108175+0.0162263=0.0358538 2.给水系数αfw由图1-3所示，1点物质平衡αb=αo+αL=1+0.162263=1.0162263 2点物质平衡αfw=αb+αbl-αsp=1.01622+0.005408-0.02974=0.9919 3.各小汽流量系数αsg,k按预选的气轮机进汽量D O和表1-1原始数据，计算得到门杆漏汽、轴封漏汽等各小汽的流量系数，填于表1-1中。
（二）气轮机进汽参数计算1.主蒸汽参数由主汽门前压力p o =16.68Mpa,温度 t o=538℃,查水蒸气性质表，得主蒸汽比焓值h0=3397.1kJ/kg.主汽门后压力p´0=(1-δp1)p0=(1-0.04)16.68=16.0128Mpa由p´0=16.0128Mpa, h´0= h0=3397.1kJ/kg,查水蒸气性质表，得主汽门后气温t´0=535.254℃。
由中联门前压力p rh=3.232Mpa,温度t rh=538℃,查水蒸气性质表，得再热蒸汽比焓值 h rh=3538.9029kJ/kg.中联门后再热气压p´rh=(1-δp2)p rh=(1-0.02)3.232=3.16736Mpa 由p´rh=3.1673Mpa, h´rh= h rh=3538.9029kJ/kg,查水蒸气性质表,得中联门后再热气温t´rh=537.716℃.(二)辅助计算1.轴封加热器计算以加权平均法计算轴封加热器的平均进汽比焓h sg.计算详表见表2-6.以加权平均法计算均压箱内的平均蒸汽比焓h jy.计算详见表2-7 表5-5 均压箱平均蒸汽比焓计算由p sl=4.40kpa,查水蒸气性质表,得t sl=30.54℃;由p s2=5.38kpa,查水蒸气性质表,得t s2=34.19℃;凝汽器平均温度t s=0.5（t sl+t s2）=0.5（30.54+34.19）=32.365℃;查水蒸气性质表,得凝汽器平均压力p s=4.854kpa;将所得数据与表5-1的数据一起,以各抽气口的数据为节点,在h-s 图上绘制出气轮机的气态膨胀过程线,见图2-14p¸h图2-14气轮机的气态膨胀过程线（四）各加热器进、出水参数计算首先计算高压加热器H1。
加热器压器Ｐ1：Ｐ1=（1-Δp1）P1=（1-0.03）×5.945=5.766MPa 式中Ｐ1——第一抽汽口压力；△P1——抽汽管道相对压损；又P1=5.766MPa，查水蒸气性质表得加热器饱和温度t s,1=272.9H1出水温度t w,1：t w,1=t s,1-δt=272.9-（-1.7）=274.6式中δt——加热器上端差。
H1疏水温度t d1：T d1= t w,1+δt1=243.4+5.5=248.9式中δt1——加热器下端差，δt1=5.5t w,1——进水温度，其值从高压加热器H2的上端差δt计算得到已知加热器水侧压力P w=20.47MPa,由t1=274.6,查的H1出水比焓h w,1=1204.5k J/kg由t w,1=243.4,p w=20.47MPa,查得H1进水比焓h w,1=1056.0k J/kg由t d1=248.9, Ｐ1=5.766MPa, 查得H1疏水比焓h d,1=1080.4k J/kg.至此,高温加热器H1的进、出口汽水参数已经全部算出。
计算高压加热器H2加热器压器Ｐ2：Ｐ2=（1-Δp2）P2=（1-0.03）×3.668=3.557MPa 式中Ｐ2——第二抽汽口压力；△P2——抽汽管道相对压损；又P2=3.557MPa，查水蒸气性质表得加热器饱和温度t s,2=243.4H2出水温度t w,2：t w,2= t s,2-δt=243.4-0=243.4式中δt——加热器上端差。
H2疏水温度T d，2：T d，2= t w,2+δt2=208.3+5.5=213.5式中δt2——加热器下端差，δt2=5.5t w,2——进水温度，其值从高压加热器H3的上端差δt计算得到已知加热器水侧压力P w=20.47MPa,由t2=243.4,查的H2出水比焓h w,2=1056.0k J/kg由t w,2=208.3,p w=20.47MPa, 查得H2进水比焓h w,2=897.2k J/kg由t d，2=213.5, Ｐ2=3.557MPa, 查得H2疏水比焓h d,2=914.2k J/kg.至此,高温加热器H2的进、出口汽水参数已经全部算出。
计算高压加热器H3加热器压器Ｐ3：Ｐ3=（1-Δp3）P3=（1-0.03）×1.776=1.722MPa 式中Ｐ3——第三抽汽口压力；△P3——抽汽管道相对压损；又P3=1.722MPa，查水蒸气性质表得加热器饱和温度t s,3=204.9H3出水温度t w,3：t w,3=t s,3-δt=204.9- (-1.7)=206.6式中δt——加热器上端差。
H3疏水温度t d3：T d3= t w,3+δt3=179.2+0=179.2式中δt3——加热器下端差，δt3=0t w,3——进水温度，其值从处氧气器H4的上端差δt计算得到已知加热器水侧压力P w=20.47MPa,由t3=206.6,查的H3出水比焓h w,3=889.7k J/kg由t w,3=179.2,p w=20.47MPa, 查得H3进水比焓h w,3=769.9k J/kg由t d，3=179.2, Ｐ3=1.722MPa, 查得H3疏水比焓h d3=759.9k J/kg.至此,高温加热器H3的进、出口汽水参数已经全部算出。