热力发电厂课程设计样本
热力发电厂课程设计
热力发电厂课程设计一、计算原始资料1、汽轮机形式及参数（1）、机组型式：超超临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机。
（2）、额定功率：P e=1000MW（3）、主蒸汽参数：P0=26.25MPa；t0=605℃。
（4）、再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：P rh=5.436MP a；t rh=603℃。
冷段：P rh’=5.85MP a；t rh’=360.5℃。
（5）、汽轮机排汽压力：P c=4.7KPa；排汽比焓：h c=2311.3kJ/kg。
2、回热加热系统参数（1）、最终给水温度：t fw=292.9℃。
（2）、给水泵出口压力：P pu=32.606MPa；给水泵效率：ηpu=0.83（3）、除氧器到给水泵高度差：H pu=26m。
（4）、小汽机排汽压力：P c，xj=5.7KPa；排汽焓：h c，xj=2424.8kJ/kg。
3、锅炉型式及参数（1）、锅炉型式：2980--26.25/605/603（2）、额定蒸发量：D b=2980 t/h（3）、额定过热蒸汽压力：P b=26.25MPa，额定再热蒸汽压力：P r=5.436MPa。
（4）、额定过热汽温：t b=605℃；额定再热汽温：tr=603℃；（5）、锅炉效率：ηb=93%（6）、给水泵到过热器出口高度差：h1=34m。
4、其他数据（1）汽轮机机械效率:ηm=0.985;发电机效率：ηg=0.99.（2）补充水温度：t ma=20℃（3）厂用电率：ε=0.07；厂用汽：5t/h（启动时最大用汽量为32t/h）（4）2号抽汽90t/h,4号抽汽60t/h（5）抽汽管压损：△P j=8%P j；锅炉连续排污量：D bl=0.01D b；全厂汽水损失：D L=0.01D b；（6）连续排污扩容器效率：ηf=0.98；连续排污扩容器压力选为：Pf=0.90MPa；减温水系数：ɑsp= 0.0275二、热系统计算（一）、汽水平衡计算1、全厂补水率由已知知:全厂工质渗漏系数: 图1、全厂汽水平衡图ɑL=D L/D b=0.01锅炉排污系数：ɑbl=D bl/D b=0.01减温水系数：ɑsp= 0.0275厂用汽系数：ɑpl=29.402/2939223.6=0.0100033有全厂物质平衡有：补水率ɑma=ɑpl+ɑbl+ɑL=0.03000332、给水系数ɑfw由图1, 1点的物质平衡有ɑb=ɑ0+ɑL=1+0.01=1.012点的物质平衡ɑfw=ɑb+ɑbl- ɑsp=1.01+0.01-0.0275=0.9925（二）汽轮机进汽参数计算1、主蒸汽参数由主汽门前压力P0=26.25MPa，温度t0=605℃，查水蒸气性质表得主蒸汽比焓值h0=3482.10 KJ/Kg由主汽门后压力P0’=（1-δP1）P0=（1-0.04）*26.25=25.2MPa由P0’=25.2MPa h0’=h0=3482.10 KJ/Kg查得t0’=596.73 ℃2、再热蒸汽参数由中联门前压力P rh=5.436MPa 温度t rh=603℃，得h rh=3663.8 KJ/Kg中联门后再热压力P rh’=（1-δP2）P rh=（1-0.02）*5.436=5.327MPah rh’=h rh=3663.8KJ/Kg查得t rh’=600.61 ℃3、凝汽器平均压力计算由P s1=4.7KPa，查水蒸汽性质表得t s1=31.78 ℃由p s2=19.2KPa，查水蒸汽性质表得t s2=59.18 ℃凝汽器平均温度t s=（t s1+t s2）/2=45.48 ℃查水蒸汽性质表，得凝汽器平均压力P s=0.00983374 MPa（四）、各加热器进、出水参数计算1、1#高加H1压损∆P5=（7.847-7.611）/7.847=3%加热器压力P j:由图读得P j=7.611MPa 由P j查水蒸汽性质表得加热器饱和温度t s，1=291.508 ℃2、2#高加H2压损∆P5=（5.85-5.874）/5.85=-0.4%加热器压力P j:由图读得P j=5.874MPa 由P5查水蒸汽性质表得加热器饱和温度t s，2=274.169 ℃3、3#高加H3压损∆P5=（2.228-2.161）/2.228=3%加热器压力P j:由图读得P j=2.161MPa 由P5查水蒸汽性质表得加热器饱和温度t s，3=216.323 ℃4、除氧器H4除氧器压力:P4=0.968MPa查水蒸汽性质表得除氧器饱和温度t s4=178.476℃H4疏水温度t d，4=t s4=178.476 ℃由图有出水比焓h w，4=753.4KJ/Kg，进水比焓h w，4'=642.7KJ/Kg，疏水比焓为h d，4=753.4KJ/Kg。
热力发电厂 课程设计3
课程设计内容1.已知汽轮机机组型式及参数：机组型号： CZK300—16.67/0.4/538/538汽轮机型式：300MW 亚临界参数、一次再热、双缸双排气、双轴单调整、直接空冷、抽汽凝汽式 额定功率 : e P =300MW主蒸汽参数（主汽阀前）：0P =16.67MPa ，0t =538℃；查焓熵图得0h =3398.96kJ/kg 再热蒸汽参数：冷段：rhi P =3.6869Mpa, rhi t =325.3℃, rhi h =3038.85 kJ/kg 热段(中联门前)：2rh P =3.318Mpa, 2rh t =538℃, 2rh h =3539.44 kJ/kg 中联门后再热气压: 'rh p =(1-δp2)2rh P =(1-0.0143)3.318=3.2706Mpa由'rh p =3.2706Mpa,'rh h = 2rh h =3539.44kJ/kg,查水蒸气性质表,得中联门后 再热气温'rh t =537.797℃.低压缸排汽压力：c P =0.014Mpa, 排汽比焓c h =2437.4kJ/kg 计算热力系统的的有关参数: 主汽门、调门及进气管道压损 2% 中低压连通管管道压损 4.5% 再热器及管道压损 10% 中联门及管道压损 1.43%各段加热器抽气管道 1、2、3段抽气压损3%，其余5% 回热抽气级数 3高+3低+1除氧 转速 3000r/min 给水泵驱动方式 电机驱动旋转方向 顺时针方向（从汽轮机向发电机端看）额定给水温度：fw t =272.2℃。
额定工况下的电机效率：98.95%，给水泵效率：83%。
表1-1 加 热 器 端 差2.各加热器进、出水参数计算 1)首先计算高压加热器JG1加热器1P ：P1(1p)P'j1=5.7215(1-0.03)=5.5499Mpa δ=-⨯式中1P ——第一抽汽口压力；1P ∆——抽汽管道相对压损；又1P =5.5499MPa ，查水蒸气性质表得 加热器饱和温度1,s t =270.545℃JG1出水温度1,w t ：w ,1s ,1t t t 270.545 1.7272.245δ=-=--=（）℃ 式中 t δ ——加热器上端差。
热力发电厂课程设计
热力发电厂课程设计一、课程设计题目600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算二、课程设计的任务1、通过课程设计加深巩固热力发电厂所学的理论知识，了解热力发电厂热力计算的一般步骤；2、根据给定的热力系统数据，计算汽态膨胀过程线上各计算点的参数，并在h -s 图上绘出汽态膨胀线；3、计算额定功率下的汽轮机进汽量D 0及机组和全厂的热经济性指标，包括汽轮机热耗率、全厂热耗率、全厂发电标准煤耗率和全厂供电标准煤耗率。
三、计算类型定功率计算四、原则性热力系统原则性热力系统图见图1。
H PGBH 4H DT DL P1L P2CD m aSGC PD EH 8H 7H 5FPH 3H 2H 1IPA BD ELM NA HPRLT1S1S2T 2T 3S3S4T 4B N T RH M PSS1S2S3S4轴封供汽母管T=T 1T 2T 3T 4+++FD l图1 发电厂原则性热力系统锅炉：HG-1900/25.4-YM4 型超临界、一次再热直流锅炉。
汽轮机：CLN600–24.2/566/566型超临界、三缸四排汽、单轴凝汽式汽轮机。
回热系统：系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为除氧器的加热汽源。
一至七级回热加热器（除除氧器外）均装设了疏水冷却器。
三台高压加热器均内置蒸汽冷却器。
汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过凝结水精处理装置、轴封加热器、四台低压加热器，进入除氧器。
给水由汽动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器；四台低压加热器的疏水逐级自流至凝汽器热井。
五、计算原始资料1、汽轮机参数：(1)额定功率：P e=600MW；(2)主蒸汽参数：p0=24.2MPa，t0=566℃；(3)过热器出口蒸汽压力25.4 MPa，温度570℃；(4)再热蒸汽参数：热段：p rh=3.602MPa，t rh=566℃；冷段：p'rh=4.002MPa，t'rh=301.9℃；(5)排汽参数：见表3中A；2、回热系统参数：(1)机组各级回热抽汽参数见表1；表1 回热加热系统原始汽水参数项目单位H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 抽汽压力MPa 5.899 4.002 1.809 0.9405 0.3871 0.1177 0.05757 0.01544 抽汽温度℃351.2 301.9 457.0 363.2 253.8 128.2 x=1.0 x=0.98 抽汽管道压损% 3 3 3 5 5 5 5 5加热器上端差℃见表3中B - 见表3中C加热器下端差℃ 5.6 5.6 5.6 - 5.6 5.6 5.6 - 注：忽略加热器和抽汽管道散热损失(2)给水泵出口压力：p pu=29.21MPa，给水泵效率：ηpu=0.9；(3)除氧器至给水泵高度差：H pu=22m；(4)小汽轮机排汽压力：p cx=7kPa，小汽轮机机械效率：ηmx=0.99，排汽干度：X cx=1；(5)凝结水泵出口压力：p'pu=1.724Mpa；(6)高加水侧压力取给水泵出口压力，低加水侧压力取凝结水泵出口压力；3、锅炉参数：锅炉效率：ηb =93%。
(完整word版)热力发电厂课程设计说明书
《热力发电厂》课程设计说明书xx 学院 xx 年xx 月1 绪 论 (4)2 热力系统与机组资料 ............2。
1。
热力系统简介 ............2.2.原始资料 ....................3 热力系统计算 ........................3.1.汽水平衡计算 ............3。
2. 汽轮机进汽参数计算 ............................................................................................................ 14 3。
3。
辅助计算 .. (15)设计题目660MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统计算设 计 人同组成员指导教师3.4. 各加热器进、出水参数计算 (16)3。
5。
高压加热器组抽汽系数计算 (25)3.6. 除氧器抽汽系数计算 (28)3。
7。
低压加热器组抽汽系数计算 (29)3.8. 凝汽系数c 计算 (31)3。
9. 汽轮机内功计算 (32)3。
10.汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算 (34)3.11.全厂性热经济指标计算 (36)4 反平衡校核 (38)5 辅助系统设计、选型 (41)5.1. 主蒸汽系统 (41)5。
2. 给水系统 (41)5.3. 凝结水系统 (42)5。
4. 抽空气系统 (42)5。
5. 旁路系统 (42)5。
6. 补充水系统 (43)5.7. 阀门 (43)6 结论 (46)致谢 (48)参考文献 (49)1 绪论火力发电厂简称火电厂，是利用煤炭、石油、天然气作为燃料生产电能的工厂。
其能量转换过程是：燃料的化学能→热能→机械能→电能。
最早的火力发电是1875 年在巴黎北火车站的火电厂实现的。
随着发电机、汽轮机制造技术的完善，输变电技术的改进，特别是电力系统的出现以及社会电气化对电能的需求，20 世纪30 年代以后,火力发电进入大发展的时期.火力发电机组的容量由200兆瓦级提高到300～600 兆瓦级(50 年代中期），到1973 年，最大的火电机组达1300兆瓦。
(完整word版)热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算(word文档良心出品)
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j；3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。
其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。
全厂的原则性热力系统如图5-1所示。
该系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。
第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。
第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。
气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。
给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。
热力发电厂课程设计(王海超)
350MW 凝汽式电厂原则性热力系统设计与计算（2010~2011 年度第 1 学期）名称：热力发电厂课程设计题目：火力发电厂原则性热力系统拟定和计算院系：能源与动力工程学院班学级：号：热能 0708 班1071170819学生：王海超指导教师：志宏设计周数：1成绩：日期：2011 年 12 月28日~1 月 5 日1.1 设计题目：火力发电厂原则性热力系统拟定和计算1.2 任务1.2.1.拟定发电厂原则性热力系统1.2.2.绘制发电厂原则性热力系统图1.2.3.发电厂原则性热力系统计算（额定工况）1.2.4.作汽轮机热力过程线1.2.5.作汽水参数表1.2.6.锅炉连续排污利用系统计算1.2.7.高加组计算1.2.8.除氧器计算1.29.低加组计算1.2.10.汽轮机汽耗量及各项汽水流量计算1.2.11.汽轮机功率校核1.2.12.热经济指标计算1.3 计算类型额定工况功率计算1.4 热力系统简介汽轮机机组型号为300 MW-16.7/538/538机组，国产HG1021-18.2-540/540-WM10亚临界中间再热自然循环汽包锅炉。
其原则性热力系统图如图 1 所示。
汽轮机为单轴双缸双排汽，高中压缸采用和缸反流结构，低压缸为三层缸结构。
高中压部分为冲动、反动混合式，低压部分为双流、反动式。
共有 8 级抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供 3 台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供 4 台低压加热器，第四级抽汽作为 0.738 MPa 压力除氧器的加热汽源。
八级回热加热器（除除氧器外）均装设了疏水冷却器。
三级高压加热器均安装了置式蒸汽冷却器，将三台高压加热器的上端差分别减小为-1.7℃、-0.5℃、0℃，从而提高了系统的热经济型。
采取疏水逐级自流方式。
有除盐装置DE、一台轴封冷却器SG。
配有前置泵TP的给水泵FP，经常运行为汽动泵，小汽轮机TD 为凝气式，正常运行其汽源取自第四段抽汽（中压缸排汽），无回热加热，其排汽引入主凝汽器。
《热力发电厂》教案
中原工学院《热力发电厂》教案能源与环境学院系别：热能与动力工程系任课教师：***绪论❖教学目的：掌握电能生产的特点及其要求，熟悉热力发电厂的类型，了解我国的电力发展概况及其发展政策。
❖内容提要：电能的特点以及对电力生产的要求，发电厂的分类，我国电力工业发展概况及发展政策，本课程的学习要求。
一、电力工业在国民经济中的地位和作用二、电力生产的特点及基本要求三、各种类型的热力发电厂四、我国电力工业的技术政策及国内外电力工业的发展概况五、本课程在电厂热能动力设备专业中的地位和作用❖授课时间：20分钟❖重点内容：各种类型的热力发电厂❖板书：以黑板粉笔书写为主第一章热力发电厂动力循环及其热经济性❖教学目的：掌握评价热力发电厂热经济性的主要方法。
❖内容提要：第一节热力发电厂热经济性的评价方法本单元主要讲述评价热力发电厂热经济性的主要方法：热量法、熵方法和火用方法。
❖授课时间：70分钟❖重点内容：评价热力发电厂热经济性的主要方法：热量法、熵方法。
❖板书：以黑板粉笔书写为主，并辐以幻灯片。
难点：评价热力发电厂热经济性的主要方法：热量法、熵方法。
思考题：发电厂在完成能量的转换过程中，存在哪些损失？其中哪一项热损失最大？为什么？❖教学目的：掌握凝汽式发电机组的主要热经济性指标以及朗肯循环、回热循环的热经济性，掌握蒸汽初参数对发电厂热经济性的影响规律。
❖内容提要：第二节热力发电厂热经济性的评价方法本单元主要讲述凝汽式发电厂的主要热经济性指标和发电厂的动力循环。
一、汽轮发电机组的汽耗量和汽耗率二、汽轮发电机组的热耗量和热耗率三、发电厂的热耗量和热耗率四、发电厂的煤耗量和煤耗率以及标准煤耗率五、全厂供电标准煤耗率第三节发电厂的动力循环一、朗肯循环及其热经济性二、回热循环及其热经济性：（一）给水回热加热的意义（二）给水回热加热的热经济性（三）影响回热过程热经济性的因素三、蒸汽初参数对发电厂热经济性的影响（一）提高初温对理想循环热效率的影响（二）提高初温对汽轮机的绝对内效率的影响（三）提高初压对理想循环热效率的影响（四）提高初压对汽轮机的绝对内效率的影响（五）提高蒸汽初参数对发电厂热经济性的影响（六）最有利蒸汽初压（七）提高蒸汽参数受到的限制（八）采用高参数大容量机组的意义❖授课时间：90分钟❖重点内容：凝汽式发电厂的主要热经济性指标，蒸汽初参数对发电厂热经济性的影响。
(完整word版)热力发电厂课程设计
1000 MW凝汽式发电机组全厂原则性热力系统的设计学院：交通学院专业：热能与动力工程姓名：高广胜学号：1214010004指导教师：李生山2015年12月1000MW热力发电厂课程设计任务书1.2设计原始资料1.2.1汽轮机形式及参数机组型式:N1000-26.25/600/600（TC4F ）超超临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴凝汽式、双背压额定功率：P e =1000MW主蒸汽参数：P 0=26.25MPa ，t 0=600℃高压缸排气：P rh 。
i =6.393MPa ，t rh 。
I =377.8℃再热器及管道阻力损失为高压缸排气压力的8%左右。
MPa 5114.0MPa 393.608.0p rh =⨯=∆中压缸进气参数：p rh =5.746MPa ，t rh =600℃汽轮机排气压力：P c =0.0049MPa给水温度：t fw =252℃给水泵为汽动式，小汽轮机汽源采用第四段抽汽，排气进入主凝汽器；补充水经软化处理后引入主凝汽器。
1.2.2锅炉型式及参数锅炉型式：HG2953/27.46YM1型变压运行直流燃煤锅炉过热蒸汽参数：p b =27.56MPa ，t b =605℃汽包压力：P drum =15.69MPa额定蒸发量：D b =2909.03t/h再热蒸汽出口温度：603t 0.rh b=℃ 锅炉效率：%8.93b =η1.2.3回热系统本热力系统共有八级抽汽，其中第一、二、三级抽汽分别供给三台高压加热器，第五、六、七、八级分别供给四台低压加热器，第四级抽汽作为高压除氧器的气源。
七级回热加热器均设置了疏水冷却器，以充分利用本机疏水热量来加热本级主凝结水。
三级高压加热器和低压加热器H5分别都设置内置式蒸汽冷却器，为保证安全性三台高压加热器的疏水均采用逐级自流至除氧器，四台低压加热器是疏水逐级自流至凝汽器。
汽轮机的主凝结水经凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、四台低压加热器、除氧器，然后由汽动给水泵升压，在经过三级加热器加热，最终给水温度为252℃。
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热力发电厂
课程设计计算书
题目: 600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
专业: 火电厂集控运行
班级: 火电062班
学号:
姓名: 王军定
指导教师: 周振起
目录
1.本课程设计的目的..................... 错误!未定义书签。
2.计算任务............................. 错误!未定义书签。
3.计算原始资料......................... 错误!未定义书签。
4.计算过程............................. 错误!未定义书签。
4.1全厂热力系统辅助性计算........... 错误!未定义书签。
4.2原始数据整理及汽态线绘制......... 错误!未定义书签。
4.3全厂汽水平衡..................... 错误!未定义书签。
4.4各回热抽汽量计算及汇总........... 错误!未定义书签。
4.5汽轮机排汽量计算与校核........... 错误!未定义书签。
4.6汽轮机汽耗量计算................. 错误!未定义书签。
5.热经济指标计算....................... 错误!未定义书签。
5.1.汽轮机发电机组热经济性指标计算 .. 错误!未定义书签。
5.2.全厂热经济指标计算.............. 错误!未定义书签。
6.反平衡校核........................... 错误!未定义书签。
7.参考文献............................. 错误!未定义书签。
附图( 汽态膨胀过程线) ................. 错误!未定义书签。
1.本课程设计的目的
热力发电厂课程设计的主要目的是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标, 由此衡量热力设备的完善性, 热力系统的合理性, 运行的安全性和全厂的经济性。
是学生在学习热力发电厂课程后的一次综合性的训练, 是本课程的重要环节。
经过课程设计是学生进一步巩固、加深所学的理论知识并有所扩展; 学习并掌握热力系统全面性计算和局部性分析的初步方法; 培养学生查阅、使用国家有关设计标准、规范, 进行实际工程设计, 合理选择和分析数据的能力; 锻炼提高运算、制图、计算机编程等基本技能; 增强工程概念, 培养学生对工程技术问题的严肃、认真和负责的态度。
2.计算任务
1.根据给定的热力系统数据, 在h—s图上汇出蒸汽的汽态膨胀线( 要求出图占一页) 。
2.计算额定功率下的汽轮机进汽量D0, 热力系统各汽水流量D j。
3.计算机组和全厂的热经济性指标( 机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、机组汽耗率、绝对电耗率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率) 。
3.计算原始资料
1.汽轮机形式及参数
( 1) 机组形式: 亚临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴、凝汽式机组。
( 2) 额定功率: P e=600MW。
( 3) 主蒸汽初参数( 主汽阀前) : P0=16.7Mpa, t0=537℃。
( 4) 再热蒸汽参数( 进汽阀前) : 热段: P rh=3.234Mpa, t rh=537℃
冷段: P’rh=3.56Mpa, t’rh=315℃。
( 5) 汽轮机排气压力P c=4.4/5.39KPa, 排气比焓
h c=2333.8KJ/kg。
2.回热加热系统参数
( 1) 机组各级回热抽汽参数表3-1
( 2) 最终给水温度: t fw=274.1℃。
( 3) 给水泵出口压力: P u=20.13Mpa, 给水泵效率: 83%。
( 4) 除氧器至给水泵高差: 21.6m。
( 5) 小汽机排汽压力: Pc=6.27kPa。
小汽机排气焓: 2422.6KJ/kg。
3.锅炉型式及参数
( 1) 锅炉形式: 英国三井2027-17.3/541/541。
( 2) 额定蒸发量: D b: 2027t/h。
( 3) 额定过热蒸汽压力P b=17.3Mpa。
额定再热蒸汽压力: 3.734Mpa。
( 4) 额定过热蒸汽温度: 541℃。
额定再热蒸汽温度541℃。
( 5) 汽包压力: P du: 18.44Mpa
( 6) 锅炉热效率: 92.5%
4.其它数据
( 1) 汽轮机进汽节流损失4%, 中压缸进汽节流损失2%。
( 2) 轴封加热器压力Pt: 98Kpa, 疏水比焓: 415kJ/kg。
( 3) 机组各门杆漏汽、轴封漏气等小汽流量及参数表3-2
( 4) 锅炉暖风器耗气、过热器减温水等全厂性汽水流量及参数
表3-3
( 5) 汽轮机机械效率: 98.5%。
发电机效率: 99%
( 6) 补充水温度: 20℃。
( 7) 厂用电率0.07
5. 计算简化条件
( 1) 忽略加热器和抽汽管道散热损失;
( 2) 忽略凝结水泵比焓升。
4.计算过程
4.1全厂热力系统辅助性计算
1. 汽轮机进汽参数计算
1) 主汽参数
由主汽门前压力p0 =16.7Mpa ,温度t0=537℃ , 查水蒸汽焓熵图, 得主汽比焓3393.564 kJ/kg.。
主汽门后压力p0’ =16.7(1-θp1 ) , h o’ =h o由压力与焓值反查焓熵图得主汽门后温t0’ =534.5 ℃。
2) 再热蒸汽参数
由再热冷段p rh’=3.56Mpa, t rh’=315℃,查水蒸汽焓h rh’=3013.626 kJ/kg．
中联门前压力p rh=3.234Mp,温度 t rh=537℃ ,
查焓熵图, 得水蒸汽比焓h rh=3535.38212kJ/kg。
中联门后再热汽压p rh’’ =p0(1- θp2)＝3.169Mpa,由h rh=h rh’’,查焓熵图, 得中联门后再热汽温t rh’’=536.7℃。
2. 轴封加热器计算
用加权平均法计算轴封加热器的平均进汽焓h sg, 详细计算如下表:
表4-1。