麻花钻

⑤ 副偏角和副后角 ⑥ 横刃角度
横刃后角： 横刃后角：
tan α oϕ = 1 = 360 tan φ ⋅ sin ϕ
ϕ－横刃斜角，一般 横刃斜角，
取550。 横刃前角： 横刃前角：
γ oϕ = −(900 − α oϕ ) = −540
4.钻削原理
钻削力在各切削刃的大约分配比例， 钻削力在各切削刃的大约分配比例， 如下表所示。可见在钻一般材料时， 如下表所示。可见在钻一般材料时，轴 向力主要来自横刃， 向力主要来自横刃，而扭矩主要由主刃 产生。但需要注意的是， 产生。但需要注意的是，当钻削某些弹 较小的材料(如钛合金) 性模量E较小的材料(如钛合金)时，由于 弹性恢复大， 弹性恢复大，使得孔壁与钻头刃带的摩 擦力矩增加，可约占总力矩的64 64％。 擦力矩增加，可约占总力矩的64％。 麻花钻切削刃上切削力的分配
切削刃 钻削力 轴向力 扭矩
主切削刃 ～40％ ～80％
横刃 ～57％ ～8％
刃带（副 切削刃） ～3％ ～12％
4.麻花钻的修磨
1）麻花钻的结构缺陷 ） (1) 麻花钻的前面和后面都是曲面，沿主切削刃各点的前角、 麻花钻的前面和后面都是曲面，沿主切削刃各点的前角、 后角各不相同，相差较大，切削能力悬殊； 后角各不相同，相差较大，切削能力悬殊；刃倾角和切削速 度方向也不同，因而各点的切屑流出方向不同， 度方向也不同，因而各点的切屑流出方向不同，互相牵制不 利于切屑的卷曲，并有侧向挤压使切屑产生附加变形。 利于切屑的卷曲，并有侧向挤压使切屑产生附加变形。 (2) 麻花钻的主切削刃全刃参加切削，切削宽度宽，刃上各 麻花钻的主切削刃全刃参加切削，切削宽度宽， 点的切削速度又不相等，容易形成螺旋形切屑，排屑困难。 点的切削速度又不相等，容易形成螺旋形切屑，排屑困难。 因此切屑与孔壁挤压摩擦，常常划伤孔壁， 因此切屑与孔壁挤压摩擦，常常划伤孔壁，加工后的表面粗 糙度值大。 糙度值大。 (3) 麻花钻的直径受孔径的限制，螺旋槽使钻心更细，钻头 麻花钻的直径受孔径的限制，螺旋槽使钻心更细， 的刚度低；仅有两条棱带导向，孔的轴线容易偏斜； 的刚度低；仅有两条棱带导向，孔的轴线容易偏斜；再加上 横刃前角小(负值 长度大，钻削时轴向抗力大，定心困难， 负值)、 横刃前角小 负值 、长度大，钻削时轴向抗力大，定心困难， 钻头容易摆动。因此，孔的形位公差较大。 钻头容易摆动。因此，孔的形位公差较大。 (4) 主、副切削刃交汇处切削速度最高、刀尖角较小，且又 副切削刃交汇处切削速度最高、刀尖角较小， 因刃带的存在使副切削刃后角为零。因此刀尖处摩擦最大， 因刃带的存在使副切削刃后角为零。因此刀尖处摩擦最大， 发热量大，散热条件差，磨损最快。 发热量大，散热条件差，磨损最快。
tan κ r = tanφ cosλstm
m Prm
O1
λ stm
β
βm
2φ Pf Po Po m 2πrm 2πR0 Pfαfmγom源自κrmmPh
③ 前角
tan γ om = ( tan β m sin κ rm ) + tan λstm cos κ rm
④ 后角
计算主后角
cot α ox = cot α f x sin krx + tan λtx ⋅ cos krx
二、 麻花钻 1.麻花钻的组成
标准高速钢麻花钻由工作部分、颈部及柄部三部分组成。 标准高速钢麻花钻由工作部分、颈部及柄部三部分组成。 1）工作部分 ） 分切削部分和导向部分。 分切削部分和导向部分。 两个前刀面、两个后刀面、 两个前刀面、两个后刀面、 两个副后刀面、两个主刃、 两个副后刀面、两个主刃、 两个副刃、一个横刃。 两个副刃、一个横刃。 钻芯直径朝柄部方向递增。 钻芯直径朝柄部方向递增。 2）柄部 ） 夹持部分， 夹持部分，有直柄和锥柄 扁尾）。 （扁尾）。 3）颈部 ） 用于磨柄部时砂轮的退刀。 用于磨柄部时砂轮的退刀。
2.麻花钻的结构参数
1）直径 ） 2）钻芯直径 ） 3）螺旋角 ）
tan β = πd0 / Ph
tan β m = πd m d = tan β m Ph d0
3.麻花钻的几何参数
1）麻花钻的基面与切削平面 ）
2）钻头的几何角度 ） ① 顶角
顶角大小刃口形状的影响
② 端面刃倾角和主偏角
sin λstm = − dc dm
2）刃磨过渡刃 ） 3）修磨横刃 ）
γτ
ψ
ε1
0.2d0 2φ R
τ
118° 2φ d0
b ψ
f0
图7.10 修磨过渡刃
图7.11 修磨横刃
4）修磨后面 ）
5）修磨前面 ）
6）修磨分屑槽 ）
7）修磨刃带 ）
倪志福
倪志福钻头-三尖七刃 倪志福钻头 三尖七刃