《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011解读PPT参考课件
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ-130-2011)
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）一、规范修订的背景《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的编写工作于1986年开始，经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后，于1993年定稿上报，2001年修改后批准实施。
规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化，规范内容应适应变化。
和本规范配套的相关规范在内容作了修订，使本规范在内容上应作出修改，和相关规范协调。
施工现场高大支架和模板工程数量增多，事故频发。
在技术上亟待给予指导和规范。
2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）规范的修订工作。
二、本次规范修订的主要内容1、修订了钢管规格。
取消φ51×3.0钢管；为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》（GB/T 21835-2008）的规定，将原标准中φ48×3.5的脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。
2、对钢管壁厚的下差更严格。
将原规定壁厚下差限值为0.5mm改为0.36mm。
当所用钢管的壁厚不符合规范规定时，可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。
3、双管立杆脚手架的经济性不好，在施工现场已经很少使用，本次修订中予以取消。
4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修订中予以取消。
5、与建筑结构荷载规范的内容统一。
将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式形式由：w k=0.7μz·μs·w0（w0取n=50）修改为： w k=μz·μs·w0（w0取n=10）。
6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为0.9。
7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN 。
表4.3.1 荷载效应组合计算工程荷载效应组合纵向、横向水平杆强度与变形永久荷载+施工荷载脚手架立杆地基承载力1永久荷载+施工荷载型钢悬挑梁的强度、稳定与变形2永久荷载+0.9（施工荷载+风荷载）1永久荷载+可变荷载（不含风荷载）立杆稳定2永久荷载+0.9（可不荷载+风荷载）单排架，风荷载+2.0 kN连墙件强度与稳定双排架，风荷载+3.0kN8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订内容中弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ1302011)
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）宣讲稿一、规范修订的背景《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的编写工作于1986年开始，经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后，于1993年定稿上报，2001年修改后批准实施。
规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化，规范内容应适应变化。
和本规范配套的相关规范在内容作了修订，使本规范在内容上应作出修改，和相关规范协调。
施工现场高大支架和模板工程数量增多，事故频发。
在技术上亟待给予指导和规范。
2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）规范的修订工作。
二、本次规范修订的主要内容1、修订了钢管规格。
取消φ51×3.0钢管；为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》（GB/T 21835-2008）的规定，将原标准中φ48×3.5的脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。
2、对钢管壁厚的下差更严格。
将原规定壁厚下差限值为0.5mm 改为0.36mm。
当所用钢管的壁厚不符合规范规定时，可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。
3、双管立杆脚手架的经济性不好，在施工现场已经很少使用，本次修订中予以取消。
4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修订中予以取消。
5、与建筑结构荷载规范的内容统一。
将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式形式由：w k=0.7μz·μs·w0（w0取n=50）修改为： w k=μz·μs·w0（w0取n=10）。
6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为0.9。
7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN ;表4.3.1 荷载效应组合8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订内容中弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)
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第二部分 扣件式钢管脚手架 JGJ130-2011
12、临边缺口无防护。
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第二部分 扣件式钢管脚手架 JGJ130-2011
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第二部分 扣件式钢管脚手架 JGJ130-2011
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第二部分 扣件式钢管脚手架 JGJ130-2011
支
满堂脚手架
架 （顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆） 体
系
满堂支撑架
划
（顶部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆）
分
普通型 满堂支撑架
根据剪刀撑的 间距（5m）细分
加强型 满堂支撑架
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第二部分 扣件式钢管脚手架
• 一、双排脚手架的修订内容
• （一）双排脚手架的结构性能
• 1、在作用极限荷载时，双排脚手架结构的可能破坏形 式有二种：一种是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大 波整体失稳；另一种是脚手架较大步距间立杆段的局部 弯曲失稳。通常情况下，脚手架的破坏表现为前一种形 式，其承载力由平面外大波整体失稳时的承载力值确定 。如果脚手架的步距过大（超过二米），立杆段的局部 稳定承载力可能低于架体整体失稳时的承载力。这种情 况通常由在构造上减小步距的方法来避免。
• 3、取消双管立杆。双管立杆脚手架的经济性不好，在 施工现场已经很少使用，这次修订中予以取消。
• P373 5.3.5之3；5.3.8。
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第二部分 扣件式钢管脚手架
• （二）连墙件方面
• 1、取消柔性连墙件。脚手架柔性连墙件的做法粗糙， 可靠性差，不符合安全要求，这次修订中予以取消。
新规范学习-《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)(新旧规范条文学习对比)
三、规范修订的主要内容
• • 双管立杆脚手架的经济性不好，很少使用，本次修订中予以取消。 为了与建筑结构荷载规范的内容统一。修改了将作用于脚手架上
的风荷载标准值的计算公式由：wk=０.７μz·μs· w0（w0取n=50的
值）修改为： wk=μz·μs· w0 （w0取n=10的值） • 增加了“密目网全封闭脚手架挡风系数φ不宜小于0.8。”
连墙 件设 置 立杆 横距 lb 1.05 二步 三跨 1.30 1.55 1.05 三步 三跨 1.30 • 步距 h 1.5 1.80 1.5 下列荷载时的立杆纵距la(m) 2+0.35 (kN/m2) 2.0 1.8 1.8 2+2+2×0.35 (kN/m2) 1.5 1.5 1.5 3+0.35 (kN/m2) 1.5 1.5 1.5 3+2+2×0.35 (kN/m2) 1.5 1.5 1.5 脚手架允许 搭设高度[H] 50 32 50
变形时，应采用荷载效应标准组合的设计值。各类荷载分项系数均应取1.0。
5．1．4 当纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于55mm时，立杆稳定性 计算中可不考虑此偏心距的影响。 5．1．5当采用本规范第6.1.1条规定的构造尺寸，其相应杆件可不再进行设计计算。但
连墙件、立杆地基承载力等仍应根据实际荷载进行设计计算。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技 （JGJ130-2011）课件
2012年12月20日
目
录
1、规范发布公告
2、规范修订的背景
3、规范组成内容 4、规范修订的主要内容 5、规范增加的主要内容 6、施工、检查与验收、安全管理
7、规范中的强制性条文
8、内业资料组卷
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）宣讲稿一、规范修订的背景《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的编写工作于1986年开始，经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后，于1993年定稿上报，2001年修改后批准实施。
规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化，规范内容应适应变化。
和本规范配套的相关规范在内容作了修订，使本规范在内容上应作出修改，和相关规范协调。
施工现场高大支架和模板工程数量增多，事故频发。
在技术上亟待给予指导和规范。
2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）规范的修订工作。
二、本次规范修订的主要内容1、修订了钢管规格。
取消φ51×3.0钢管；为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》（GB/T 21835-2008）的规定，将原标准中φ48×3.5的脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。
2、对钢管壁厚的下差更严格。
将原规定壁厚下差限值为0.5mm 改为0.36mm。
当所用钢管的壁厚不符合规范规定时，可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。
3、双管立杆脚手架的经济性不好，在施工现场已经很少使用，本次修订中予以取消。
4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修订中予以取消。
5、与建筑结构荷载规范的内容统一。
将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式形式由：w k =0.7μz ·μs ·w 0（w 0取n =50）修改为： w k =μz ·μs ·w 0（w 0取n =10）。
6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为0.9。
7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN 改为2kN ，双排架取5kN 改为3kN ;表4.3.1 荷载效应组合8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订内容中弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130－2011中华人民共和国建设部公告902号2011－01－28批准 2011－12－01实施1 总则1．0．1 为在扣件式钢管脚手架设计与施工中贯彻执行国家安全生产的方针政策，确保施工人员安全，做到技术先进、经济合理、安全适用，制定本规范。
1．0．2 本规范适用于房屋建筑工程和市政工程等施工用落地式单、双排扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管脚手架、型钢悬挑扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管支撑架的设计、施工及验收。
1．0．3 扣件式钢管脚手架施工前，应按本规范的规定对其结构构件与立杆地基承载力进行设计计算，并应编制专项施工方案。
1．0．4 扣件式钢管脚手架的设计、施工与验收，除应符合本规范的规定外，尚应符合国家现行有关强制性标准的规定。
2 术语、符号2．1 术语2．1．1 扣件式脚手架 steel tubular scaffold with couplers为建筑施工而搭设的、承受荷载的由扣件和钢管等构成的脚手架与支撑架，包含本规范各类脚手架与支撑架，统称脚手架。
2．1．2 支撑架 formwork support为钢结构安装或浇筑混凝土构件等搭设的承力支架。
2．1．3 单排扣件式钢管脚手架single pole steel tubular scaffold with couplers只有一排立杆，横向水平杆的一端搁置固定在墙体上的脚手架，简称单排架。
2．1．4 双排脚手架 double pole steel tubular scaffold with couplers 由内外两排立杆和水平杆等构成的脚手架，简称双排架。
2．1．5 满堂扣件式钢管脚手架fastener steel tube full hall scaffold 在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。
该架体顶部施工荷载通过水平杆传递给立杆，立杆呈偏心受压状态，简称满堂脚手架。
JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
• 在规范中，将上式改写为：
（1.2NGk+∑1.4NQk）≤
A f = ' 0.9 R
A fy
' 0.9 R R
• γ’R的值根据以现行规范表达的脚手架立杆 的可靠度水平应符合安全系数为K的条件求 得，即：
A fy （ NGk+∑NQk）≤ 应等效于 K A fy （1.2NGk+∑1.4NQk）≤ ' 0.9 R R
三、双排脚手架的结构性能及其规范修 订内容
1、双排脚手架的结构性能 • 在作用极限荷载时，双排脚手架结构的可 能破坏形式是以连墙件为反弯点的脚手架 平面外大波整体失稳或脚手架较大步距间 立杆段的局部弯曲失稳二种形式。通常情 况下，脚手架的破坏形式表现为前一种， 其承载力由平面外大波整体失稳时的承载 力值确定。但是，如果脚手架的步距过大 （超过二米），立杆段的稳定承载力可能 低于整体失稳时的承载力。
荷载效应组合
计算项目 纵向、横向水平杆强度与 变形 荷载效应组合 永久荷载+施工荷载
脚手架立杆地基承载力 永久荷载+施工荷载 型钢悬挑梁的强度、稳定 永久荷载+0.9（施工荷载+风荷载） 与变形 永久荷载+可变荷载（不含风荷载）
立杆稳定 永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载） 连墙件强度与稳定
单排架，风荷载+2.0kN 双排架，风荷载+3.0kN
可以求出：γ’R =
N Gk N Qk K × 1.2 N Gk 1.4N Qk 0.9 1.165
可见，γ’R是反映脚手架安全性水平与脚手架 上作用的恒、活荷载比例关系的系数。扣件 式脚手架的安全系数取为：K=2.0。对于不 同的NGk和∑NQk的比值，经计算和统计： 0.9•γ’R≈1.33。 • 脚手架立杆的整体稳定系数φ根据考虑脚手
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj130-2011讲座概要
根据抗滑要求增设的非连接用途扣件。
2.1.11 底座 base plate 设于立杆底部的垫座；包括固定底座、可调底
座。
2.1.12 可调托撑 adjustable forkhead 插入立杆钢管顶部，可调节高度的顶撑。 2.1.13 水平杆 horizontal tube 脚手架中的水平杆件。沿脚手架纵向设置的水
为建筑施工而搭设的、承受荷载的由扣件和钢 管等构成的脚手架与支撑架， 包含本规范各 类脚手架与支撑架，统称脚手架。
2.1.2 支撑架 formwork support 为钢结构安装或浇筑混凝土构件等搭设的承力
支架。
（一般指有一定承载能力的支架）
2.1.3 单排扣件式钢管脚手架 single pole steel tubular scaffold with couplers
3.2.1 扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其 质量和性能应符合现行国家标准《钢 管脚 手架扣件》GB15831 的规定。采用其它材料 制作的扣件，应经试验证明其 质量符合该 标准的规定后方可使用。
3.2.2 扣件在螺栓拧紧扭力矩达到 65N·m 时，不得发生破坏
GB15831规范扣件力性能指标
平杆为纵向水平杆；沿脚手 架横向设置的水平 杆为横向水平杆。
2.1.14 扫地杆 bottom reinforcing tube
贴近楼地面设置，连接立杆根部的纵、横向水 平杆件；包括纵向扫地杆、横 向扫地杆。
2.1.15 连墙件 tie member
将脚手架架体与建筑主体结构连接，能够传递 拉力和压力的构件。
。
2.1.19 抛撑 Cross bracing
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6．2 纵向水平杆、横向水平杆、脚手 板
• 6．2．1 纵向水平杆的构造应符合下列规定： • 1 纵向水平杆应设置在立杆内侧，单根杆长度不
应小于3跨； • 2 纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接。
并应符合下列规定：
• 1）两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步 （一个平面）或同跨（一个立面）内；不同步或 不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应 小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不 应大于纵距的1/3（图6.2.1－1）；
• 1 纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣 件抗滑承载力计算；
• 2 立杆的稳定性计算；（是脚手架计算的主要内 容）
• 3 连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算；
• 4 立杆地基承载力计算。
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• 双排脚手架的结构性能
• 在作用极限荷载时，双排脚手架结构的可能破坏 形式是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大波整 体失稳或脚手架较大步距间立杆段的局部弯曲失 稳二种形式。通常情况下，脚手架的破坏表现为 前一种形式，其承载力由平面外大波整体失稳时 的承载力值确定。如果脚手架的步距过大（超过 二米），立杆段的局部稳定承载力可能低于架体 整体失稳时的承载力。这种情况通常由在构造上 减小步距的方法来避免。
单排脚手架为立杆外皮至墙面的距离。
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• 2．1．23 步距 lift height • 上下水平杆轴线间的距离。 • 2．1．24 立杆纵（跨）距 longitudinal spacing
of tube • 脚手架纵向相邻立杆之间的轴线距离。 • 2．1．25 立杆横距 transverse spacing of upright
注：1、表中所示2+2+2×0.35(kN/m2)，包括下列荷载： 2+2(kN/m2)为二层装修作业层 施工荷载标准值；2×0.35(kN/m2)为二层作业层脚手板自重荷载标准值。 2、作业层横向水平杆间距，应按不大于la/2设置。 3、地面粗糙度为B类，基本风压Ｗo =0.4kN/m2 。
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距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；
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• 6．2．3 主节点处必须设置一根横向水平杆，用 直角扣件扣接且严禁拆除。
• 6．2．4 脚手板的设置应符合下列规定： • 2 冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板等，
应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于 2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手 板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板的铺设 应采用对接平铺或搭接铺设。脚手板对接平铺时， 接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应 取130~150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大 于300mm（图6.2.4a）；脚手板搭接铺设时，接 头必须支在横向水平杆上，搭接长度不应小于 200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于 100mm（图6.2.4b）。
• 影响脚手架结构承载力的主要因素：跨距和排距、 连墙件的布置方式和间距，立杆的截面面积和步 距。
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双排脚手架的整体失稳
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6 构造要求
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常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸（m）
连墙 件设
置
二步 三跨
立杆 横距
lb 1.05
1.3
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• （a）脚手板对接；（b）脚手板搭接
• 图6.2.3 脚手板对接、搭接构造
• 4 作业层端部脚手板探头长度应取150mm， 其板的两端均应固定于支承杆件上。
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• 6．3．1 每根立杆底部应设置底座或垫板。
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• 6．3．2 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。 纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座 上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地 杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆 下方的立杆上。
tube
• 脚手架横向相邻立杆之间的距离，单排脚手架为 外立杆轴线至墙面的距离。
• 2．1．26 主节点 main node
• 立杆、纵向水平杆、横向水平杆三杆紧靠的扣接 点。
2020/2/Leabharlann 745设计计算• 5．1．1 脚手架的承载能力应按概率极限状态设 计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。 可只进行下列设计计算：
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• （a）接头不在同步内（立面）；（b）接 头不在同跨内（平面）图6.2.1－1 纵向水 平杆对接接头布置
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• 2）搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣 件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；
6．2．2 横向水平杆的构造应符合下列规定： • 1 作业层上非主节点处的横向不平杆，宜根据支承脚手板的需要等间
1.55
1.05 三步
三跨 1.30
步距 h
1.5 1.80 1.5 1.80 1.5 1.80 1.5 1.80 1.5 1.80
2+0.35 (kN/m2)
2.0 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 2.0 1.8 1.8 1.8
下列荷载时的立杆纵距la(m)
2+2+2×0.35 3+0.35 3+2+2×0.35
(kN/m2)
(kN/m2)
(kN/m2)
1.5
1.5
1.5
1.5
1.5
1.5
1.5
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1.5
1.2
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1.2
1.5
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1.5
1.2
1.5
1.2
1.5
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1.5
1.2
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1.2
1.5
1.5
1.2
1.2
1.5
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脚手架允 许搭设高
度[H]
50 32 50 30 38 22 43 24 30 17
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2术语和符号
• 2．1．20 脚手架高度 scaffold height • 自立杆底座下皮至架顶栏杆上皮之间的垂
直距离。 • 2．1．21 脚手架长度scaffold length • 脚手架纵向两端立杆外皮间的水平距离。 • 2．1．22 脚手架宽度 scaffold width • 脚手架横向两端立杆外皮之间的水平距离，
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全 技术规范》（JGJ130-2011）
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➢按立杆排数分，可分为：单排式脚手架、 双排式脚手架、满堂脚手架等；
➢按封闭程度分，可分为：开口型脚手架、 一字型脚手架、封圈型脚手架等；
➢我们最常见的是落地或悬挑扣件式钢管脚 手架（多为双排）、满堂扣件式钢管脚手 架。