14 连续重整再生系统故障分析及处理-庆阳-许佳
连续重整装置运行中存在问题分析及改造对策
连续重整装置运行中存在问题分析及改造对策发表时间：2020-09-30T03:25:37.783Z 来源：《新型城镇化》2020年10期作者：章林新[导读] 还原电加热器在长期运行的过程中就会产生大量的积炭，从而导致传热的效果不佳。
中国石化塔河炼化有限责任公司新疆库车 842000摘要：催化重整是石油加工中的重要加工工艺，但是连续重整装置在运行的过程中会出现很多的问题，只有有效的解决了技术难题，才能为装置的运行提供保障。
本文对连续重整装置运行问题及对策进行了分析，旨为装置长周期的运行提供保障。
关键词：连续重整装置；运行问题；改造对策1催化剂再生还原段电加热器频繁跳停的问题及改造对策1.1问题在连续重整装置运行的过程中最容易出现的问题就是还原电加热器的失效。
还原电加热器就是通过氢气作为主要的工艺介质，然后将含氢的气体加热到 510℃从而将催化剂进行还原的过程。
但是在实际操作时，会出现还原电加热器失效的现象，这样就会使催化剂还原效果达不到原本的要求。
造成这样现象的原因主要是含氢气体中氢气的纯度不够高，并且气体中还会含有重烃成分，重烃受热后就会产生积炭，还原电加热器在长期运行的过程中就会产生大量的积炭，从而导致传热的效果不佳。
1.2改造对策为了解决还原电加热器失效的问题，首先应该保证聚液器和增压器的脱液管线流畅，防止还原氢带液的现象出现。
另外还要拆除掉增压器与聚液器脱液管线上的限流孔板，通过人工控制流量，从而避免后路堵塞的现象。
其次在应急操作开展的过程中，还应该提高还原氢的流量，增加还原电加热器的负荷，从而保证催化剂的还原效果。
为了保证再接触罐压力的稳定，还要对重整系统操作压力进行调整。
最后还要加大巡回检查的力度，及时进行脱液。
如果在检查的过程中发现了还原电加热器部件损坏要及时的进行更换，提高电热器使用的寿命。
2催化剂再生系统闭锁料斗的问题及改造对策2.1问题催化剂再生系统闭锁料斗原流程 : 上平衡阀打开时，闭锁区的高压气体先进入分离区，然后再通过泄压管线将压力泄至重整高分。
连续重整装置运行中的问题及应对措施
连续重整装置运行中的问题及应对措施摘要：本文对连续重整装置运行过程中常见问题进行分析，主要包括还原电加热器失效、再生注氯线不畅、预加氢补氢线堵塞、重整进料板式换热器冷侧压降不正常等问题，并提出相应的解决对策及改进措施，希望能对广大炼油厂工作者有所助益。
关键词：连续；重整装置；运行；催化剂所谓连续重整，是移动床反应器连续再生式重整的简称，是一种石油二次加工技术，该技术工艺主要利用铂Pt-铼Re双金属催化剂，在500℃左右的高温条件下将低辛烷值的直馏石脑油、加氢石脑油等进行分子重排与异构，提升芳烃产量与汽油辛烷值【1】。
在连续重整装置中，催化剂会连续依次流过移动床反应器，最后一个反应器流出的待生催化剂含碳量为5%-7%，待生催化剂在重力或是气体的提升作用下进入再生器再生。
待再生催化剂活性恢复后便会返回第一反应器进行反应，从而在整个装置系统中形成闭路循环。
基于工艺角度来看，正因为催化剂能够频繁再生，因此可选择较为苛刻的反应条件，如低反应压力（0.8-0.35MPa）、低氢油比（摩尔比，4-1.5）以及高反应温度（500℃-530℃），从而有利于烷烃芳构化反应，提升液体收率与氢气产率【2】。
然而，在连续重整装置运行中依旧存在一定的问题，文章便针对于此展开分析，并提出具体的应对措施。
一、还原电加热器失效问题及应对措施一般来讲，还原电加热工艺会选用含氢气体作为介质，将含氢气体加热至377℃，从而满足催化剂还原工作的技术要求。
但是从实际运行情况来看，会出现还原电加热失效的情况，导致催化剂的还原效果与使用寿命有所下降，究其原因就在于含氢气体中的氢浓度过低，并且其中还有重烃组分，正因为重烃加热氢解之后会产生积碳，长时间运行之后便会造成电加热器加热管上积碳累积，加热管的传热性能便会逐渐下降，倘若长时间加热运行，便极易导致加热管温度异常升高，从而出现失效或是损坏等问题。
为有效应对还原电加热器失效的问题，结合工作实践应当基于如下几点着手解决：1）应急操作开展前，先降低还原气体的流量，提高还原电加热器负荷，进而保证催化剂还原性能得到良好发挥；2）合理调整再接触系统操作，目的在于保证再接触罐压力保持平稳；3）对增压器聚液器脱液管线后路进行检查，保证其畅通，避免存在还原气带液情况。
连续重整装置异常运行的分析与处理
图2 脱戊烷塔参数2 原因分析2.1 板换运行效果差分析2.1.1 生产波动查询生产记录，2013年大检修前出现因循环机停机、还原段催化剂跑损、晃电等原因造成的紧急停工，停工过程进料、产物、循环氢等流量大幅波动，板换出现温度、压力骤变甚至物料倒流的异常情况，可能引起板束的变形。
大幅波动易导致管线内附着物脱落进入板换，造成压降升高、换热效率下降等情况。
2.1.2 扩能改造扩能后未对进料管路、换热器及反应器等相关设备进行改动，各压降相应升高，影响进料量的提高。
随着进出物料的流量、流速和温度等发生变化，板换换热效率改变甚至超过其换热负荷，是导致热端温差过高、一反进料加热炉负荷过大的主要原因。
2.1.3 过滤器及入口喷淋棒堵塞引罐区精制油直接做为重整进料、蒸发塔波动以及加裂重石波动，可能带入管路杂质使过滤器压差过高；过滤器后管路存在杂质或者过滤器损坏导致杂质通过，进料中过高的氮、氯、烯烃、重组分等于板换入口产生结焦、结盐现象，均可能堵塞入口喷淋棒孔眼，导致压降过高、处理量达不到控制值和换热效果差等问题。
2.2 脱戊烷塔波动分析用精密压力表测量塔盘总压降约44kPa ，较正常运行的30kPa 偏高，结合运行情况，初步判断塔盘结盐。
为进一步了解塔内气液相分布情况，2015年11月利用γ射线扫描检测技术对塔的运行工况进行检测，结果1～39层塔盘正常，40层塔盘存在液泛，液层高度约1m ，表明塔盘或其降液管存在堵塞情况[1]。
塔内上升气体或者下降液体流动不畅，某一时刻出现大量气体上0 引言某连续重整装置2006年建成投产，采用UOP 公司CycleMax工艺，由中石化工程建设公司设计建造，加工能力1.2Mt/a ，催化剂为UOP 公司R274，再生能力为908Kg/h 。
2013年全厂总流程调整以及经济效益方面的考虑，扩能至1.44Mt/a ，再生部分未做调整，改用中石化PS-Ⅵ催化剂，并由汽油型转换为芳烃型重整。
连续重整催化剂再生系统循环不畅原因分析及策略探思
连续重整催化剂再生系统循环不畅原因分析及策略探思摘要：连续重整催化剂再生系统在实际运行的过程中经常受多种因素影响，导致循环不畅问题的产生，为了能够有效对问题进行解决，则必须要对其原因有着充足的掌握，这样有助于建立健全针对性处理方法，从而能够实现优化储存操作，调整再生系统相关控制参数，最大化减少催化剂粉尘对再生系统所产生的影响及限制。
基于此，本文主要围绕连续重整催化剂再生系统展开分析，并针对循环不畅原因提出解决措施。
关键词：再生系统；循环不畅；连续重整催化剂引言：连续重整催化剂再生系统，在实际应用的过程中由于需要合理的对多样化工作进行处理，而且在实际运行的过程中涉及的环节相对较多，极其容易受多样化因素影响，从而无法顺利运行。
所以，为了能够有效解决所存在问题，则需要对装置有着充足掌握，并针对其特点合理的进行优化与控制，确保可以提升整体控制的效果，杜绝所产生的影响及限制，发挥不可替代的作用。
一、连续催化重整装置优化改进的重要性连续催化剂重整装置在运行的过程中，由于所涉及的内容相对较多，而且为了能够有效提升其除尘操作并调整再生系统运行参数，保证其正常运行，必须要根据实际情况合理的进行处理，掌握再生系统的运营情况，减少催化剂粉尘对再生系统的影响，将优化的效果充分展现。
但是，在实际装置实际运行的过程中，由于受再生系统循环不畅的因素影响，导致其运行效果无法得到保障，甚至会产生过于严重的限制，不利于保证多种类型工作的有序进行，所以为了能够优化处理多样化工作，则必须要制定针对性处理方案，减少催化剂粉尘对再生系统的影响，建立健全符合系统运行的模式。
二、催化剂循环不畅现象与处理催化剂循环作为再生系统的重要组成，通过反应后重整催化剂，在重力的作用下可以实践合理的运用氮气，并通过提升管实现优化多种工作。
而且在分离料斗中除去粉尘及破损催化剂颗粒后，可以通过催化剂再生器的合理化运用，实现对料斗底部再生剂提升器都要合理化运用。
连续重整再生系统联锁热停车原因分析及对策实践
连续重整再生系统联锁热停车原因分析及对策实践发布时间：2021-03-17T10:43:52.260Z 来源：《科学与技术》2020年32期作者：李瑜[导读] 催化剂再生系统是整个连续重整装置的核心，李瑜中国石化塔河炼化有限责任公司新疆库车 842000摘要：催化剂再生系统是整个连续重整装置的核心，再生系统的平稳运行关系到催化剂的再生效果，进而影响到整个连续重整装置的长周期运行。
再生系统频繁联锁热停车不但影响催化剂的再生效果，同时对再生系统切断阀的寿命提出了挑战，热停车后对中压氮气系统管网造成冲击，增加了动力系统中压氮气的消耗，也增大了人员劳动强度。
本文通过对塔河炼化连续重整装置2017年至2019年三年间再生系统联锁热停车的统计分析，找出了导致再生联锁热停车的主要原因，分析制定了措施，来降低再生系统联锁热停车的次数，进而保护催化剂，确保装置长周期运行。
通过2020年的实践验证了制定措施的有效性，再生热停车次数得到了有效控制。
关键词：连续重整；再生系统；联锁热停车；仪表；操作；设备1 绪论塔河炼化公司60×104t/a连续重整装置于2014年7月开工，以混合石脑油为原料，主要由石脑油加氢部分、重整及再接触部分、催化剂连续再生部分及公用工程等部分组成。
主要生产高辛烷值汽油调合组分，副产重整氢气和液化石油气等。
催化剂再生部分采用已经工业验证的具有自主知识产权的国产催化剂连续再生技术，再生能力500kg/h，以确保超低压、高苛刻度的连续重整工艺的实施。
所以催化剂再生系统的平稳运行直接影响催化剂活性，产品质量及装置能耗，也是装置长周期平稳运行的前提。
2 连续重整催化剂再生系统2.1 催化剂再生流程简图3 前三年连续重整装置再生系统联锁热停车原因统计分析3.1 近三年来再生系统联锁热停车原因分析图2上图可以看出近三年来影响再生系统联锁热停车的原因主要有四大类，触发联锁的频率由高到低依次为操作原因、设备原因、外界原因和仪表原因，三年来装置针对再生系统联锁热停车的原因逐项分析找出原因，制定解决措施，并利用局部停工检修及装置全面停工大检修的机会进行改造更新，再生系统由于操作、设备、外界及仪表原因造成的联锁热停车次数呈下降趋势。
探究连续重整装置长周期运转问题及对策
探究连续重整装置长周期运转问题及对策摘要：中石油长庆石化公司连续重整装置在长期运行当中可能出现很多的故障问题，为了能够保障生产质量、安全，需要针对连续重整装置长期运行故障，提出有效的解决对策。
本文以长庆石化公司重整装置现状作为出发点，提出本装置在运转中的问题以及对策，旨在保障连续重整装置平稳运行。
关键词：连续重整装置；运转问题；对策；方法引言在连续重整装置长期运转所出现的问题方面，行业也加强了研究工作，并经过多年的不懈努力，对重整化工进行一系列创新，有效提高了生产效能，并且生产周期也在持续增加，推动了石油化工行业的发展。
但是长周期生产运转问题依然是阻碍韩各样发展的一道阻隔，各个企业即使不断更换催化剂也无法将效率提升到100%（理论值），这也成为了石油化工企业需要重点解决的问题。
这就需要针对连续重整装置现状提出相应的解决措施，保障装置运转效能，从而保障生产质量、效率、安全。
1.中石油长庆石化公司连续重整装置发展现状中石油长庆石化公司连续重整装置是以常压蒸馏装置提供直流石脑油、加氢裂化重石脑油和柴油加氢重石脑油作为生产原材料，在展开了多次重整反应，C5+重整生成油辛烷值按照RONC102进行设计。
在2016年全厂大检当中，为了能够为新建异构化装置提供足够原料、提高连续重整装置的运行效率、提高企业经济效益，进一步挖掘装置的效能，委托了中石化洛阳设计院对连续重整装置进行升级改造设计。
通过升级改造，让预加氢加工量从过去62.48万吨/年提升到了81.46万吨/年。
本装置一直采用IFB连续重整工艺，催化剂系统也是采用了该公司的“CycleMax”技术，催化剂使用PS-VI催化剂（国产）。
此连续重整装置主要包含的系统有：预处理、重整、催化剂再生、液化气脱硫、公用工程及产汽等5部分组成，各部分的设计规模如下：（1）预处理部分为81.46万吨/年，加氢裂化石脑油为16.5万吨/年；（2）重整部分为每年60万吨/年（实际进料72万吨/年）；（3）催化剂连续再生循环量为每小时500kg；（4）液化气脱硫为12.6万吨/年。
连续重整装置典型问题及处理
连续重整装置典型问题及处理摘要：本文主要总结天津分公司0.8Mt/a重整运行过程中出现的典型问题以及采处理措施。
分析问题产生的原因，通过技术改造、工艺参数优化和设备更新等方式，解决装置运行过程中出现的原料硅含量超标、加氢反应器压降增高、重整进料换热器堵塞、再生运行不稳定等问题。
通过持续优化调整改造，实现了装置在不断变化生产条件下稳定高效运转。
1 概况中国石化天津分公司0.8Mt/a连续重整装置于2000年6月建成投产。
采用全馏分石脑油和重石脑油作为原料，产出重整产品作为下游芳烃联合装置原料。
加氢部分处理能力0.6Mt/a，采用先分馏后加氢工艺设计。
重整部分采用超低压重整技术设计反应压力0.35Mpa，目前使用石油科学研究院研制PS-Ⅶ重整催化剂。
催化剂再生部分采用UOP第三代CycleMax连续再生工艺，催化剂再生能力681Kg/h。
装置投产后一直高负荷连续运行，期间各单元出现了各种问题。
针对出现问题，经过不断优化改造满足了生产条件变化，实现了高效、稳定生产。
2 装置出现问题和解决方案2.1加氢反应器床层压降上涨，无法满足4年检修周期系统内杂质积累、频繁开停工、原料超标等多种因素均可导致加氢装置床层压降上涨。
正常情况下，加氢反应器床层压降随着装置运行增加呈缓慢上升趋势。
装置开停工，原料标会加速上涨速率。
以本装置2012年至2016年运行周期为例，2012年9月开工后至2015年6月压降由0.01Mpa缓慢增至0.05Mpa。
随后加氢压降增长速率突然加快至2015年10月加氢压降增长至0.3Mpa。
反应器压降过高，加氢氢烃比无法满足生产要求。
加氢停工检修96小时，更换部分加氢催化剂。
检修期间重整装置保持80%低负荷运转，对天津公司原料和氢气平衡产生一定影响。
本次加氢压降升高原因主要是外购石脑油中氧含量和硅杂质超标。
加氢催化剂产生结焦，此外由于加氢催化剂不具备脱硅功能硅进入重整反应系统对重整催化剂造成硅污染，持氯能力下降，活性降低。
连续重整装置再生系统问题分析及预防解决措施
371 装置简介延安石油化工厂（简称延化）120万t/a连续重整装置于2009年8月投产，以直馏石脑油为原料，经过重整反应，生产高辛烷值汽油调和组分[1]，同时生产少量苯并副产氢气及液化气。
该装置的核心是重整反应和催化剂再生部分，重整反应部分采用美国环球油品公司（UOP） 超低压连续重整工艺，反应器重叠布置；催化剂再生部分采用 UOP 第三代再生工艺“CycleMax”，设计循环量907kg/h。
2 再生系统存在问题分析及解决措施2.1 再生系统循环不畅催化剂循环是再生系统的核心技术[2] 。
经过反应后的重整催化剂在重力作用下，从四反底部流动至待生剂提升L阀组，利用氮气，通过提升管提升至分离料斗。
在分离料斗中除去粉尘及破损催化剂颗粒后，靠重力依次经过催化剂再生器、氮封罐，再经闭锁料斗底部再生剂L阀组，用重整氢气提升至第一反应器顶部还原段。
在还原段将氧化态的催化剂用重整氢气还原至还原态后，再依靠重力下流至第一反应器进行催化重整反应。
催化剂再生系统工艺流程如图1所示。
2.1.1 存在问题连续重整装置再生系统待生、再生催化剂提升均投串级控制，运行过程中出现再生系统循环不畅，待生催化剂提升差压控制器 PDIC-0704 无法正常建立等情况，导致催化剂提升受阻，还原段料位上升，分离料斗料位下降，催化剂再生被迫手动停止循环。
图1 催化剂再生系统工艺流程图2.1.2 原因分析（1）排查再生系统粉尘量。
现场查看粉尘淘析情况，催化剂粉尘颗粒度均在 90% 以上，排除因粉尘淘析不彻底，堵塞管线导致催化剂提升不畅的因素。
（2）排查分离料斗D303 压力。
待生剂提升管的差压变送器PDIC-0704的低压端取压点处于除尘风机出口管线进分离料斗前位置。
分离料斗工艺控制流程见图2。
从日常操作来看，粉尘收集系统每次反吹（时长4min），分离料斗压力会上涨10~20kPa左右，二次提升气与收集器置换气之间的差压PDIC-0703会上涨10~13kPa，分离料斗压力上涨超过30 kPa，待生催化剂一次提升气与分离料斗淘析气之间的差压，即待生剂提升管差压PDIC0704 无法建立，极易造成待生催化剂提升不畅，通过集散控制系统（DCS）查看催化剂再生系连续重整装置再生系统问题分析及预防解决措施王琴 李晓勇 郭燕延长石油（集团）有限责任公司延安石油化工厂 陕西 延安 727406摘要：结合连续重整装置再生系统的运行情况，分析影响再生系统长周期运行的因素，针对再生系统循环不畅、再生注氯泵出口管线堵塞问题，分别进行原因分析并提出相应的预防解决措施。
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催化重整再生系统故障分析及处理
1
庆阳石化
第部分再生器艺流程结构第二部分再生器工艺流程及结构第部分生器常故障处第三部分再生器常见故障及处理
第部分
第四部分结论
简介
•庆阳石化60万吨/年催化重整装置于2010年9月建成投产，装置以直馏石脑油、加氢石脑油和其它石脑油为原料生产高辛烷值汽油组分和苯，同时还副产含氢气体、液化气和少量燃料气。
重整装置的催化剂再生流程采用法国石油研究院(IFP)研发的Regen C2技术的“冷循环回路”工艺。
重整再生器是保证催化剂再生效果的关键设备，再生器发生故障将导致再生系统停工甚至重整装置停工。
连续重整装置运行3年来，再生器曾发生约翰网变形漏剂等故障，针对庆阳石化连续重整装置再生器运行过程中遇到的约翰逊网变形漏剂、内构件连接部位漏剂、约翰逊网堵塞、死区剂等问题，进行分析并提出了解决办法。
再生器的最上层是催化剂缓
冲区，中间为一检修通道，上部
采用盖板进行密封便于催化剂均
匀流入沿圆周分布的输送管及停
工检修时作为检修通道设备内工检修时作为检修通道。
设备内
第二、三层为约翰逊网，由外格
栅网和中心管组成。
第四、五、
六层为氧氯化区支撑床，六层以
下为焙烧区。
各层之间有6根催
化剂输送管，由法兰连结和厚壁
套管密封，以保证输送管的自由
伸缩再生器缓冲区段烧焦伸缩。
再生器缓冲区、一段烧焦区支持床与支撑圈的连接采用可
再生器结构示意图拆卸的螺栓卡件，支持板采用环形钢板焊接在再生器筒体上。
再生器主要设计参数
项目参数项目参数
设计压力/MPa0.78主体材质0Cr18Ni10Ti
设计温度/℃565容器类别Ⅰ类
焊接接头系数0.85容积/m319.9
腐蚀余量/mm0.75设备自重/kg14065
水压试验压力 1.96(立式)/2.10（卧式）设备尺寸/mmφ1630/830x14898.5x16/12
再生器约翰逊网材质为0Cr18Ni10Ti
，在高温环境（设计最高560℃左右）下运
行，内部结构装配紧凑如图所示，内构件容
易发生变形及破损原设计约翰逊网间隙为
易发生变形及破损。
原设计约翰逊网间隙为
0.75mm，检查要求间隙小于0.8mm，催化剂
颗粒直径为1.4～2.0mm。
当再生器催化剂床
层发生超温时，造成约翰逊网的变形甚至破
层发生超温时造成约翰逊网的变形甚至破
裂。
2012年9月再生系统开工过程中，二段
烧焦区曾发生局部超温，最高温度达到
700℃，使二段烧焦区内网大面积变形，变
℃使段烧焦区内网大面积变形变
形区域约占内网总面积60%，造成内网漏剂
，采用0.5mm不锈钢冲孔板对内网进行了补
强如图2所示，解决了中心管约翰逊网大面
积变形漏剂的问题。
原始约翰逊网变形及处理后
约翰逊网变形前后对比图
2013年12月29日18:19一段烧焦气进口
与二段出口总压差开始有上升趋势（正常工
况为20kPa），21:39压差升至满量程40kPa。
二段进口与二段出口总压差（正常工况为
10kPa）上升至满量程20kPa，再生器压力开
始大幅度波动，再生循环气量从30日1:34开
始下降、波动，最低降至4300Nm3/h（正常工
况为5400Nm3/h）。
再生系统停工后，打开再
生器检查发现二段烧焦区有3处变形，一处缝
生器检查发段烧焦区有处变形处缝
隙为1mm，两处间隙为1.2mm，变形部位基本
上集中在冲孔板与约翰逊网点焊处。
发生变
形的原因是用冲孔板对约翰逊网点焊处存在
残余应力，高温环境下应力释放，造成约翰
逊网拉裂、变形，催化剂颗粒从变形处进入
再生器二段烧焦出口，造成出口压差上升。
再生器二段烧焦出口造成出口压差上升
对于此类小范围的缝隙过大问题，采用在间
隙部位塞入丝网，两头点焊来进行处理。
约翰逊网缝隙处理
内构件连接部位漏剂
再生器内构件
再生器内构件的连接部位，如通道板与盖板之间，外网与筒体连接处之间用于密封的陶纤绳脱落，造成连接部位缝隙大于0.8mm，使催化剂漏剂。
外网与筒体缝隙处理
2013年12月31日打开再生器检查发现一段外网与筒体支撑之间有3处缝隙
日打开再生器检查发现段外网与筒体支撑之间有
较大，其中最大缝隙处为80×2.2mm。
缝隙产生的原因是由于外网与筒体支撑之间陶纤垫脱落。
处理时可以将间隙塞满陶纤绳，外部采用不锈钢焊丝堵死后两头点焊。
再生器烧焦区约翰逊网易发
生堵塞，当烧焦区的内网堵塞以
生堵塞当烧焦区的内网堵塞以100
后，从再生压缩机来的循环气量
就下降，如图再生循环气量和烧90
焦区内网堵塞量之间的关系。
当%
内网堵塞
内网的清洗有两种办法，种是通常使用的钢丝刷(
内网的清洗有两种办法，一种是通常使用的钢丝刷或铜丝刷)，装置冷停车以后将内网逐渐吊起，同时进行清理，一般需4～5天的时间。
另一种是采用喷射干冰的方法进行清洗，当干冰颗粒被喷射至网的表面时，附着物脆化，因温度的剧变使附着物从约翰逊网上脱落。
为了防止约翰逊网堵塞，采取以下措施：淘析气量控
为了防止约翰逊网堵塞采取以下措施淘析气量控制1250±50Nm3/h，检查粉尘中整颗粒催化剂占20%左右，保证破碎催化剂淘析干净；每天按规定卸粉尘，进行准确称量，并检查粉尘中整颗粒催化剂情况，及时调整淘析气量；再生循环气中的水含量控制≯50ppm，否则，及时检查烟气干燥器。
在再生系统停工卸料过程中
再生器内存有较多的死区催化
，再生器内存有较多的死区催化剂（见图8），尤其是缓冲区、一
段烧焦、二段烧焦支持床的死区
催化剂总计约400公斤，此部分催
化剂含碳量低于0.05%，是开工前
装入再生器的白剂，由于床层底
部为平面，催化剂下料孔之间催
化剂不能循环移动，长时间堆积
失去活性，并且直径变小成为侏
儒球，经清理卸出后，无法再次
使用。
重整催化剂为贵金属催化
剂费用极其昂贵（死区催化剂示意图
剂，费用极其昂贵（
180万元/吨），造成极大的浪费，增大了加
工成本。
床层，以减少催化剂的消耗，节约成本。
结论
•60万吨/年催化重整装置通过采用正庆阳石化
确方式处理约翰逊网间隙，避免应力集中，保证约翰逊及内构件间隙小于0.8mm，运行过程中严禁
08mm运行过程中严禁床层超温，控制好催化剂粉尘量，死区白催化剂回收平铺等办法解决了运行过程中遇到的再生器约翰逊网变形漏剂、内构件连接部位漏剂、约翰逊网堵塞死区剂等常见问题保证了再生系统的长周期塞、死区剂等常见问题，保证了再生系统的长周期平稳高效运行。
•不妥之处请您批评指正！。