连续重整再生系统长周期运行的探讨
国产化连续重整催化剂再生系统运行存在问题及对策-广石化黄冠云
国产化连续重整催化剂再生系统运行存在问题及对策摘要 本文介绍了采用国产化超低压连续重整技术的广州石化100万吨/年催化重整装置催化剂再生系统存在再生器内网损坏、催化剂氯含量偏低的问题，分析了问题的成因并提出调整措施，为国产化连续重整技术的推广及应用提供了经验。
关键词 国产化；催化剂再生；问题；措施作者简介 黄冠云（1973.01-），男，罗定人，学士，高级工程师，从事石油加工工作。
huanggy@,82124500, 中国石化股份有限公司广州分公司炼油二部，510726。
前言中国石化股份有限公司广州分公司100万吨/年催化重整联合装置采用LPEC（洛阳石化工程公司）自行开发、具有自主知识产权的超低压连续重整成套技术，于2009年4月12日一次投料开车成功。
重整催化剂再生系统设计处理能力为1135kg/h，由一套与反应部分密切相连又相对独立的设备组成，起到实现催化剂连续循环而同时完成催化剂再生的作用，流程见图-1。
来自重整第四反应器积炭的待生催化剂被提升至再生部分，沉降的催化剂进入闭锁料斗，闭锁料斗处于催化剂循环回路中压力最低点，通过专设的可编程逻辑控制器(PLC)编程控制三个气体控制阀，改变闭锁料斗变压区中的压力，使催化剂分批装入和卸出闭锁料斗变压区，从而完成将催化剂从低压的分离料斗向高压的再生器的输送，同时控制整个再生系统催化剂的循环量。
然后，催化剂从缓冲区依次进入烧焦区、氯化氧化区、干燥〔焙烧〕区进行烧焦、氯化氧化及干燥〔焙烧〕。
完成这三个步骤后的催化剂〔称为再生催化剂〕，被提升至还原室进行催化剂的氢气还原，还原后的催化剂循环回到重整第一反应器。
再生器氯化区的含氯气体单独抽出与再生气体混合碱洗脱氯，而不直接进入烧焦区，可以减少再生器的氯腐蚀。
烧焦区循环气体经过换热冷却及干燥脱水后实现“干、冷”循环。
闭锁料斗布置于再生器上方，利用再生器上部的缓冲区作为闭锁料斗的高压区，实现“新型无阀输送”，可减少催化剂磨损；闭锁料斗高压区压力更加稳定、操作更加平稳可靠；再生器内催化剂流动严格连续，再生器内构件不会受损；降低了再生器框架总高度；充分发挥设备的烧焦能力【1】。
连续重整再生系统长周期运行的探讨
连续重整再生系统长周期运行的探讨摘要：连续催化重整是生产高辛烷值汽油、高纯度氢和BTX的上游重要装置，主要有石脑油加氢分馏、重整反应、催化剂再生、芳烃分馏等部分组成。
催化剂再生部分采用美国环球油品公司(UOP)Cycle Max催化剂再生工艺，积碳后的催化剂在气力输送下通过“L”阀组以连续的方式送到分离料斗，催化剂在重力的作用依次通过再生器、氮封罐、闭锁料斗。
待生催化剂在再生器内完成烧焦、氯化氧化，在还原段还原后，得到再生后的催化剂，高温含氯再生放空气经处理后排入大气。
闭锁料斗是实现连续催化重整催化剂连续循环和再生的关键，通过催化剂再生控制系统(CRCS)来完成催化剂的提升，并控制催化剂的提升循环速率。
关键词：连续重整；再生系统；再气放空气；闭锁料斗；再生器；实现催化剂连续再生是连续重整装置长周期运行的关键技术。
根据实际生产运行中的经验，总结（UOP）Cycle Max催化剂再生工艺在工业应用中遇到的问题，描述了再生系统由于闭锁料斗压力波动导致闭锁料斗与氮封罐、闭锁料斗与再生器的差压波动，导致再生系统频繁触发热停车，影响重整系统的再生催化剂品质和长周期运行。
一、再生器的优化管理1.再生氧分仪故障。
再生器内设有四个区，分别是烧焦、氯化、干燥和冷却区，待生催化剂在再生器烧焦区内进行烧碳，放出大量的热量，一般再生器床层的峰值温度至少在500℃以上。
烧焦区的温度是由再生烧焦区的氧含量控制，催化剂的碳含量也影响再生器床层温度。
氧分析仪在使用一段的时间后，内部的电路版老化，氧含量测量值偏差、波动大，不能如实测量再生器烧焦区的氧含量，再生器氧分仪更换电路版后要对其复位，否则致使氧分析仪的测量值是实际值的数倍，使再生器床层温度超高，烧坏再生器内构件。
为了确保再生系统长周期运行，要严格控制再生器催化剂烧焦温度，不能单以氧分析仪的显示值为唯一指标，要以再生器烧焦区的床层温度变化为主要指标，当发现温度变化异常超高时，立刻热停车，对再生器降温处理。
连续重整装置运行中的问题及应对措施
连续重整装置运行中的问题及应对措施摘要：本文对连续重整装置运行过程中常见问题进行分析，主要包括还原电加热器失效、再生注氯线不畅、预加氢补氢线堵塞、重整进料板式换热器冷侧压降不正常等问题，并提出相应的解决对策及改进措施，希望能对广大炼油厂工作者有所助益。
关键词：连续；重整装置；运行；催化剂所谓连续重整，是移动床反应器连续再生式重整的简称，是一种石油二次加工技术，该技术工艺主要利用铂Pt-铼Re双金属催化剂，在500℃左右的高温条件下将低辛烷值的直馏石脑油、加氢石脑油等进行分子重排与异构，提升芳烃产量与汽油辛烷值【1】。
在连续重整装置中，催化剂会连续依次流过移动床反应器，最后一个反应器流出的待生催化剂含碳量为5%-7%，待生催化剂在重力或是气体的提升作用下进入再生器再生。
待再生催化剂活性恢复后便会返回第一反应器进行反应，从而在整个装置系统中形成闭路循环。
基于工艺角度来看，正因为催化剂能够频繁再生，因此可选择较为苛刻的反应条件，如低反应压力（0.8-0.35MPa）、低氢油比（摩尔比，4-1.5）以及高反应温度（500℃-530℃），从而有利于烷烃芳构化反应，提升液体收率与氢气产率【2】。
然而，在连续重整装置运行中依旧存在一定的问题，文章便针对于此展开分析，并提出具体的应对措施。
一、还原电加热器失效问题及应对措施一般来讲，还原电加热工艺会选用含氢气体作为介质，将含氢气体加热至377℃，从而满足催化剂还原工作的技术要求。
但是从实际运行情况来看，会出现还原电加热失效的情况，导致催化剂的还原效果与使用寿命有所下降，究其原因就在于含氢气体中的氢浓度过低，并且其中还有重烃组分，正因为重烃加热氢解之后会产生积碳，长时间运行之后便会造成电加热器加热管上积碳累积，加热管的传热性能便会逐渐下降，倘若长时间加热运行，便极易导致加热管温度异常升高，从而出现失效或是损坏等问题。
为有效应对还原电加热器失效的问题，结合工作实践应当基于如下几点着手解决：1）应急操作开展前，先降低还原气体的流量，提高还原电加热器负荷，进而保证催化剂还原性能得到良好发挥；2）合理调整再接触系统操作，目的在于保证再接触罐压力保持平稳；3）对增压器聚液器脱液管线后路进行检查，保证其畅通，避免存在还原气带液情况。
连续重整装置运行过程中出现的问题分析及处理
连续重整装置运行过程中出现的问题分析及处理摘要：本文主要总结了天津分公司0.8Mt/a重整运行过程中出现的典型问题以及采处理措施。
分析问题产生的原因，通过技术改造、工艺参数优化和设备更新等方式，解决装置运行过程中出现的原料硅含量超标、加氢反应器压降增高、重整进料换热器堵塞、再生运行不稳定等问题。
通过持续优化调整改造，实现了装置在不断变化生产条件下稳定高效运转。
关键词:重整硅含量压降优化加氢压降重整进料换热器连续再生运行1概况中国石化天津分公司0.8Mt/a连续重整装置于2000年6月建成投产。
采用全馏分石脑油和重石脑油作为原料，重整产品作为下游芳烃联合装置原料。
加氢部分处理能力0.6Mt/a，采用先分馏后加氢工艺设计。
重整部分采用超低压重整技术，设计反应压力0.35Mpa，目前使用石油化工科学研究院研制PS-Ⅶ催化剂。
催化剂再生部分采用UOPCycleMax连续再生工艺，催化剂再生能力681kg/h。
装置投产后一直高负荷连续运行，期间出现了各种问题。
针对出现问题，经过不断优化改造满足了生产条件变化，实现了高效、稳定生产。
2装置出现的问题和解决方案2.1预加氢反应器床层压降异常增加装置从2012年9月开工后至2015年6月，压降由0.01MPa缓慢增至0.05MPa。
随后预加氢压降增长速率突然加快，至2015年10月预加氢压降增长至0.3MPa。
反应器压降过高，预加氢氢烃比无法满足生产要求。
预加氢停工检修96小时，更换部分预加氢催化剂。
检修期间重整装置保持80%负荷运转，对天津公司原料和氢气平衡产生一定影响。
正常情况下，预加氢反应器床层压降增加一般是由于系统内杂质积累、频繁开停工、原料超标等多种因素引起，并且随着装置运行时间延长呈缓慢上升趋势[1]。
系统内常见的杂质主要是铁,原料中超标主要是烯烃特别是二烯烃，铁锈的形成累积及焦块的形成是导致预加氢反应器床层压降增加的常见主要原因。
按照上述常见原因进行了分析，发现本次预加氢压降升高并非属于上述常见情况。
连续重整再生系统运行问题与对策
198舟山石化116万吨/年连续重整装置是中海石油舟山石化四大装置之一。
主要有石脑油加氢分馏、重整反应、催化剂再生、芳烃分馏等部分组成。
催化剂再生部分采用采用的是美国环球油品公司（UOP）CycleMax三代专利技术，再生规模2000Ib/h。
积碳后的催化剂在气力输送下通过“L”阀组以连续的方式送到分离料斗，催化剂在重力的作用下依次通过再生器、氮封罐、闭锁料斗，在还原段还原后，得到再生后的催化剂。
其中闭锁料斗是实现连续催化重整催化剂连续循环和再生的关键，通过催化剂再生控制系统来完成催化剂的提升，并控制催化剂的提升循环速率[1]。
由于连续重整反应在低压、高温条件下进行，失氯和积碳速率较大[2]，催化剂再生系统的连续正常运行是实现整个连续重整装置长周期运行的关键。
1 再生系统频繁触发热停的问题连续重整催化剂再生过程控制系统比较先进，基本可以实现异常状态下自动安全停车。
在既要实现再生催化剂靠重力作用在再生过程中的流动，又要在空气和氢气环境间的切换，主要通过在氢和空气环境间设立氮气泡通过控制合理的差压控制来实现，只有氮封罐压力同时略高于再生器、闭锁料斗才能在满足催化剂流动的情况下隔离空气和氢气环境，否则异常波动就会有安全风险，就需要触发强制停车动作，以保护装置的安全。
2 造成热停的原因分析造成再生热停的触发条件主要为氮封罐与闭锁料斗或氮封罐与再生器的差压小于0.5KPa延时10S触发热停车动作。
再生器压力通过排空气量控制再生器压力与闭锁料斗差压为零，氮封罐通过补氮调节控制氮封罐压力与闭锁料斗和再生器差压为5KPa，在正常情况下再生系统压力的高低有闭锁料斗压力决定。
闭锁料斗器直接排放至重整反应产物空冷前，所以再生系统压力基本和重整高分罐压力相等，同时随高分罐压力波动而波动。
通过分析确定闭锁料斗压力波动于排放气后路压力有关。
主要有两个因素，一是由于公司仅有一套重整装置，产氢大部分送下游馏分油加氢装置，无其它氢气来源，氢源比较单一，整个氢气管网相对比较薄弱，受外界因素影响比较大，重整气液分离罐（V3201）压力波动大。
连续重整催化剂再生系统循环不畅原因分析及策略探思
连续重整催化剂再生系统循环不畅原因分析及策略探思摘要：连续重整催化剂再生系统在实际运行的过程中经常受多种因素影响，导致循环不畅问题的产生，为了能够有效对问题进行解决，则必须要对其原因有着充足的掌握，这样有助于建立健全针对性处理方法，从而能够实现优化储存操作，调整再生系统相关控制参数，最大化减少催化剂粉尘对再生系统所产生的影响及限制。
基于此，本文主要围绕连续重整催化剂再生系统展开分析，并针对循环不畅原因提出解决措施。
关键词：再生系统；循环不畅；连续重整催化剂引言：连续重整催化剂再生系统，在实际应用的过程中由于需要合理的对多样化工作进行处理，而且在实际运行的过程中涉及的环节相对较多，极其容易受多样化因素影响，从而无法顺利运行。
所以，为了能够有效解决所存在问题，则需要对装置有着充足掌握，并针对其特点合理的进行优化与控制，确保可以提升整体控制的效果，杜绝所产生的影响及限制，发挥不可替代的作用。
一、连续催化重整装置优化改进的重要性连续催化剂重整装置在运行的过程中，由于所涉及的内容相对较多，而且为了能够有效提升其除尘操作并调整再生系统运行参数，保证其正常运行，必须要根据实际情况合理的进行处理，掌握再生系统的运营情况，减少催化剂粉尘对再生系统的影响，将优化的效果充分展现。
但是，在实际装置实际运行的过程中，由于受再生系统循环不畅的因素影响，导致其运行效果无法得到保障，甚至会产生过于严重的限制，不利于保证多种类型工作的有序进行，所以为了能够优化处理多样化工作，则必须要制定针对性处理方案，减少催化剂粉尘对再生系统的影响，建立健全符合系统运行的模式。
二、催化剂循环不畅现象与处理催化剂循环作为再生系统的重要组成，通过反应后重整催化剂，在重力的作用下可以实践合理的运用氮气，并通过提升管实现优化多种工作。
而且在分离料斗中除去粉尘及破损催化剂颗粒后，可以通过催化剂再生器的合理化运用，实现对料斗底部再生剂提升器都要合理化运用。
连续重整装置长周期生产运转的问题及优化研究
作者： 王煜[1];张东升[1];陈力[1]
作者机构： [1]中国石油长庆石化公司,陕西咸阳712000
出版物刊名： 化工管理
页码： 102-102页
年卷期： 2017年 第26期
主题词： 连续重整装置;长周期生产;问题;措施
摘要：连续重整装置在长时间进行运行的时候会出现许多的问题，为了保证该装置能够在生产上不出现纰漏，保证每个化工公司能够长期使用该装置，该装置就必须在运行模式上面进行改进，找到一个适合自己去运行生产的方法。
其中我国的各个化工公司也在不断摸索尝试添加一些化合物，让该装置能够增强长时间工作的能力，从而满足生产所需，在这些化合物中，就有像脱硅剂这样的物品存在，而这种催化剂运用到该生产过程中就有多个好处，不仅可以促进生产产量的增加，而且还可以适当降低原料中的该元素含量，对于某些生产活动来说，这点至关重要，因此这也是我国将科技技术融入生产工作的原因。
另外，我国连续重整装置长周期生产中存在的问题还是很多，也需要不断提出新的措施进行解决。
金陵连续重整装置长周期运转的问题及对策
金陵连续重整装置长周期运转的问题及对策张延雪【摘要】中国石油化工股份有限公司金陵分公司连续重整装置采用UOP超低压专利技术,设计规模1.0 Mt/a.装置运行过程中发现因循环水质量差和流量小导致增压机冷却效果差；因重整产氢纯度低导致其中C2以上烃类在氢还原气氛下发生氢解反应；电阻丝局部积炭,热量传递效果变差；氧化镁绝缘层过热变薄失去绝缘效果,致使还原电加热器接地故障跳停；因抽提塔界面波动过大、溶剂脏、消泡剂泵故障、汽提塔负荷增大引起汽提塔冲塔等问题.提出了优化循环水流程、改造抽空器、引用PSA高纯度氢作为还原氢、降低抽提溶剂比、改变异构化轻烃流程等一系列措施,基本解决了制约装置长周期运行的问题.同时也指出了制约装置大负荷生产存在的“瓶颈”.%T he 1.0 MM TPY continuous catalytic reformer in SINOPEC Jinling Company was designed with UOP' s ultra-low pressure CCR process license. In the operation of the unit, the following problems have been found: cooling effect was poor due to the poor cooling water quality and small flowrate; Grounding system of reduction electric heater tripped because of lost insulation of overheated magnesium oxide insulation layer resulted from carbon deposition on resistance wire which reduced heat transfer when hydrogenolysis of C+2 hydrocarbons occurred in hydrogen reduction environment due to the low purity of reformer hydrogen; The stripping tower was flooded as the result of great interface fluctuation of extractor, dirty solvent, trouble of defoamer pump and increased load of stripping tower. The problems affecting the long-term operation of the process unit have been solved after corrective measures have been taken,such as optimization of cooling water process, revamping of evacuator, utilization of high-purity hydrogen as reducing hydrogen, reduction of solvent ratio in extraction and modification of light hydrocarbon process in isomerization, etc. The bottlenecks limiting the unit operating at large capacity are pointed out.【期刊名称】《炼油技术与工程》【年(卷),期】2011(041)008【总页数】4页(P22-25)【关键词】连续重整装置;长周期;积炭;绝缘;问题;对策【作者】张延雪【作者单位】中国石油化工股份有限公司金陵分公司,江苏省南京市210033【正文语种】中文中国石油化工股份有限公司金陵分公司连续重整装置采用UOP超低压专利技术，设计规模1.0Mt/a。
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连续重整再生系统长周期运行的探讨
发表时间：2019-05-06T16:52:25.553Z 来源：《防护工程》2019年第1期作者：于喜超
[导读] 可按经验预估死区催化剂量，并在卸催化剂时对“高亮球”进行分离，也可将卸出的催化剂使用催化剂密度分离技术进行分离后再回装。
中国石油化工股份有限公司天津分公司天津市 300270
摘要：连续催化重整是生产高辛烷值汽油、高纯度氢和BTX的上游重要装置，主要有石脑油加氢分馏、重整反应、催化剂再生、芳烃分馏等部分组成。
催化剂再生部分采用美国环球油品公司(UOP)Cycle Max催化剂再生工艺，积碳后的催化剂在气力输送下通过“L”阀组以连续的方式送到分离料斗，催化剂在重力的作用依次通过再生器、氮封罐、闭锁料斗。
待生催化剂在再生器内完成烧焦、氯化氧化，在还原段还原后，得到再生后的催化剂，高温含氯再生放空气经处理后排入大气。
闭锁料斗是实现连续催化重整催化剂连续循环和再生的关键，通过催化剂再生控制系统(CRCS)来完成催化剂的提升，并控制催化剂的提升循环速率。
关键词：连续重整；再生系统；再气放空气；闭锁料斗；再生器；
实现催化剂连续再生是连续重整装置长周期运行的关键技术。
根据实际生产运行中的经验，总结（UOP）Cycle Max催化剂再生工艺在工业应用中遇到的问题，描述了再生系统由于闭锁料斗压力波动导致闭锁料斗与氮封罐、闭锁料斗与再生器的差压波动，导致再生系统频繁触发热停车，影响重整系统的再生催化剂品质和长周期运行。
一、再生器的优化管理
1.再生氧分仪故障。
再生器内设有四个区，分别是烧焦、氯化、干燥和冷却区，待生催化剂在再生器烧焦区内进行烧碳，放出大量的热量，一般再生器床层的峰值温度至少在500℃以上。
烧焦区的温度是由再生烧焦区的氧含量控制，催化剂的碳含量也影响再生器床层温度。
氧分析仪在使用一段的时间后，内部的电路版老化，氧含量测量值偏差、波动大，不能如实测量再生器烧焦区的氧含量，再生器氧分仪更换电路版后要对其复位，否则致使氧分析仪的测量值是实际值的数倍，使再生器床层温度超高，烧坏再生器内构件。
为了确保再生系统长周期运行，要严格控制再生器催化剂烧焦温度，不能单以氧分析仪的显示值为唯一指标，要以再生器烧焦区的床层温度变化为主要指标，当发现温度变化异常超高时，立刻热停车，对再生器降温处理。
2.催化剂烧结。
在装置停工检修后，重整反应器卸出的催化剂没有达到更换条件时，可再次利用，但重整反应器内会积有死区催化剂，这部分催化剂没有随着待生催化剂进行再生，而且常期堆积在反应器底部。
死区催化剂最明显的表象特征是比普通的含碳催化剂表面更亮黑，这种黑得发光的催化剂称为“高亮球”。
卸出催化剂中的“高亮球”分析碳含量为一般为14%～18%，稍高的碳含量平均约为2
3.8%，最高平均碳含量为40%左右。
含碳量≥7%的催化剂如不经分离，直接装入反再系统，遇到高氧时会放出剧烈热量，高碳催化剂燃烧温度可能达到1200℃以上，会使催化剂在高温下烧结失活，使再生器的约翰逊网和导流叶片等内构件直接熔化烧穿，导致再生系统设备损坏、停车处理，影响长周期运行。
催化剂密度分离技术是根据催化剂密度差异来进行分级的一种技术，海南炼化对卸出催化剂总量的40.05%采用了催化剂密度分离技术进行分级，效果良好，约占卸出催化剂总量7%的催化剂被确定为高碳催化剂，碳质量分数为30.68%～43.68%，平均39.09%。
回收低碳催化剂的碳质量分数为0.80%～
4.49%，平均2.45%。
也有部分炼厂根据实验操作经验，预估重整死区催化剂量，在卸催化剂时密切注意催化剂的形态，当首次出现“高亮球”时，随后的催化剂作为高碳催化剂，不再回装反再系统。
二、再生系统运行过程中出现的问题及对策
1.空气电加热器。
（1）问题描述。
装置开工初期，再生系统空气电加热器F-304出口温度TI3044偏低，始终达不到UOP所要求的565℃，最高只能达到490℃。
（2）问题分析及解决措施。
经过对装置实际运行情况的分析，主要从进入空气电加热的空气流量、催化剂的生焦量和电加热器三个方面进行排查。
空气至冷却区流量FIC3037最低降至100N3/h，最高提至230N3/h，但空气电加热出口温度没有变化，可见空气流量不是主要影响因素。
装置满负荷标定，各反入温度530℃，待生剂碳含量由平时3%（m/m）左右提高至最高5.14%
（m/m），但空气电加热器出口温度仍没有变化，由此排除待生剂碳含量偏低的因素。
车间于是联系韩国瓦特隆厂家到现场进行拆检，未发现问题。
但拆检后空气电加热器出口温度进一步下降，甚至TI3044低于460℃，导致再生系统无法注氯，经排查为拆检期间保温破损影响。
至此车间判断，保温的不完善是影响空气电加热器出口温度低的主要原因，在恢复原有保温的同时，车间要求施工单位将保温厚度增加一倍，此后空气电加热器出口温度逐步升高至UOP要求值。
2.氢铂比。
（1）问题描述。
2015年8月，UOP所做催化剂样品分析中的H2/Pt由5月的0.91降至0.70，催化剂样品中灰色颗粒占比增加（2）问题分析及解决措施。
针对此问题，车间立即与UOP进行了沟通，UOP要求对以下内容进行确认：①确认注氯量是否合适；②确认注氯夹套蒸汽量是否合适；③确认来自空气干燥器的空气水含量达到要求（<0.5ppm）；④确认来自再生风机出口再加热气流量符合要求。
检查后发现以上内容不存在问题。
经进一步与UOP公司讨论分析后，初步判断为注氯分配不均导致氯化更新效果不佳，为此制定了将再生注氯口由原设计改至空气电加热器出口方案，以求达到解决问题的目的，并于2016年5月实施。
新注氯线投用后，H2/Pt在6月出现
0.36的历史最低值后逐步回升，2017年1月已达到0.9，催化剂基本恢复正常。
3.闭锁料斗。
（1）问题描述。
自2017年3月份以来，闭锁料斗分离区压力波动趋于频繁，每个循环的“加压”步骤，都会造成闭锁料斗分离区的压力波动，进一步影响氮封罐和闭锁料斗压差PDI3059AB低低报，并多次触发热停。
（2）问题分析及解决措施。
针对此问题车间对闭锁料斗装卸料情况、上下平衡阀动作情况以及每个阶段的压差变化进行了跟踪分析，初步判断可能是粉尘堵约翰逊网或后路管线，使压力无法平衡造成。
并采取了以下措施：①在闭锁料斗顶部放空约翰逊网处增加临时侧线，问题未得到解决。
并且在3月29日问题开始恶化，每次进入到“加压”步骤都会因压差低低报触发热停。
再生系统无法正常运行。
②对闭锁料斗上下平衡阀、顶部去A-201排放线处约翰逊网及再生剂提升线L阀组滤网进行拆检，拆检后发现约翰逊网处催化剂细粉较多。
但清理投用后问题仍没有得到解决。
③对闭锁料斗顶部去A-201排放线进行反顶。
稍开闭锁料斗分离区放空线，发现闭锁料斗步入“加压”步骤时，氮封罐和闭锁料斗压差波动时间减少，并能进入下一步骤，判断该段管线堵塞。
内外操配合，缓慢调整放空线开度，几个循环过后，关闭放空阀，闭锁料斗分离区压力波动消除。
④2017年4月UOP工艺仪表顾问对装置运行情况进行了检查。
认为闭锁料斗分离区问题的主要原因是粉尘影响。
在对上下平衡阀的开启时间进行检查
时，发现上平衡阀在16.7s内打开，而下平衡阀在16.9s内打开。
下平衡阀的开启时间稍短，上平衡阀的开启时间非常短。
UOP专家将上平衡阀开启时间调整至25.5s，下平衡阀开启时间调整至21s。
避免快速泄压使催化剂流化，产生催化剂粉末。
下载新曲线后，氮封罐/闭锁料斗压差PDIC3026和氮封罐/再生器压差PDIC3025更加稳定。
于是将两个压差的设定值由3.5kPa降至2.75kPa和2.5kPa。
降低该压差控制值，可降低催化剂通过氮封罐开孔立管进入闭锁料斗分离区的速度，减少刮擦，减少粉尘。
总之，催化剂烧焦时，密切注意再生器烧焦区的氧含量和温度，发现异常时，再生立即热停车。
在卸催化剂时严格按卸剂步骤来操作，可按经验预估死区催化剂量，并在卸催化剂时对“高亮球”进行分离，也可将卸出的催化剂使用催化剂密度分离技术进行分离后再回装。
参考文献：
[1]闫萍．连续重整催化剂密度分级技术的应用．2017.
[2]刘爱红．浅谈连续重整再生系统长周期运行的探讨.2017.。