63基础承受荷载计算
63塔吊天然基础(手算)
QTZ63塔吊基础的计算书(天然地基)一. 基本参数塔吊型号:QTZ63, 自重F1=47.67kN，起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=1796.00kN.m，塔吊起重高度H=74.89m，塔身宽度B=1.60m，混凝土强度等级:C30，钢筋强度等级：HRB335级基础埋深D=3.00m，基础厚度h=1.35m，基础宽度Bc=6.00m，荷载分项系数：1.2、1.4二. 最不利工况塔机固定在基础上，在塔机未采用附着装置以前，对基础产生的载荷值时，基础所受的荷载最大。
（非工作状态）P---基础所受的垂直力 513 KNH1、H2---基础所受的水平力 73.5 KNM1、M2---基础所受的倾覆力矩 1796 KN.m三. 塔吊基础地基承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力（包括塔吊自重，压重和最大起重荷载）F=1.2×513=615.6kN；G──基础自重与基础上面的土的自重G=1.2×(25.0×B c×B c×H c+20.0×B c×B c×D) =4050.00kN；B c──基础底面的宽度，取B c=6.00mW──基础底面的抵抗矩，W=B c×B c×B c/6=36.00m3M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距M=1.4×1796.00=2514.40kN.ma──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=6.00/2-2514.40/(615.6+4050.00)=2.46m经过计算得到:无附着的最大压力设计值 P max=(615.6+4050.00)/6.002+2514.40/36.00=199.44kPa无附着的最小压力设计值 P min=(615.6+4050.00)/6.002-2514.40/36.00=59.76kPa有附着的压力设计值 P=(615.6+4050.00)/6.002=129.6kPa偏心距较大时压力设计值 P kmax=2×(615.6+4050.00)/(3×6.00×2.46)=210.73kPa 三. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
塔吊基础设计QTZ63
专业资料整理分享福州东部新城东浦新苑塔机基础设计一、工程概况福州东部新城东浦新苑位于福州市仓山区盖山镇浦下村，根据工程实际需要，施工现场拟在5#楼、6#楼、7#楼、8#楼各设置一台山东大汉QTZ63塔机作为垂直运输机械，因现有地面承压能力不能满足厂家说明书的要求，故塔机基础需设计计算。
塔吊定位时要考虑以下几点：（1）服务范围广，尽量满足施工现场工作面的需要，减少工作死角。
（2）尽量避开建筑物的突出部位，减少对施工的影响。
（3 ）尽量保证施工场地物料的堆放、搬运在塔吊工作范围内，减少二次搬运。
（4 ）保证塔吊安装和拆除时所必须的场地和工作条件。
考虑到以上几点因素，结合本工程结构设计特点等情况，经研究决定：分别在以下位置安装塔吊5#楼的5-6轴之间，距OA轴5.8m （臂长为50m,负责3#、5#楼及连体地下室材料垂直运输），塔吊承台基础位于地下室之内，承台面标高与地下室底板底平及-5.2m，塔吊安装高度约65mt 6#楼的7-8轴之间，距OA轴5.8m （臂长为55m,负责2#、6#楼及连体地下室材料垂直运输），塔吊承台基础位于地下室之内，承台面标高与地下室底板底平及-5.2m，塔吊安装高度约65mt 7#楼塔吊距A轴4.0m、距3轴4.0 （臂长为55m负责1#、4#、7#楼及幼儿园材料垂直运输），承台面标高高出自然地坪面标高200mm同时在塔基四周挖设排水沟，塔吊安装高度约60mo 8#楼的3-4轴之间、距J轴5.8 （臂长为50m负责8#、9#楼材料垂直运输），承台面标高高出自然地坪面标高200mm同时在塔基四周挖设排水沟，塔吊安装高度约60no 本工程土0.000标高相当于罗零标高7.750 ,各栋号塔机具体位置详附图。
每部塔机现场没有太大的障碍物和沟、管道等不利因素，场地较为宽敞，地面组装为方便，服务范围均能覆盖各栋号施工场地，塔式起重机安装、拆除均能顺利进行。
二、设计依据1.福建众合开发建筑设计院设计的“福州东部新城东浦新苑”工程施工图纸、设计修改通知单；2.本工程《施工合同》；3•《福州东部新城东浦新苑工程勘察报告》；4.《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008 ）;5.山东大汉建筑机械有限公司QTZ63固定式塔式起重机使用说明书；6.《建筑工程施工手册》；7•《建筑地基基础工程施工质量验收规范》 （GB50201-2002）; 8•《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）。
天然基础塔吊QTZ63(承载力110kPa)
天然基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）等编制。
一、参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：35.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：2.00m，自重G：450.8kN，基础承台厚度hc：1.20m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：5.50m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，基础底面配筋直径：20mm额定起重力矩Me：630kN·m，基础所受的水平力P：30kN，标准节长度b：2.8m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：12mm，所处城市：浙江杭州市，基本风压ω0：0.45kN/m2，地面粗糙度类别：A类近海或湖岸区，风荷载高度变化系数μz：1.92 。
地基承载力特征值f ak：110kPa，基础宽度修正系数εb：0.15，基础埋深修正系数εd：1.4，基础底面以下土重度γ：19.3kN/m3，基础底面以上土加权平均重度γm：19.3kN/m3。
二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=450.8kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝450.8＋60＝510.8kN；2、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处浙江杭州市，基本风压为ω0=0.45kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数μz=1.92；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.6+2×2.8+(4×1.62+2.82)0.5)×0.012]/(1.6×2.8)= 0.039；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.9；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.9×1.92×0.45=1.754kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.754×0.039×1.6×35×35×0.5=67.038kN·m；M kmax＝Me＋Mω＋P×h c＝630＋67.038＋30×1.2＝733.04kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；M k──作用在基础上的弯矩；F k──作用在基础上的垂直载荷；G k──混凝土基础重力，G k＝25×5.5×5.5×1.2=907.5kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=733.04/(510.8+907.5)=0.517m < 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
地基基础承载力计算公式
地基基础承载力计算公式在建筑领域，地基基础承载力的计算可是至关重要的一环，就好像是给房子打造一个坚实的“底盘”。
咱们先来说说地基基础承载力计算公式到底是啥。
简单来讲，它就是用来确定地基能够承受多大重量的一个数学式子。
这个式子可不是随随便便就出来的，那是经过无数工程师和科学家们的研究和实践得出来的。
比如说，常见的地基基础承载力计算公式有太沙基公式、汉森公式等等。
太沙基公式考虑了土的内摩擦角、粘聚力等因素。
而汉森公式呢，则在太沙基公式的基础上，又进一步考虑了基础形状、地面倾斜等多种情况。
我记得有一次，我去参观一个正在建设的大楼工地。
当时，工人们正在为地基的施工忙碌着。
我看到工程师拿着图纸，上面密密麻麻地写着各种数据和计算公式。
他一脸严肃地和旁边的施工人员交流着，手指着地基的位置，强调着地基基础承载力的重要性。
“这可不能马虎，要是地基承载力算错了，这楼可就危险了！”工程师的声音在嘈杂的工地中格外清晰。
我凑过去好奇地问：“师傅，这地基基础承载力计算真有这么难吗？”工程师看了我一眼，说：“小老弟，这可不是难不难的问题，这是关乎安全的大事！你想想，要是房子建好了，地基承受不住重量，那后果不堪设想！”我听了，心里不禁一紧，这才真正意识到地基基础承载力计算公式的重要性。
在实际应用中，要准确计算地基基础承载力，可不是光把公式一套就完事儿了。
首先得对地基土进行详细的勘察，了解土的性质、含水量、孔隙比等等。
这就好比你要了解一个人的脾气秉性，才能和他好好相处一样。
而且，不同地区的土性质可能差异很大。
在南方，可能遇到的是软土；在北方，可能更多的是黄土或者冻土。
所以，不能一概而论，得根据具体情况来选择合适的计算公式和参数。
另外，施工过程中的一些因素也会影响地基基础承载力。
比如说，施工时的振动、地下水的变化等等。
这就要求在计算的时候，要把这些因素都考虑进去，留有余地。
总之，地基基础承载力计算公式虽然看起来复杂，但它却是建筑安全的重要保障。
塔吊基础计算
塔吊基础计算QTZ63塔吊天然基础的计算书参数信息：塔吊型号为QTZ63，自重(包括压重)为F1=450.80kN，最大起重荷载为F2=60.00kN，塔吊倾覆力距为M=630.00kN.m，塔吊起重高度为70.00m，塔身宽度为B=1.50m，混凝土强度等级为C35，基础埋深为D=5.00m，基础最小厚度为h=1.35m，基础最小宽度为Bc=5.00m。
基础最小尺寸计算：基础的最小厚度为H=1.35m，基础的最小宽度为Bc=5.00m。
塔吊基础承载力计算：按照《建筑地基基础设计规范》(GB-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图如下：当不考虑附着时的基础设计值计算公式为：当考虑附着时的基础设计值计算公式为：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式为：其中，F为塔吊作用于基础的竖向力，包括塔吊自重、压重和最大起重荷载，F=1.2×510.8=612.96kN；G为基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D) =4012.50kN；Bc为基础底面的宽度，取Bc=5.00m；W为基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3；M为倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×630.00=882.00kN.m；a为合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=5.00/2-882.00/(612.96+4012.50)=2.31m。
经过计算得到：无附着的最大压力设计值为Pmax=(612.96+4012.50)/5.002+882.00/20.83=227.35kPa；无附着的最小压力设计值为Pmin=(612.96+4012.50)/5.002-882.00/20.83=142.68kPa；有附着的压力设计值为P=(612.96+4012.50)/5.002=185.02kPa；偏心距较大时压力设计值为Pkmax=2×(612.96+4012.50)/(3×5.00×2.31)=267.06kPa。
地基承载力
地基承载力
轻型建筑地基承载力计算公式：
1.线性传递公式：
P=A×q
其中，P为地基承载力，A为地基面积，q为土壤承载力。
土壤承载力的计算可以使用物理试验或经验公式。
2.承载力系数法：
P=A×q×Nq×Nγ×Nc×Nγs×Nd×Nc
其中，Nq为排土系数，Nγ为土壤指数，Nc为形状系数，Nγs为土壤相对密度系数，Nd为深度系数。
这些系数需要根据实际情况通过试验或经验得到。
重型建筑地基承载力计算公式：
1.线性传递公式：
P=A×q
其中，P为地基承载力，A为地基面积，q为土壤承载力。
土壤承载力的计算可以使用物理试验或经验公式。
2.承载力系数法：
P=A×q×Nq×Nγ×Nc×Nγs×Np×Nq
其中，Nq为排土系数，Nγ为土壤指数，Nc为形状系数，Nγs为土壤相对密度系数，Np为承载力调整系数。
这些系数需要根据实际情况通过试验或经验得到。
需要注意的是，地基承载力的计算公式只是理论推导的结果，在实际工程中，还需要结合实际情况进行修正和验证。
地基土的物理性质、水含量、荷载应力特征等因素对地基承载力也有影响，因此需要进行现场勘察和试验来获得更准确的承载力数值。
此外，地基承载力的计算还需要考虑抗倾覆和抗滑稳定性等方面的问题，需综合考虑承载力和稳定性两个因素。
对于复杂的土壤环境，需要采用专业的地基工程设计方法和软件进行分析和计算。
塔吊基础计算书
塔吊基础计算书10.1 D1100-63型塔吊基础设计计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息塔吊型号:D1100-63塔机自重标准值:Fk1=3213.90kN 起重荷载标准值:Fqk=630kN塔吊最大起重力矩:M=11000.00kN.m 塔吊计算高度:H=90.8m塔身宽度:B=4m 非工作状态下塔身弯矩:M=0kN.m承台混凝土等级:C40钢筋级别:HRB400地基承载力特征值:193kPa承台宽度:Bc=9.5m承台厚度:h=2m基础埋深:D=0m计算简图:二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值Fk1=3213.9kN2) 基础以及覆土自重标准值Gk=9.5×9.5×2×25=4512.5kN承台受浮力：Flk=9.5×9.5×1.50×10=1353.75kN3) 起重荷载标准值Fqk=630kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m2=1.2×0.55×0.35×4=0.92kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.92×90.8=83.40kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×83.40×90.8=3786.29kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.45kN/m2)=0.8×1.84×1.95×0.99×0.45=1.28kN/m2=1.2×1.28×0.35×4=2.15kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=2.15×90.8=195.07kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×195.07×90.8=8856.07kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=0+0.9×(11000+3786.29)=13307.66kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=0+8856.07=8856.07kN.m三. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。
63基础承受荷载计算
一、基础承受荷载计算、分析4=10kNQTZ63塔机竖向荷载简图塔机处于独立状态〔无附墙〕时，其受力为最不利状态，因此取塔吊独立计算高度40m时进行分析，分工作状态和非工作状态两种工况分别进行荷载组合，塔吊型号为QTZ63，最大起重量1.00T，最大起重力矩69T·m，最大吊物幅度56m。
根据《建筑地基基础设计标准》GB50007-2011第8.5条规定，验算桩基承载力时，取荷载效应的标准组合值；验算基础强度取荷载效应的基本组合值。
承台大小都为5000×5000×1300mm。
1.1自重1.1.1 塔机自重标准值1401.00KF kN1.1.2 基础自重标准值FK2=5.0X5.0X25=625KN1.1.3 起重荷载标准值q 60.00K F =kN1.2 风荷载计算1.2.1 工作状态下塔机对角线方向所受风荷载标准值计算1 塔机所受风均布线荷载标准值〔0.20O ω=2kN/m 〕00.8/SK z S Z O q bH H αβμμωα=0.8 1.2 1.59 1.95 1.320.200.35 1.60.44=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=2kN/m2 塔机所受风荷载水平合力标准值 F SK =q sk ·H=0.44x40=17.6kN3 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M SK =0.5F SK ·H=0.5x17.6x40=352kN m ⋅1.2.2 非工作状态下塔机对角线方向所受风荷载标准值计算1 塔机所受风线荷载标准值〔马鞍山0.4O ω'=2kN/m 〕0.8/SKz S Z O q bH H αβμμωα''=0.8 1.2 1.64 1.95 1.320.40.35 1.60.91=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=kN/m2 塔机所受风荷载水平合力标准值 F SK ’=q sk ’·H=0.91x40=36.4kN3 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M SK =0.5F SK ·H=0.5x36.4x40=800kN m ⋅ 1.3 塔机的倾翻力矩塔机自身产生的倾翻力矩，向前〔起重臂方向〕为正，向后为负。
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浙江欣捷建设有限公司桩基塔吊基础计算书一、基础承受荷载计算、分析G2=3.8kNG1=37.4kNQ min=10kNG3=19.8kNQ max=60kNG4=89.4kNG0=251kN m4=H R G3=6.3mR G4=11.8mR Qma=x11.5mR G1= 22mR Qmin= 56mQTZ63塔机竖向荷载简图塔机处于独立状态（无附墙）时，其受力为最不利状态，因此取塔吊独立计算高度40m时进行分析，分工作状态和非工作状态两种工况分别进行荷载组合，塔吊型号为QTZ63，最大起重量1.00T，最大起重力矩69T·m，最大吊物幅度56m。
根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011第8.5条规定，验算桩基承载力时，取荷载效应的标准组合值；验算基础强度取荷载效应的基本组合值。
承台大小都为5000×5000×1300mm。
1.1自重1.1.1塔机自重标准值FkN1401.00K1.1.2基础自重标准值FK2=5.0X5.0X25=625KN1.1.3起重荷载标准值FqK60.00kN1.2风荷载计算1.2.1工作状态下塔机对角线方向所受风荷载标准值计算1塔机所受风均布线荷载标准值（0.20O2 kN/m）q0.8bH/HSKzSZO020.81.21.591.951.320.200.351.60.44kN/m2塔机所受风荷载水平合力标准值F SK=q sk·H=0.44x40=17.6kN3基础顶面风荷载产生的力矩标准值M SK=0.5FSK·H=0.5x17.6x40=352kNm6.4非工作状态下塔机对角线方向所受风荷载标准值计算1塔机所受风线荷载标准值（马鞍山0.4O2 kN/m）q0.8bH/HSKzSZO1.31.21.641.951.320.40.351.60.91kN/m2塔机所受风荷载水平合力标准值FSK’=q’·H=0.91x40=36.4kNsk3基础顶面风荷载产生的力矩标准值M SK=0.5F SK·H=0.5x36.4x40=800kNm1.1.4塔机的倾翻力矩塔机自身产生的倾翻力矩，向前（起重臂方向）为正，向后为负。
1.2.2大臂自重产生的向前力矩标准值M137.422822.80kNm1.2.3最大起重荷载产生最大向前力矩标准值（Q max较Qmin产生的力矩大）M26011.5690.00kNm1.2.4小车位于上述位置时的向前力矩标准值M33.811.543.70kNm1.2.5平衡臂产生的向后力矩标准值M419.86.3124.74kNm1.2.6平衡重产生的向后力矩标准值M589.411.81054.92kNm1.1.5综合分析、计算6.5工作状态下塔机对基础顶面的作用1荷载标准组合后的力矩标准值M K=M1+M3+M4+M5+0.9(M2+M SK)=822.8+43.7-124.74+0.9(690+352)=619.12kNm2水平荷载标准值F18.92kNVK3竖向荷载标准值塔机自重：F1401.00kNK基础自重：FK2=625kN起重荷载：F q60.00kNKFF1F2F401.0075060.001211KKKqK=1211kN6.6非工作状态下塔机对基础顶面的作用1标准组合后的力矩标准值MMMMMK145SK1.4124.741054.92841.30484.44KNm1.5800=484.44KN2水平荷载标准值F39.13kNVK3竖向荷载标准值塔机自重：F1401.00kNK基础自重：FK2=625kNFFF=1151kN12401.007501151KKK二、荷载计算1.1.6塔身截面对角线上立杆的荷载设计值：F max=F/n+M/(2 1.2.7B)=401/4+1054.92/(20.5×1.6)=587.78kNF min=F/n-M/(2 0.5B)=401/4-1054.92/(2 0.5×1.6)=-346.94kN剪力图(kN)(kN·m)弯矩图V max=354.1kN，M max=127.98kN·m，M min=-400.13kN·m6.7受剪切计算截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1300-50-20/2=1140mm受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1140) 1/4=0.92塔吊边至桩边的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.2-1.6-0.8)/2=0.4ma1l=(al-B-d)/2=(3.2-1.6-0.8)/2=0.4m计算截面剪跨比：λb'=a1b/h0=0.4/1.14=0.35，取λb=0.35；λl'=a1l/h0=0.4/1.14=0.35，取λl=0.35；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.35+1)=1.3αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.35+1)=1.3 Vmax=354.1kN≤βhsαbftl'h0=0.92×1.3×1270×0.8×1.14=1373.31kN V max=354.1kN≤βhsαl f t l'h0=0.92×1.3×1270×0.8×1.14=1373.31kN 满足要求！6.8受冲切计算（GB50007-2002）第8.2.7条。
依据《建筑地基基础设计规范》验算公式如下:F1≤0.7βhpftamhoh不大于800mm时，式中βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，当βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；取βhp=0.97；ft--混凝土轴心抗拉强度设计值；取ft=1.57MPa；ho--基础冲切破坏锥体的有效高度；取ho=1.15m；am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2；am=[1.69+(1.69+2×1.15)]/2=2.84m；at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at＝1.692m；ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.69+2×1.15=3.99；Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取Pj=101.12kPa；Al--冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.00×(5.00-3.99)/2=5.05m2Fl--相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。
Fl=PjAl；Fl=101.12×5.05=511.06kN。
允许冲切力：6.9×0.97×1.57×1.15x1151×1300=1834.46kN>Fl=511.06kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！1.6承台配筋计算塔吊承台尺寸5mx5mx1.3m，配筋@200B2钢0筋，梅花形布置拉筋Φ14.(1)、承台底部配筋αS1=M min/(α1f c l'h02)=400.13×106/(1.05×11.9×800×11402)=0.031δ1=1-(1-2αS1) 1.1.7=1-(1-2×0.031)0.5=0.031γS1=1-δ1/2=1-0.031/2=0.9846/(0.984×1140×300)=1189mm2 AS1=Mmin/(γS1h0fy1)=400.13×10最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.2.8/300)=max(0.2,0.19)=0.2%浙江欣捷建设有限公司桩基塔吊基础计算书2 梁底需要配筋：A1=max(A S1,ρlh0)=max(1189,0.002×800×1140)=1824mm2≥A2梁底部实际配筋：A S1'=2124mmS1=1824mm满足要求！(2)、承台上部配筋αS2=M max/(α2f c l'h02)=127.98×106/(1.05×11.9×800×11402)=0.01δ2=1-(1-2αS2) 6.10=1-(1-2×0.01)0.5=0.01γS2=1-δ2/2=1-0.01/2=0.995AS1=Mmax/(γS2h0fy2)=127.98×106/(0.995×1140×300)=377mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy2)=max(0.2,451.27/300)=max(0.2,0.19)=0.2%梁上部需要配筋：A2=max(AS2,ρl'h0)=max(377,0.002×800×21140)=1824mm梁上部实际配筋：A S2'=2124mmS2=1824mm2≥A2满足要求！(4)、承台梁箍筋（拉筋）计算箍筋（拉筋）抗剪计算截面剪跨比：λ'=(L-2 1.7B)/(2h0.5×1.6)/(2×1.14)=1.110.5B)/(2h0.5×1.6)/(2×1.14)=1.110)=(4.8-2取λ=1.5混凝土受剪承载力：1.75ftl'h0/(λ+1)=1.75×1.27×0.8×1.1.8/(1.5+1)=0.81kNV max=354.1kN>1.75f t l'h0/(λ+1)=0.81kNnA sv1/s=4×(3.14×142/4)/200=2.26(V-0.7f t l'h0)/(1.25f yv h0)=(354.1×103-0.7×1.27×800×1140)/(1.25×300×1140)=-1.07mm2/mmnAsv1/s≥(V-0.7ftlh0)/(1.25fyvh0)满足要求！配箍（拉筋）率验算ρsv=nAsv1/(l's)=4×(3.14×122/4)/(800×200) =0.28%≥psv，min=0.24ft/fyv=0.24×1.27/300=0.1%浙江欣捷建设有限公司桩基塔吊基础计算书 满足要求！ 三、单桩承载力验算塔吊基础下采用4φ450预制方桩，以第⑥-1层为持力层，桩尖分别进入第 ⑥-1层土层20cm 以上。