筒仓计算说明书
盈建科筒仓计算实例
盈建科筒仓计算实例科学的盈建科筒仓是现代农业生产中不可或缺的一环。
科筒仓可以有效地储存农产品，保护农产品的质量和数量，并提供便利的管理和操作环境。
本文将以盈建科筒仓的计算实例为例，介绍如何进行科筒仓的计算和设计。
1. 计算仓库容量盈建科筒仓的第一步是计算仓库的容量。
容量的计算需要考虑农产品的种类、质量、数量以及仓库的尺寸和结构。
一般来说，科筒仓的容量计算公式为：仓库容量 = 仓储密度× 仓库面积。
仓储密度是指单位面积内储存的农产品的体积或重量。
根据农产品的不同，仓储密度也有所不同。
在实际计算中，可以根据农产品的特性和实际需求确定仓储密度。
2. 确定仓库尺寸和结构在计算仓库容量的基础上，需要确定仓库的尺寸和结构。
仓库的尺寸应该能够容纳所需的农产品数量，同时考虑到仓库的利用率和操作便利性。
科筒仓的结构设计也是非常重要的一步，它需要考虑到农产品的储存特性和仓库的承重能力，确保仓库能够安全稳定地储存农产品。
在实际设计中，可以借助计算机辅助设计软件进行模拟和优化，以得到最佳的仓库尺寸和结构。
3. 考虑仓库的通风和保温科筒仓的通风和保温是保证农产品质量的重要因素。
通风可以有效地降低农产品的温度和湿度，防止霉变和虫害的发生。
在仓库的设计中，需要考虑到通风设备的布置和通风口的大小，以便实现良好的通风效果。
同时，保温材料的选择和使用也是非常重要的，可以帮助维持仓库内部的温度和湿度，避免农产品受到温度变化的影响。
4. 考虑仓库的操作和管理便利性科筒仓的操作和管理便利性对于提高工作效率和保证农产品质量非常重要。
在仓库的设计中，应该考虑到货物的运输和搬运路径，以及设备和工具的摆放位置。
科筒仓的管理系统也需要考虑到仓库的布局和设备的配置，以方便对农产品进行分类、储存和检验。
5. 考虑仓库的安全性和防火措施科筒仓的安全性和防火措施是保护农产品和仓库安全的关键。
在仓库的设计中，应该考虑到防火隔离区域的设置、消防设备的配置和灭火系统的安装。
钢板筒仓计算
抗风计算ts(mm)
抗风折算厚度 ts(mm)
4.0
25.0
4.0
25.0
4.0
25.0
4.0
25.0
4.0
25.0
4.0
25.0
4.0
25.0
4.0
25.0
4.0
25.0
4.0
25.0
抗拉折算厚度 ts(mm)
3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5
计算压力(N)
0.00 27.08 83.35 156.44 214.54 262.81 307.32 348.38 386.25 421.17
0.86 3.82 11.07 21.72 35.53 52.25 71.64 93.50 117.64 143.88
仓底或漏 斗顶面的 仓底或漏 斗顶面以 上的总竖 向摩擦 力：Pf =
说明： 1. 蓝色 字体为人 工输入数 据。
工程名 称：
计算人： 基本参 数：
筒仓直径 D仓n壁=高度 h= 贮料计算高 度 h储n=料容重 γ= 物料自然安 息角 φ= 摩擦系数 μ= 侧压力系数 k= 筒仓类型判断 截面水力半 径 ρ= 钢板强度设 计值f 竖向压力修 正系数 Cv= 钢板弹性模 量
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
1.000 1.232 1.581 1.929 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000
0.00 5.55 17.10 32.09 44.01 53.91 63.04 71.46 79.23 86.39
最小应力 (N/mm2)
钢板筒仓计算书
依据规范可知风压高度变化系数 取 1.46；
风荷载体形系数 取 0.8
风振系数 取 1.25
则风荷载标准值 计算雪荷载
=1.25*0.8*1.46*0.4=0.584KN/㎡
雪荷载标准值
屋面积雪分布系数，取 0.662
雪压基本值
取库顶自重 1750KN 其他设备重 50KN 荷载组合计算如下：
钢板厚度 t=16mm 共 2 节/1.5 米；t=14mm 共 4 节/1.5 米；t=12mm 共 4 节/1.5 米；t=10mm 共 4 节/1.5 米；t=8mm 共 4 节/1.5 米。钢板 t=8-10mm 厚度的钢板，单面坡口双面焊。钢板 t=12-16mm 厚度的钢板，双面坡口双面焊。
二、设计依据
1、《*********************灰渣综合利用项目》（河南建筑材料研究设计院有限公司） 2、《*******************项目中间地质勘查资料》（新乡市建筑设计研究院有限公司） 3、《钢筒仓技术规范》（GB50884-2013） 4、《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012） 5、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） 6、甲方提供的其他资料 7、有关的法律法规、规范规程等
由于竖向有抗风柱和工字钢，其和仓壁的折算厚度 t 取为 0.1m； =0.137
=0.137*206000*0.1/22.25=126.84MPa 满足要求
b 在竖向压力及贮料水平向压力的共同作用下，
=0.186
=0.186*206000*0.1/22.25=172.2MPa
满足要求
由于有风时的 有地震时的 ，按有风时的 计算
钢板筒仓计算书
一、工程概况
*******************的 2×50000m3 钢结构粉煤灰储存库工程位于******************* 西侧。
该粉煤灰储存库采用落地式平底钢板筒仓结构形式，地道式出料通道；仓筒采用不等厚钢 板焊接拼装成型，水平肋采用槽钢，竖向抗风柱采用螺旋钢管内浇混凝土，并采用工字钢进行 加强。
170
12
③ 粉质粘土
6.6
178
④ 粉质粘土
15.6
385
⑤ 粉质粘土
8.6
201
⑥
残积土
25.0
680
⑦ 强风化泥灰岩
750
150
9.3
200
14
180
12.8
280
18
350
25
5、抗震设防烈度
本区抗震设防烈度为 8 度，设计地震分组为第一组。设计基本地震加速度值为 0.20g（其 中 g 为重力加速度），场地特征周期 0.35s。本工程抗震设防类别为丙类。
⑤、粉质粘土：黄褐色、浅红黄褐色，可塑-硬塑，局部夹杂大量钙质结核，粒径 0.5-5cm， 光泽反应为稍有光泽，无摇振反应，干强度和韧性中等偏高（部分孔底部见 5-1 层底砾，含有 块石及卵石夹杂姜石，干钻不能钻进）。层厚 0.5-3.4m，层底埋深 8.3-11.6m。
⑥、残积土：红黄、灰白、浅褐、褐黄等杂色，硬塑-坚硬，含有零星泥灰岩小角砾，见 有铁锰结核及钙质结核，局部夹杂有泥灰岩夹层，光泽反应为有关泽，无摇振反应，干强度、 韧性高。物质成分主要为蒙脱石、伊利石及水云母。具有较高的亲水性，当失水时收缩，甚至 龟裂，遇水膨胀隆起，自由膨胀率 45%，属弱等膨胀性土。层厚 1.3-7.8m，层底埋深 10.1-20.2m。
筒仓计算书
第一部分、库壁计算表第二部分、库底板、内柱及基础的计算一、设计资料：库内径12m，库高38.5m，库壁厚250mm,库底板底面标高8.5m,基础埋深深度为3m,基础板厚度为1.2m。
=500 KN/m2；地基承载力标准值fk场地为Ⅱ类建筑场地，属于8度抗震区；=2.5×1.4× ×62=396 KN；库顶活荷载设计值：F1库底的竖向压力： Pv= 323.73 KN/m2，1.3Pv=420.85 KN/m2；库底的总竖向摩擦力压力： Pf= 515.90 kN/m ，1.3Pf=670.67 kN/m ； 每库储料总重设计值：G 1=（399×π×25＋588×π×10）=49785 KN每库自重设计值：G 2=0.25×34×π×10×25×1.2＋25×0.9×π×52×1.2=8007＋2112=10127 KN库顶活荷载设计值：F 1=4×1.4×π×52=440 KN 二、 地基承载力验算：基础自重设计值和基础上的土重标准值：G=25×(23.42-4×0.5×3.52)×1.0×1.2＋20×(23.42-4×.5×3.52)×5.1=15692＋53352=69044 KN地基承载力设计值：f=f k ＋)5.0(0-d d γη=300＋3×20×(5.50－0.5)=600 KN/m 21. 正常使用的情况下：（1） 当四库都满料时，基底平均压应力： 传到基础顶面的总竖向力设计值：F=(49785＋10127＋440＋264)×2=121232 KNP=AG F +=225.35.044.2369044121232⨯⨯-+=363.77 KN/m 2<f=600 KN/m 2满足 （2） 当1#、2#库满料，3#、4#库空仓时：传到基础顶面的总竖向力设计值：F=72881×2＋(14900＋396)×4=206946 KN作用于基础底面的力矩设计值：M=145762×6.25=911013 KN.m 基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7 基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋WM =22856448206946+＋7.3658911013=335.96＋249.00=584.96 KN/m 2<1.2f=780 KN/m 2 满足基础底面边缘的最小压力设计值：P min =A G F +－WM =22856448206946+＋7.3658911013=335.96－249.00=86.96 KN/m 2>0 满足2. 地震作用下：（1） 当四库都满料时：等效总重力荷载：G eq =(56062×90%＋14900÷1.2)×4=251490 KN总水平作用标准值：F Ek =eq G 1α=0.16×251490=40238 KN水平地震力作用于基础底面的力矩设计值：M=40238×25.8×1.3=1349596 KN.m基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋W M =22856448352708+＋7.36581349596=520.61＋368.87=889.48 KN/m 2<1.2S ζf=1014 KN/m 2满足（2） 当1#、2#库满料，3#、4#库空仓时：等效总重力荷载：G eq =56062×90%×2＋14900÷1.2×4=150578 KN总水平作用标准值：F Ek =eq G 1α=0.16×150578=24092 KN水平地震力作用于基础底面的力矩设计值：M 1=24092×25.8×1.3=808062 KN.m储料和自重作用于基础底面的力矩设计值：M 2=145762×6.25=911013 KN.m 基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7传到基础顶面的总竖向力设计值：F=72881×2＋(14900＋396)×4=206946基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋WM =22856448206946+＋7.3658911013808062+=335.96＋469.86=805.82 KN/m 2<1.2S ζf=1014 KN/m 2 满足三、 内力计算：每库储料总重设计值：G 1=（420.85×π×36＋670.67×π×12）=72881 KN 每库自重设计值：G 2=0.25×40.3×π×12×25×1.2＋25×0.8×π×62×1.2＋25×0.64×10.3×1.2×4=11394.6＋2714.3＋791.0=14900 KN库顶活荷载设计值：F 1=2.5×1.4×π×62=396 KN （一） 各库全满仓时：1. 库底板在辅助支柱各点（x/R=2.2/6=0.37）的挠度计算: （1） 由库底板荷载P=420.85＋25×0.7×1.2=441.85 KN/m 2所产生的挠度：P1λ=14EI PR ξ 在x/R=0.37处，EI 1P1λ=0.0656×441.85×64=37565 （2） 由辅助支柱所产生的环向力N 作用而引起的挠度：P N=4.414.3⨯N =-0.07N N1λ=12EI r R P N ξ 在x/R=0.37处，EI 1N1λ=－0.2417×0.0724N×62×2.2=－1.39N2. 基础板在辅助支柱各点的挠度计算:（1） 由荷载σ=352708/282=449.88 KN/m 2（全部设计荷载减去基础及复土重量后的地基反力）所产生的挠度： EI 2σλ2=－0.0656×483.82×64=－38248 (2) 由荷载P N =0.0724N 所产生的挠度： EI 2N2λ=0.2422×0.0724N×62×2.2=1.39N（3） 由荷载σ=449.88 KN/m 2所产生的固端弯矩σ0M 而引起的挠度：σ0M =0.125σR 2=0.125×449.88×62=2024 KN.mσλ02M =220EI R M σξ; EI 2σλ02M =-0.431×2024×62=31404(4) 由荷载P N =0.0724N 所产生的固端弯矩NM 0而引起的挠度：NM 0=－mpr=－0.4317×0.0724×2.2=－0.069NNM 02λ=220EI R M Nξ; EI 2N M 02λ=-0.431×0.069×62=－1.07N3. 求中间支柱内的纵向力：I 2:I 1= 1232bh :1231bh=h 23: h 13=1.23:0.73=5.04:1由公式：P 1λ－N 1λ=－σλ2＋N2λ＋σλ02M －NM 02λ得：139.137565EI N -=207.13140439.138248EI NN -++-解方程得：N=26763 KN每根辅助柱内的纵向力：N /=26763/4=6691 KN 4. 库底板的弯矩计算：1. 荷载P=441.85 KN/m 2, σ =171.00 KN/m 2 仓底板的挠度按第一种情况取底板的全挠度。
混凝土筒仓仓壁及漏斗计算
筒仓内径d n =25m 筒仓高度h n =29.4m筒仓类型(h n /d n <1.5)浅仓筒库壁厚d=250mm 漏斗高度(至锥顶)h h =12.50m 漏斗角度α=45°漏斗密度γm ＝25kN/m³储料名称小麦储料密度γ=8kN/m³内摩擦角φ=25°摩擦系数μ=0.4钢筋牌号HRB400钢筋抗拉强度设计值f y =360N/mm²混凝土强度等级C 30水平钢筋排数n=2排钢筋相对粘结特性系数νi = 1.0混凝土轴心抗拉强度f tk = 2.01N/mm²筒壁水平钢筋保护层c=25mm钢筋弹性模量E S =2.00x105N/mm²侧压力系数0.406水力半径 6.25m 竖向压力修正系数 1.2基本组合永久荷载分项系数γG = 1.2基本组合(活荷控制):贮料分项系数γQ1= 1.3准永久组合:准永久系数Ψq1= 1.0构件受力特征系数αcr = 2.7最大裂缝控制宽度ωmax ≤0.2mm 筒库信息储料信息材料信息计算参数钢筋混凝土筒仓计算k=tan 2(45°-φ/2)=ρ=d n /4=C v =s 61218181829.4C h 1.612 2.000 2.000 2.000 2.000 2.0000.1440.2680.3730.3730.3730.534P h,k 19.48138.96258.44458.44458.44495.458N 316.570633.139949.709949.709949.709######A s,all 879.3601758.7202638.0802638.0802638.080######A s1439.680879.3601319.0401319.0401319.040######直径101212141422间距200175150125100100A s1392.699646.270753.9821231.5041539.380######A s,all 785.3981292.5411507.9642463.0093078.761######ρte 0.0030.0050.0060.0100.0120.030取0.0100.0100.0100.0100.0120.030P n =ξP v0.703N s 243.515487.030730.545730.545730.545######σs 310.053376.801484.458296.607237.286156.948Ψ0.6790.7530.8300.6600.6530.826ωmax0.8580.893 1.1220.4260.2900.184配筋不足配筋不足配筋不足配筋不足裂缝超限满足P f 22.20984.506181.107181.107181.107442.002P f,Δ22.20962.29896.6010.0000.000260.895实配钢筋受拉钢筋配筋率仓壁s 深处水平压力仓底竖向压力受拉钢筋不均匀系数裂缝宽度(mm)配筋是否满足总摩擦力(KN/m)区间摩擦力(KN/m)漏斗法向压力注:ξ=cos2α+ksin2α=准永久组合拉力(KN)漏斗径向力T r =ΣW/2πr 0sin α钢筋应力(N/mm²)漏斗环向力Tc=P v (Cos 2α+kSin 2α)r 0/Sin α受拉钢筋配筋率ρte =A s,all /A te (小于0.01时取0.01)裂缝间纵向受拉钢筋不均匀系数Ψ=1.1-0.65f tk /ρte σs (0.2<Ψ<1)最大裂缝宽度ωmax =αcr Ψσs (1.9C s +0.8d eq /ρte )/E s 单边配筋量(mm²/m)轴心受拉配筋计算A s =N/f y 准永久组合钢筋应力σs =N s /A s,all 有效受拉混凝土截面面积A te =d*1000水平压力(kPa)P v =γs(浅仓)基本组合筒壁拉力(KN/m)基本组合:筒壁拉力N=γQ1P h d n /2全截面配筋量(mm²/m)准永久组合:筒壁拉力N s =Ψq1P h d n /2计算深度(m)P h =C h P h,k =C h γρ(1-e -μks/ρ)/μ (深仓)水平压力修正系数P h =k γs(浅仓)(1-e-μks/ρ)P v =C v P v,k =C v γρ(1-e -μkhn/ρ)/μk (深仓)筒壁内力及配筋计算计算公式。
钢板筒仓计算
计算压力(N)
13996.3 21592.6 29188.9 36785.2 44381.4 51977.7 59574.0 67170.3 74766.6 82362.9
间距
截面高度 截面形心高度h-z0 面积AS
惯性矩IS
1500
70
1600
100
50.9 50
687 1430
322000 2450000
9<450 合格 7.3<450 合格 6.7<450 合格 6.2<450 合格
最小应力 (N/mm2)
-3.4<450 合格 -5.2<450 合格 -5.7<450 合格 -3.9<450 合格 -2.8<450 合格
-2<450 合格 -1.8<450 合格 -1.3<450 合格 -1.1<450 合格 -0.9<450 合格
实际厚度 t(mm)
局压计算
5.0 5.0 6.0 9.0 12.0 15.0 17.0 20.0 22.0 24.0
集中荷载设计值 F(kN) 作用点以上高度(mm) 临界应力(N/mm2) 局压应力(N/mm2) 加劲肋最小高度(mm)
100.0
150.0 1.0 9.5
17850.0
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
1.000 1.138 1.498 1.858 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000
0.00 12.13 56.01 116.16 172.31 216.73 258.50 297.76 334.68 369.38
粮仓特种结构课程设计计算书
特种结构课程设计计算书一、计算参数1.平面组合形式：2×3排列2.筒仓储料品种：稻谷3.筒仓内径：12米4.筒仓装粮高度：26米5.混凝土强度等级采用C30，钢筋采用HRB335。
6.粮食设计参数稻谷的重力密度为6kN/m3，内摩擦角为35°。
7.地震设防烈度6度；风载按当地情况查取。
二、筒仓的结构选型1.筒仓的仓壁、筒壁及角锥形漏斗宜采用等厚度截面，其厚度为：直径小于或等于15m的圆形筒仓仓壁厚度：t=d n/100+100=12000/100+100=220mm厚度可以取250mm2.圆形筒仓仓顶可采用钢筋混凝土梁板结构。
3.仓顶板厚度为150mm三、筒仓结构上的荷载仓壁上作用的荷载主要有仓顶板自重、女儿墙自重（G1k+G2k），女儿墙高度为1.3m。
G1k+G2k=25×3.14×6.22×0.15+1.3×25×0.2×3.14×12.2=701.633kN四、筒仓仓壁配筋计算1.仓壁配筋计算仓壁厚度为250mm，混凝土保护层厚度为30mm。
具体计算见附件一。
2.仓壁裂缝宽度验算具体计算见附件二。
五、锥形漏斗配筋计算1.锥形漏斗配筋计算锥形漏斗壁与水平方向的夹角为60º锥形漏斗出粮口直径d1=500mm锥斗的高度h n=（d n-d1）·tan50°/2=9.96m具体计算见附件三2.锥形漏斗径向裂缝宽度验算具体计算见附件四。
3.锥形漏斗环向裂缝宽度验算具体计算见附件五。
附表三锥形漏斗配筋计算表附表四锥形漏斗径向裂缝宽度验算附表五锥形漏斗环向裂缝宽度验算。
筒仓计算说明书
筒仓计算说明书1.设计资料1.1贮料物理特性松散物料的性能参数储量荷载计算系数1.2分项系数的取值1.2.1永久荷载分项系数：对结构不利时，取1.2；筒仓抗倾覆计算，取0.9 1.2.2可变荷载分项系数：储粮荷载去1.3；其它可变荷载取1.41.2.3地震作用取1.31.3可变荷载组合系数1.3.1无风荷载参与组合时，取1.01.3.2有风荷载参与组合时，粮食荷载取1.0；其它可变荷载取0.61.3.3有地震作用参与组合时，粮食荷载取0.9；地震作用取1.0；雪荷载取0.5；风荷载不计，楼面可变荷载：按实际考虑时取1.0；按等效均部荷载时取0.6。
1.4钢板筒仓的风载体型系数可按如下取值1.4.1仓壁稳定计算：取1.0；1.4.2独立筒仓计算：取0.81.4.3仓群计算取1.31.5 深仓储粮动态压力修正系数深仓储粮动态压力修正系数注：hn/dn>3时，表中Ch应乘以1.11.6海伦的雪压和风压值房屋比较稀疏的中小城镇和大城市郊区。
C类指密集建筑群的大城市。
2.玉米2.1 仓的容积和外形尺寸图 2.1 胶结料二维图图 2.2 仓壁厚为10mm的三维2.2 仓厚度的计算和检验图2.3 圆锥漏斗内力计算示意图3.粉煤灰3.1仓的容积和外形尺寸图3.1 粉煤灰二维图图3.2 仓壁厚为10mm的三维图3.2 仓厚度的计算和检验图3.3圆锥漏斗内力计算示意图4.计算总结经过这次200t的筒仓设计，让我掌握了基本的筒仓外形尺寸计算、仓壁强度和稳定性的验算。
但是由于仓上没有建筑，忽略了一些可变荷载作用于仓壁单位周长上的竖向压力，没有准确的计算出。
在验算强度时，由于不知道加劲肋的尺寸，无法计算出加劲肋组合构建的截面强度计算。
验算人：肖极木完成日期：2009.9.305.参考文献1.国家粮食局. 粮食钢板筒仓. 北京：中华人民共和国建设部，20012.JB/T4735—1997《钢制焊接常压容器》99页—123页3.中国煤炭建设协会. 钢筋混凝土筒仓设计规范. 北京：新华书店北京发行，2004 54页—55页4.陈宜通、盛春芳、陈润余. 混凝土机械. 北京：中国建材工业出版社，2002 50页—54页。
筒仓体积计算
筒仓容积计算
V3 m3 V=(3.14h(r2+r12+rr1))/3 1116.2271
r
9.504
r1
5.77
h
5.976
V4 m3 V=(3.14h(r2+r12+rr1))/3 114.58631
r
4.274
r1
1.85
h
3.699
V5 m3 V=3.14r2h r
64.4799 1.85
36299.465 37751.444
t
5948.8085
h=VX/(3.14*(17.764^
H1 m 2-1.85^2))
3.9744246
VX
m3
3895.3765
H2
13.784932
第2页 共6页
2004年06月08日
筒仓容积计算
4 筒堆煤3万吨时高度
H3
筒仓底部高度为9.7m,底部标高为5.3,顶部标高为47.7
30914.752 17.764 可降低 31.2 6m
335.29548 1.85 可降低 31.2 6m
30579.457 31802.635
四 筒仓容积 V 筒仓实际堆煤重量
筒仓分段堆 五 煤重量高度
筒仓底部堆 1 煤重量为
2 筒堆煤1万吨时高度 圆柱体体积
3 筒堆煤2万吨时高度
m3 V=VA+VB t
h
6
VA m3 V=V1-V2+V3-V4-V5 5720.0082
GA t
5948.8085
三 上部环形锥
1 圆柱体 半径 圆柱体高度
2 圆柱体 半径 圆柱体高度
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筒仓计算说明书
1.设计资料
1.1贮料物理特性
松散物料的性能参数
储量荷载计算系数
1.2分项系数的取值
1.2.1永久荷载分项系数：对结构不利时，取1.2；筒仓抗倾覆计算，取0.9 1.2.2可变荷载分项系数：储粮荷载去1.3；其它可变荷载取1.4
1.2.3地震作用取1.3
1.3可变荷载组合系数
1.3.1无风荷载参与组合时，取1.0
1.3.2有风荷载参与组合时，粮食荷载取1.0；其它可变荷载取0.6
1.3.3有地震作用参与组合时，粮食荷载取0.9；地震作用取1.0；雪荷载取0.5；风荷载不计，楼面可变荷载：按实际考虑时取1.0；按等效均部荷载时取0.6。
1.4钢板筒仓的风载体型系数可按如下取值
1.4.1仓壁稳定计算：取1.0；
1.4.2独立筒仓计算：取0.8
1.4.3仓群计算取1.3
1.5 深仓储粮动态压力修正系数
深仓储粮动态压力修正系数
注：hn/dn>3时，表中Ch应乘以1.1
1.6海伦的雪压和风压值
房屋比较稀疏的中小城镇和大城市郊区。
C类指密集建筑群的大城市。
2.玉米
2.1 仓的容积和外形尺寸
图 2.1 胶结料二维图图 2.2 仓壁厚为10mm的三维
2.2 仓厚度的计算和检验
图2.3 圆锥漏斗内力计算示意图
3.粉煤灰
3.1仓的容积和外形尺寸
图3.1 粉煤灰二维图图3.2 仓壁厚为10mm的三维图
3.2 仓厚度的计算和检验
图3.3圆锥漏斗内力计算示意图
4.计算总结
经过这次200t的筒仓设计，让我掌握了基本的筒仓外形尺寸计算、仓壁强度和稳定性的验算。
但是由于仓上没有建筑，忽略了一些可变荷载作用于仓壁单位周长上的竖向压力，没有准确的计算出。
在验算强度时，由于不知道加劲肋的尺寸，无法计算出加劲肋组合构建的截面强度计算。
验算人：肖极木
完成日期：2009.9.30
5.参考文献
1.国家粮食局. 粮食钢板筒仓. 北京：中华人民共和国建设部，2001
2.JB/T4735—1997《钢制焊接常压容器》99页—123页
3.中国煤炭建设协会. 钢筋混凝土筒仓设计规范. 北京：新华书店北京发
行，2004 54页—55页
4.陈宜通、盛春芳、陈润余. 混凝土机械. 北京：中国建材工业出版社，
2002 50页—54页。