变工况应达值
火电机组变工况主要运行参数应达值分析
关键 词 ： 达 值 ； 工 况 ： 电机 组 ； 能 诊 断 应 变 火 节 分类 号 ：Ｋ ６ Ｔ ２２ 文 献 标 识 码 ： Ａ 文章 编 号 ：０ １ ８ ４ ２ １ １ ０ １ ４ １０ － ８ （００ ０ － ６ － ５ Ｊ ０ ０
Ｔｈ ａ ｙ ｅ ｏ ａ ｔＶａ Ｈ ｆＳ ｍｅ Ｐ ｉ ｒ ｅ ａｉ ｎ Ｉ ｄ ｘ ｅ Ａｎ ｌ ｚ ｆ Ｇｒ ｎ ｌ ｅ ｏ ｏ ｒｍａ ｙ Ｏｐ ｒ ｔｏ ｎ ｅ ｆ ｒｔ ｅ Ｐ ｗｅ ｉ Ｕｎ ｅ ｆｅ ｅ ｔＬ ａ ｓ ｏ ｈ ｏ ｒ Ｕｎ ｔ ｄ ｒ Ｄｉｆ ｒ ｎ ｏ ｄ
运行状态的重要指标 ， 其运行端差的应达值对机组经济性 的
０ 前
言
１ 加热器变工况应达值 的计算
加 热 器 的 端差 直 接 影 响 回热 系统 的性 能 ， 衡 量 加 热 器 是
随 着 火力 发 电 机组 节能 在 线 监 测 水 平 的 不 断 提 高 ， 组 机
变工况下运 行指 标应 达值 的确定越 来越 引起 人们 的重视 。 参数的应达值指在某一负荷 （ 或主蒸汽流量 ） ， 下 某一运行参 数在运行工况时应该达到 的值 （ 或一个 范围） 。对火 电机 组 进行经济性诊断 ， 主要是确定 各设备经济指标 的应 达值与实 际值的偏离程度 ， 如果应达值 确定不准 ， 那么经 济性诊断 的
变压器的运行标准
变压器的运⾏标准⼀、允许温升1、油浸电⼒变压器的绕组⼀般⽤纸和油作绝缘，属A级绝缘。
2、电⼒变压器允许温升的国家标准：变压器在环境温度为＋20℃下带额定负荷长期运⾏，使⽤期限20～30年，相应的绕组最热点的温度98℃。
3、变压器的绝缘材料随着运⾏时间的延续会出现⽼化现象，即失去它初期具有的绝缘性质。
温度越⾼，绝缘⽼化越严重越迅速，以致发脆⽽碎裂，使线圈失去绝缘层的保护。
正常运⾏时不准超过绝缘材料所允许的温升。
4、对⾃然油循环和⼀般的强迫油循环变压器，绕组最热点的温度⾼出绕组平均温度约13℃；⽽对于导向油循环变压器，则约⾼出8℃。
因此，对于⾃然油循环和⼀般强迫油循环变压器，在保证正常使⽤期限下，绕组对空⽓的平均温升限值（98-20-13）＝65（℃）；导向强迫油循环变压器的绕组对空⽓的平均温升限值为70℃。
5、在额定负荷下，绕组对油的平均温升，设计时⼀般都保证：⾃冷式变压器为21℃，⼀般强迫油循环冷却和导向强迫油循环冷却变压器30℃。
6、为了保证绕组在平均温升限值内运⾏，变压器油对空⽓的平均温升应为绕组对空⽓的温升减去绕组对油的温升，即：（1）⾃冷式变压器,油对空⽓的平均温升为(65-21)＝44℃；（2）⼀般强迫油循环变压器，油对空⽓的平均温升为（65-30）＝35℃；（3）导向强迫油循环变压器，油对空⽓的平均温升为（70-30）＝40℃；7、在⼀般情况下，⾃冷式变压器，其顶层油温⾼出平均油温约为11℃；⼀般强迫油循环和导向强迫油循环变压器,则⾼出5℃。
为保证绕组在平均温升限值内运⾏，变压器顶层油对空⽓的温升要求如下：（1）⾃冷式变压器，顶层油对空⽓的温升为(44＋11)＝55℃；（2）⼀般强迫油循环变压器和导向强迫油循环变压器顶层油对空⽓的温升分别为40℃，45℃。
8、下表是我国标准规定的在额定使⽤条件下变压器各部分的允许温升。
额定使⽤条件为：最⾼⽓温+40℃；最⾼⽇平均⽓温+30℃；最⾼年平均⽓温+20℃；最低⽓温-30℃。
变压器正常运行规定
1.1 变压器1.1.1 变压器正常运行规定1.1.1.1 变压器绝缘电阻规定1.油浸式变压器在同样的温度下，所测量的阻值同前次比较不得低于50%。
R60/R15在变压器各侧未接线情况下其值≥，当R60大于3000MΩ时，吸收比可不作考核要求。
在变压器各侧接线情况下，R60/R15值不作为变压器绝缘受潮的唯一依据。
2.主变高压侧绝缘电阻，高压侧有接线的情况下，仅记录测量数值即可。
3.干式变停运超过3天，加运前应测量变压器绝缘。
4.干式变压器阻值规定：（温度20℃～30℃，湿度≤90%）1）高压—低压、地使用2500V兆欧表，其值应≥300MΩ。
2）低压—地使用2500V兆欧表，其值应≥100M Ω。
3）其他比较潮湿的环境下，阻值会降低，但最低应满足2MΩ/kV。
1.1.1.2 变压器（电抗器）投入运行前的检查1.变压器投入运行前应收回并终结有关检修工作票，拆除有关接地、短接线和临时安全措施，恢复常设围栏和标示牌。
2.变压器绝缘电阻测量合格，如有异常立即汇报处理。
3.变压器一、二次回路完整，接线无松动、脱落。
4.变压器大修后试验参数合格，传动试验正常，具备加运条件。
5.变压器各油位计指示正常，油枕及油套管的油色透明，硅胶颜色呈蓝色，呼吸器等附件无异常。
6.变压器本体、套管、引出线、绝缘子、冷却器外观清洁无损伤，各部无渗、漏油现象，变压器顶部、现场清洁无杂物。
7.冷却器控制回路无异常，油泵、风扇经试验启、停正常，控制箱内无杂物，电加热器正常，各操作开关在运行要求位置，备用电源自投试验正常。
8.变压器各温度计接线完整，核对就地温度计指示与CRT上数值相同。
9.有载调压变压器电压调整分接头在运行规定位置，且远方、就地指示一致。
10.变压器各套管无裂纹，充油套管油位指示正常。
11.油枕与油箱的连通阀门打开，冷却器各油泵进出油阀门及散热器油阀门应全部打开，瓦斯继电器内充满油，无气体。
12.变压器外壳接地，铁芯接地（若引出的话）及中性点接地装置完好，符合运行条件。
变压器八度规则,出处
变压器八度规则,出处
变压器“八度规则”是指变压器运行温度超过温升极限值时，温度每增加8度，变压器寿命减少一半。
这个规则的出处并不明确，可能是在长期实践和研究中得出的经验或结论，也可能是某些专家或机构提出的理论模型。
不过，在电力和变压器领域，对于变压器寿命与温度之间的关系有一定的研究和了解。
“八度规则”中的“八度极限值”是指变压器运行温度的温升限值，即变压器绕组最热点温度与绕组平均温度之差。
如果变压器的运行环境温度为-20℃，线圈温度为100℃，虽然线圈温度小于175℃，但温升为100℃-（-20℃）=120℃，已经超过了温升限值，故也不允许运行。
此外，变压器的寿命遵循“八度规则”，即每超过允许温度8度，则变压器的使用年限降低1/2。
火力发电厂加热器端差应达值的确定
摘要 ： 通过对火 电厂加热器的结构组 成及换热 过程 的分析 ， 出了计算 加热器端差 数学方 法并建 立数学模 型。利 提 用 Ｎ０ ６ ０—１ ．７ ５７ ５ ７机组１０ 、５ ６６ ／ ３ ／３ ０ ％ ７ ％和５ ％Ｔ Ａ设 计工况及７ ％ 、０ Ｈ ０ Ｈ ５ ５ ％Ｔ Ａ试验工况 的相关 参数 ， 根据所 提
凝汽器压力应达值的确定方法
Ｃａｃ ｌ ｔｏ ａ ｅ ｈ ｄ ｆＣｏ ｄ ｎ ｅ ｃ ｅ ｓ ｒ ｒ ｅ ａ ｕ ｌ ｕ ａ ｉ ｎ ｌＭ ｔ ｏ ｓ ｏ ｎ ｅ ｓ ｒ Ｂａ ｋ Ｐｒ ｓ ｕ ｅ Ｔａ ｇ ｔＶ ｌ ｅ
Ｚ Ｕ Ｌ ｎｘｎ Ｚ ＡＮ ｕ— ｉ Ｃ Ｎ Ｓ ｉ ， ＨＯ ａ — ｉ， Ｈ Ｇ Ｘ ｅｌ ， ＨＥ ￣ｍ ｎ ＷＡ Ｇ Ｈｕ ｊ ， Ｈ Ｇ Ｙ ｎ ｅ Ｎ ｉｉ Ｚ ＡＮ ｏ ｇ —ｅ
第４ ４卷 第 ３期
２０ ０ ２年 ６月
汽
轮
机
技
术
Ｖ Ｉ４ ０ － ４ＮＯ ＬＯＧＹ
Ｊｎ２０ ｕ ．０２
凝 汽 器压 力 应 达 值 的确 定 方 法
周 兰欣 ， 学镭 ， 素敏 ， 惠杰 ， 张 陈 王 张 勇
（ 北 电 力 大 学动 力工 程 系， 定 ０ １０ ） 华 保 ７ ０ ３
（ ｐ ． ｏ ｏ ｒ Ｅ ｇｎ ｅ ｉ ｇ Ｄｅ ｔ ｆＰ ｗｅ ｎ ｉｅ ｒｎ ，Ｎ ｏ ｔ ｈ ｎ ｅ ｔｉ Ｐ ｗｅ ｎｖ ｒ ｉ ｒ ｈ Ｃ ｉａ Ｅｌｃｒｃ ｏ ｒＵ ｉ ｅ ｓｔ ｙ，Ｂ ｏ ｉｇ ０ １ ０ ａ ｄ ｎ ７ ０ ３，Ｃ ｉ ａ ｈｎ ）
Ａｂ ｔａ ｔ Ｆｏ ｍ ｈ ｏｎ ｉｗ ｆ ｏ ｄ ｎ ｅ ｎ ｏ ｌ ｇ ｔ ｗｅ ，ｔ ｉ ａ ｅ ｉ ｃ ｓ ｅ ｈｅｃ ｌ ｕ ｔｏ ｌｍ ｅｈ ｄ ＯＩ ｓ ｒ ｃ ： ｒ ｔ ｅ ｐ ｉｔｖ ｅ ｏ ｎ ｅ ｓ ｒａ ｄｃ ｏｉ ｏ ｒ ｈｓ ｐ ｐ ｒｄ ｓ ｕ ｓ ｓ ｔ ａｃ ｌ ｉ ｎ ｔ ｏ ５ｏｆ ｌ ｃ ｎ ａ ｓ Ｃ — ｄ ｎ ｅ ａ ｋ ｐ ｅ ｓ ￣ ｔ ｒ ｅ ａ ｕ ｓａ ｘ ｍｐ ｅｏ ｌｓ ｄ ｃ ｒ ｕａ ｉｇ ｗａ ｅ ｙ ｔ订 ｅ ｓ ｒｂ ｃ ｒ ｕ ｓ ａ ｇ ｔｖ ｌｅ ａ ｎ ｅ ａ ｌ ｆｃｏ ｅ ｉｃ ｌ ｔ ｔ ｒ ｓ ５ ｅ Ｌ ｎ Ｋｅ ｒ ５ ｅ ｎ ｅ ｅ ｃ ｏ ｉｇ ｔ ｗ ｒ ｒ ｅ ａ ｕ ｙ ｗｏ ｄ ｏ ｄ ． ｒ；ｅ ｌ ｏ ｅ Ｉａ ｇ ｔｖ ｌｅ ｍ ｎ ｔ
火电机组变工况主要运行参数应达值分析[1]
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第５２卷第１期２０１０年２月汽轮机技术ＴＵＲＢＩＮＥＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹＶ０１．５２Ｎｏ．１Ｆｅｂ．２０１０火电机组变工况主要运行参数应达值分析李慧君，刘磊，刘佳棋，钮伟静（华北电力大学能源与动力工程学院，保定０７１００３）摘要：综合考虑机组运行方式、负荷、环境条件等因素，对加热器端差、抽汽压损、凝汽器负荷和给水温度等主要运行参数的应达值提出了相应的计算方法，并以某国产６００ＭＷ机组为例进行了详细计算，分析了不同工况下应达值的变化规律和影响因素，为火电机组进行节能诊断和能损分析提供了理论依据。
关键词：应达值；变工况；火电机组；节能诊断分类号：ＴＫ２６２文献标识码：Ａ文章编号：１００１－５８８４【２０１０）０１－００６１－０４ＴｈｅＡｎａｌｙｚｅｏｆＧｒａｎｔＶａｌｕｅｏｆＳｏｍｅＰｒｉｍａｒｙＯｐｅｒａｔｉｏｎＩｎｄｅｘｆｏｒｔｈｅＰｏｗｅｒＵｎｉｔＵｎｄｅｒＤｉｆｆｅｒｅｎｔＬｏａｄｓＬＩＨｕｉ－ｊｕｎ，ＵＵｋｉ，ＵＵＪｉａ・ｑｉ，ＮＩＵＷｅｉ－ｊｉｎｇ（ＳｃｈｏｏｌｏｆＥｎｅｒｇｙａｎｄＰｏｗｅｒＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＮｏａｈＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｂａｏｄｉｎ９０７１００３，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅａｒｔｉｃｌｅｔｏｔａｌｌｙｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇｕｎｉｔｏｐｅｒａｔｉｏｎｍｏｄｅ，ｌｏａｄ，ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓａｎｄｏｔｈｅｒｆａｃｔｏｒｓ，ｐｒｏｐｏｓｅｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇｃａｌｃｕｌａｔｉｎｇｍｅｔｈｏｄｓｏｆｈｅａｔｅｒ’ｓａｐｐｒｏａｃｈｍｅｎｔ，ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎｓｔｅａｍｐｒｅｓｓｕｒｅｌｏｓｓ，ｆｅｅｄｗａｔｅｒｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ，ｃｏｎｄｅｎｓｅｒｌｏａｄａｎｄｏｔｈｅｒｍａｉｎｏｐｅｒａｔｉｎｇｐａｒａｍｅｔｅｒｓ．Ａｎｄｔａｋｅａｄｏｍｅｓｔｉｃａｌｌｙ—ｍａｄｅ６００ＭＷｕｎｉｔａｓａｄｅｔａｉｌｅｄｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｓｅｘａｍｐｌｅ．Ｇｉｖｅａｎａｎａｌｙｓｉｓｏｆｇｒａｎｔｖａｌｕｅｃｈａｎｇｅｉｎｇｌａｗｓａｎｄｉｍｐａｃｔｆａｃｔｏｍｕｎｄｅｒｄｉｆｆｅｒｅｎｔｌｏａｄｓ，ｐｒｏｖｉｄｅｓｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌｂａｓｉｓｏｆｅｎｅｒｇｙ—ｓａｖｅｄｉａｇｎｏｓｉｎｇａｎｄｅｎｅｒｇｙ・ｌｏｓｓａｎａｌｙｚｉｎｇｆｏｒｐｏｗｅｒｕｎｉｔｓ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｓｔａｎｄａｒｄｖａｌｕｅ；ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｌｏａｄｓ；ｐｏｗｅｒｕｎｉｔ；ｅｎｅｒｇｙ－ｓａｖｅｄｉａｇｎｏｓｉｎｇ０前言随着火力发电机组节能在线监测水平的不断提高，机组变工况下运行指标应达值的确定越来越引起人们的重视。
汽轮机组热耗率分析及实时计算
(4) 一些旁通阀 、疏水阀是否存在严重泄漏等 。
2 机组性能试验与性能实时计算
汽轮机组的热耗率是通过热力性能试验后计算得
到的 。热力性能试验的目的是要知道汽轮机组实际运
1 6 热力发电·2003 (5)
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研究论文
率增加值 。C 为总的试验工况参数修正系数 ,即 :
C=
1
+
Δqt
qn
·1
p0
+
Δqt
qn
·1
t0
+
Δqt
假定汽轮机通流部分叶片没有发生腐蚀 、结垢 、断
裂等情况 , 额定 (设计) 工况时 C = D0·pl- 1 为定值 , 通
过热力性能试验对其进行修正 。这样式 (7) 为 :
D01 = C·p11
(8)
在实际使用时 ,还需用调节级后温度及负荷进行修
正 。这样 ,在正常运行工况范围内 (不包括机组的起 、停
1 额定工况热耗率的影响因素
汽轮机组额定工况热耗率定义 :
q = D0 ( h0 -
hfw) + Drh hrh Pel
Drc hrc
(1)
式中 : D0 为主蒸汽流量 ; h0 为主蒸汽焓值 ; hfw为锅炉
给水焓值 ; Drh为再热蒸汽管道热段流量 ; hrh为再热蒸
汽热端焓值 ; Drc为再热蒸汽管道冷段流量 ; hrc为再热
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ＷＡ Ｇ ｎｍｎ Ｎ Ｙ －ｉ ｕ
Ｋ ｙ ｒｓ ｔ ｍ ｒｉ ； ｅｇ ｃｎｉ ｎｍ ｎｏｅ ｓ ｔｎｏｅ ｔｎ ｎｍｃ ； ｔａｖ ｃｌ ｌｉ ｅ ｗ ｄ： ｔ ｂ ｅｏ － ｓ ｎ ｄ ｉ ； ｉｒ ｅ ｉ ； ａｏ ｅ ｏ ｉ ｑａ ｉｔｅ ｕ ｔｎ ｏ ｓａ ｕ ｎ ｆｄ ｉ ｏ ｔ ｅ ｆ ｏ ｏ ｔ ｄ ｏ ｐｒ ｉ ｃ ｃ ｏ ｓ ｎｔ ｉ ａ ａｏ ｕ ｃ
上确定汽轮机变工况时各监视段的压力与温度有着重要的
现实意义。
收稿日 ２０－ － 期二 ６１ １ ０ ０９
Ｇ二＿ ＿ ， ｃ ａ
（） ３
Ｇ ＝ ｏ Ｐ ， ｌ ｌ压 （） ４
Ｇ Ｉ Ｔ ｏ Ｐ Ｖ ｕ
基金项目： 湖南省自 然科学基金资助项目 ０Ｊ ０５ ， （６ ４６） Ｊ 作者简介： 王运民（９０）男， （ ６－， 安徽宿州人， １ 教授。主要从事电厂热力系统及设备的 优化设计与运行研究。
第４ 卷 第６ ９ 期
２０ 年 １ ０７ ２月
汽 轮 机 技 术
Ｔ ＵＲＢ ＮＥ Ｅ Ｉ Ｔ ＣＨＮＯＬ ＯＧＹ
Ｖ ｌ４ Ｎ ． ｏ． ｏ ６ ９
Ｄｅ ． ７ ０ ｃ２ ０
汽轮机变工况时各监视段压力与温度的定量计算
（ 理工大学 能源与动力工程学院， ７） 长沙 长沙４０ ６ １ ０
对凝汽式汽轮机， 可将抽汽口 取在一个级组内。当所取 级组内的级数较多时，１式可近似为： （）
下尸 ＝ —
式的 对温 影 １］ 当 不同 度的 响〔３ 工况变化较小时， －。 这样的 研
究结果还是比较贴近生产实际。但汽轮机运行中， 由于调峰 的需要， 往往工况变化很大， 特别是采用喷嘴调节的汽轮机， 工况变化较大时， 调节级汽室温度变化较大， 致使高压缸各
Ｇ Ｐ 了二尸 ｕ ｕ厉
Ｇ１ ｏ ９ １ Ｇｌ
（ ２，
Ｖ １ Ｐ Ｉ丫 １１ １
＿ 、
因为对凝汽式汽轮机， 各抽汽量比例于汽轮机的进汽
量， 所以通过级组的流量也比 例于汽轮机的 进汽量［， ［即 ５ ３
级温 也产生明 变 度 显的 化闲。 如 所以 何从实际出 在理论 发，
ａ 前
言
１ 汽轮机变工况时各监视段压力与温度的
计算方法
根据弗留 格尔公式［： ］ ．
汽轮机各监视段压力与温度通常是指汽轮机调节级汽
室及各抽汽口 处的压力与温度。汽轮机运行中， 若要计算在 线机组运行的经济性， 必须已知各抽汽口的压力与温度。同 时借助监视段压力的变化还可判断汽轮机通流部分是否损 坏或结垢。而汽轮机实际运行中， 监视段压力与温度有时因 仪表损坏（ 失灵） 出现测量结果不准确或实时性不够， 这样会 直接导致运行监视、 计算和分析不能正常进行。 近年来， 虽然有些学者利用弗留格尔公式研究汽轮 国内 机的变工况特性， 但却忽略了温度变化， 也很少考虑调节方
（１ １）
‘、兴 ‘ “ １。 、１ 二一 １！ 一， ：
分别取为一个级组， 将图１ 中调节级汽室蒸汽参数换成中压 缸进汽参数， 这样根据同样的原理， 即得：
对中 缸 低 缸 监 段， 压 进 至 监 段 ２１ 压 各 视 从中 缸 汽 各 视 、 ． 各运行工况下调节级汽室温度 压 和
因机组各种运行ｔ ｈ ｍ ｎｏ ｄ ｔｎ ｓ ｒａｄ ｐｒｕ ｏｓａ ｔｂ ｅ ｓ ｎａｃ ｄｉ ｔｃ ｃｌｅ ｒｉ ｅ ｂｔ ｃ； ｏ ｔｅ ｓ ｉ ｐ ｓ ｅ ｔ ｅ ｔｅ ｔｍ ｉ ｉｅ ｅｔｌ ｉ ｎ ａｕ ｔｏｅ ｔｎ ｒ Ｔｅ ｉｒ ｅ ｏ ｒ ｕ ｎ ｅ ａ ｒ ｆ ｕ ｎ ｓ ｉ ｏ ｔ ｏ ａ ｐ ａｏ ｃ ｃ ｅ ｍ ｅ ｒ ｓ ｎ ｏ ｌ － ｏ ｎｍｃｏｕｉ ａｄ ａｏ ｏａｔ ｓ ｏｉｒ ｔ ｒ ｆｗ ｓ ｅ ｔｍ ｂ ｅ ｒｉ ｉｇ ｄ Ａ ｏｉ ｆ ， ｉｓ ｉｐｒｎｂ ｉｔｍ ｎｏｗｅｅｔ ｌ ｐ ａ ｏｓａ ｔ ｉ ｏｅｔｎ ｏ ． ｅ ｓ ｎ ｎ ｔ ｓ ｍ ｔ ａ ｏ ｔ ｈ ｈ ｈ ｏ ａ ｇ ｆ ｕ ｎ ｐ ａｏ ｓ ｔ ｉｌ ｓ ｅ ｓ ｅ ｒ ｏ ｎｗ ｃ ｃ ａｏ ｍｔ ｄ ｈ ｍｎｏ ｄ ｔｎ ｓ ｒ ａ ｔ ｐ ａ ｒｉｐ ｐｓ ｂｓ ｏ ｓａ ｔｂ ｅ ｄｓｎ ｄ ａ ｕ ｔｎ ｈ ｏｔ ｏｉｒ ｓ ｉ ｐ ｓ ｅ ｅ ｅ ｔｅ ｒ ｏ ｄ ｅ ｎ ｍ ｉ ｏ－ ｉ ｃ ｉ ｌ ｌｉ ｅ ｏ ｆ ｅ ｔｅ ｅ ｏ ｒ ｕ ｎ ｍ ｒｕ ｓ ｅ ａ ｄ ｔ ｕ ｎ ｆ ｅｇ ｏ － ｃ ｅ ｄ ｏ ｅ ｒ ｎ ｔｎ ｃ ｌａ ｆｇ ｆｍ ｌ ａｄ ａｕ ｔｎ ｍ ｌｉｇ ｅ Ｂ ｔ ｒ ｅ ｃ ｒ ｕｓ ａ ｅｕｓｐｏ ｔｓｅ ｉ ｐｎｉｅ ｌ ｅ ｏ ｕ ， ａ ｌｉ ｅ ｐ ｓ ｎ．ｙ ｅ ａ ｈ ｌ， ｏ ｒｌ ｐ ａ ｏ ｒ ｐ ｎ ｕ ｌ ａ ｎ ｃ ｃ ａｏ ｘ ｅ ｉ ｉ ｄ ｒ ｌ ａ ｖ ｈ ｓ ｒ ｅ ｔ ｐｗ ｆ ｕ ｒ ｏ ｅ ｓ ｔ ｆ ａｄ ｎｍｃ ｏｅ ｔｎ ｎ ｉｏｅ ｄ ａｄ ｏｖ ｉ ｃ ｆ ｏｅ ｔｎ ｎｍｃｏｕｉ ｎｉ ｃｃｌｉ ｉｐ ｖ － ｎ ｅ ｏ ｉｌ ａｏ ｏｕｉ ｓ ｒ ， ａ ｅ ｅ ｅ ｐｒｉ ｅ ｏ ｉ ｆ ｏ－ ｅ ｕ ｔｎ ｒ ｉ ｃ ｏ ａ ｐｒｉ ｆ ｔ ｆ ｅ ｎ ｃ ｎ ｎ ｏ ｎ ｒ ａｏ ｃ ｏ ｓ ｎ ｌ ａ ａｏ ｓ ｄ ｔ ｎ ｌ ｏ
性提供了方便。 关键词： 汽轮机； 变工况； 监视段； 运行经济性； 定ｔ计算 分类号：Ｋ６ Ｔ ２２ 文献标识码： ； Ａ 文章编号： ０－ ８（ ０） ４８ ３ １ １ ８４ ７０－ ５－ ０ ５ ２ ０ ６ ０ ０
王运民
Ｍｎ ｒ Ｓ ｔ Ｐｓ ｅ ｅ ｅｔｅ ｎｔｖ ａｕｔ ｒａ Ｔ ｐａｒＱａｉｉ Ｃｌｌｏ ｏｔｅ ｅｉ ｒｓ ｎ ｍ ｒｕ ｕ ｔｔ ｃａ ｎ ｉ ｄ ｏ ｅｕ ｄ ｏ ｃ ｎ ａ ｅ ｉ ｏＳａ ＴｒｎＯ－ｓｎ ｄｉ ｆ ｍ ｂｅ ｄ ｉ Ｃｎｉｎ ｔ ｕ ｉ ｆ ｅｇ ｏ ｔ ｅ ｆ ｏ
“ “兴 （一） １， “， 】 一 ，！ 二 １１ ：
轮 机的进 量（ 汽 主蒸汽量） 近似成线性变化〔．， ６ ． ４ 所以可进 １ ，
行如下线性拟合：
（２ １）
（ ８％ 一 ０ １ ％额定流量工况（４仪 ｋ 盛Ｃ ‘ ） １０ ７ Ｘ 了ｈ Ｏ ８ ） ：
９５ Ｘ 岁ｈ ３ （） ） Ｘｋ 在此工况变化范围内， 汽轮机采用喷嘴调节定压运行， 调节级汽室温度由４７ ９℃下降至４４ 则 ７ ℃，
图Ｚ Ｎ０ 一 ６７ ７ ７ ．乃３乃３ 型汽轮机原则性热力系统 ３ １
该机组额定工况下， 电功率Ｎ 二 ０Ｍ 主蒸汽流量 Ｃ Ｏ ３ Ｗ， Ｏ 二 ５ ｘ 『ｈ主蒸汽压力Ｐ 二 ．Ｍ ， ３ ９ 仪〕 ， ｋ Ｏ １ ７ Ｐ 主蒸汽温度ｔ二 ６ ａ ｏ 式中 气 气为 工 前、调 级 室 汽 ｋ ９ ： ： ５７ 再热蒸汽（ ， 、， 变 况 后 节 汽 蒸 熔，／ ； 、， ３ ℃， Ｊ 气ｈ ｋ ： 中压缸进汽） 压力凡 二 ．Ｍ ， ３３ Ｐ 再热蒸汽 ａ 为变工况前、 后其它监视段蒸汽的理想熔， ｋ ｈ、 ： ／ Ｊ ； 气 ｋ ｇ ， 为变 （ 中压缸进汽） －二 ３℃， 温度ｔ ５ ７ 各监视段压力、 温度如表１ 所 工况前、 后其它监视段蒸汽的实际熔，／ 目 吨。 不 。
了 ． 、 、 ． 声
｛＿ 二，迭允误） 擎 。压｝（ 代许差 ‘为
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２ 变工况时， 各监视段压力与温度计算实例
而ｐ： ‘二为 ＋ ： ‘ 几 ＋ ， 御，， 二 如，所以 ｐ
（） ９
式中， 儿么： 为变工况前、 后中压缸进汽（ 再热蒸汽） 压力， Ｍ ； 、 为变工况前、 ａ Ｐ 匆忿如司 后再热器及其管道系统的压损， Ｍ ； 尹． ａ Ｐ 人 ‘为变工况前、 后高压缸排汽压力，Ｐ。 Ｍ ａ 调节级汽室温度根据机组实际运行方式和运行工况确 定； 其它各监视段的温度， 可根据中间级组变工况时相对内
（ｏ ｇｏ ｎｇａ Ｐ ｅＥ ｉｅ ｇＣ ｎｈＵｉｒ ｏ ｃｎ ａ Ｔ ｈ ｌｙＣａｓ ４ ０ ， ） Ｃ ｅ ｆ ｙ ｏ ｒ ｎ ｒ ， ｇａ ｅｉ ｉｃ ｎ ｅｎｏ ， ｇａ ７ Ｃｎ ｌ ｅ ｅ ｎ ｗ ｎ ｅ ｎ ｈ ｓ ｎ ｓ ｆ ｅ ｃ ｏｇ ｈ ｈ １ ６ ｈａ Ｅ ｒ ｄ ｇ ｉ ａ ｖ ｔ Ｓｅ ｄ ｙ ｎ ０ ｉ
以湖南某电厂 Ｎ０ 一 ． ３乃３ 型机组为例进行分 ３ １７ ７ ７ ６ ／ ５ 析说明。 如图２ 本机组共有 ８ 所示， 段非调整抽汽， 分别供应 ３ 台高压加热器、 台除氧器和４ １ 台低压加热器加热用汽。其 中１ 段抽汽分别位于高压缸和高压缸排汽上；、 段抽汽 、 ２ ３４ 位于中压缸上；、、、 各段抽汽位于低压缸上。 ５６７８
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式中， ‘ 为变工况前、 肠、． ， 后通过级组的流量渗 ／； ＂： ｇ Ｐ Ｐ为 ｈ Ｉ １ 变工况前、 后级组前的压力，Ｐ； Ｉ ． Ｍ ａ ２ 为变工况前、 ＰＰ ２ 后级组 后的压力，Ｐ； 爪 为变工况前、 Ｍ ａ界、 ， 后级组前的温度，， Ｋ
万方数据
第６ 期
王运民： 汽轮机变工况时各监视段压力与温度的定量计算
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气、 为变工况前、 压缸进汽熔， ｋ － 后中 ／ Ｊ ｏ ｋ ｇ 式中， 、 为变工况前、 ， ＯＯ ＣＣ 后进人汽轮机的主蒸汽量， 式中， ｈ：
娜ｈ 。 图１ ，、 分 根 变 况 后 节 汽 压 和 ． 别 据 工 前、 调 级 室 力 中气气 实际计算中， 先根据（ 式忽略温度变化的影响， ） ４ 计算出 温度确定（，幅 分别根据变工况前、 ｈ、 后中压缸进汽压力和 各监视段压力， 即 温度确定） ． ｈ 根据０ ；， 点等嫡过程至压力ｐ后确定；： ， ｈ： ． 根据 ０ Ｃ， １ ０ 点等嫡过程至压力Ｐ 后确定。这样就可由（１ 式和 Ｉ ： １ ） （） ５ ｐ ’， ， ｐ瓦 ， （） ２ １ 式计算出变工况时有关监视段的实际烩 气 ， ，再根据ｐ ， ， 高压缸排汽 对于再热机组， 当忽略温度变化的影响时， 红 和气 查水蒸汽图表求出 叭 ， ： ：并计算出Ｐ 通 压力也与主蒸汽量成正比， 这是因为： 扮６ Ｏ Ｃ， Ｐ 州 贝 ｌ 们 尹、， ， 乙 就是所 ； Ｏ Ｃ Ｐ ， ， 偏 Ｐ勺 了 １ ］ ： ， Ｉ 。 ， Ｏ Ｃ， 却司 矛 求的监视段压力与温度， 否则逐渐改变ｐ ， 。重复上述计算。 ， ｏ Ｃ 匆， 由合比定理得：