汽轮机变工况
汽轮机的变工况
* Gcr1 p01 * Gcr p0
二、缩放喷管的变工况 设计背压p1：保持蒸汽在斜切部分不膨胀 的最低背压。 特征背压p1a：喷嘴喉部保持临界状态的 最高背压。 极限背压p1d：在斜切部分膨胀达到极限 时对应的压力。
膨胀度
图3-5 速度系数随压力比的变化曲线
第二节
级与级组的变工况
亚临界工况下，按弗留格尔公式计算。末级p0
沿双曲线变化。
倒数第三级之前的各级pg1＜＜p01 ，pz ＜＜p0
2 p01 p z21 T0 G1 G p02 p z2 T01
=
p z1 2 p 1 ( ) p01 T0 p z 2 T01 2 p0 1 ( ) p0
1 m1 1 m
前提条件： 亚临界工况下比容变化较小；
近似计算中，对上式近似假定： (1)工况变动时，反动级的反动度基本不变，冲
动级的速比变化不大时，反动度的变化较小， (2)亚临界级的较大
m m1 m 0 p2
p0
p 较大， 0 p2 较小，
忽略大根号内分子、分母的第二项。
四、压力与流量关系式的应用
1. 应用条件
1) 通汽面积不变；
若因结垢或腐蚀等使变工况下通汽面积有了改 变，应进行修正。即：
Gc1 p 01 Gc p0 T0 T01
G1 G
2 2 p01 p g1 2 2 p0 p g
T0 T01
A1 a A
——面积变化之比。
对于调节级，只有当第一调节汽门开大或关小
§3.1 喷嘴的变工况特性 分析：喷嘴前后参数与流量之间的变化关系 激波：缩放喷嘴背压逐渐高于设计值时，将先 再喷嘴出口处，后在喷嘴段渐放段内产生冲波，超 音速汽流经过冲波，流速大大降低，损失很大，
汽轮机的变工况
一、节流调节 G0通过一个或几个同时启闭的调节汽阀，进 1、节流调节：
入到汽轮机第一级。 特点：存在节流损失，结构简单，制造成本低，变工况 各级后温度变化较小。 H i H i Ht th ri ri 汽轮机的相对内效率： H t H t H t
汽轮机通流部分的相对内效率 ri
G1 当考虑温度修正后 G0
2 01 2 0
P0 G
P2
P4
P6
Ⅰ
2 z1 2 z
p p p p
T0 T01
Ⅱ
Ⅲ
2、变工况前后级组均为临界状态
若级组中某一级始终处于临界状态，这种情况一般是 末级首先达到临界状态，因为末级的设计比焓降是各级中 最大的。
例如级组由三级组成,如图示，假设末级达到临界
第三章 汽轮机的变工况运行
喷嘴的变工况 级的变工况 级组的变工况 调节级的变工况 汽轮机调节方式
当外界负荷变化、 蒸汽参数波动或 转速变化时，均 会引起汽轮机内 热力过程的变化 和零部件受力情 况的变化，从而 影响机组经济性 和安全性。这种 与设计条件不相 符的工况称为变 工况。
第一节 喷管的变工况
第四节 汽轮机调节方式和调节级的变工况
Pel G Htrimg
从运行方式上可分为
定压调节
节流调节 喷管调节
滑压调节
定压运行：在负荷调节过程中，保证主汽阀前蒸汽的参 数不变，靠调节阀的开度调节负荷。 滑压运行：调节汽阀全开或保持一定开度不变，新蒸汽 的压力随负荷变化而变化，温度保持不变。
1、变工况前后级均处于临界状态
Gc1 p Gc p
* 01 * 0 * 01 * 0
T p01 T0 T p0 T01
汽轮机变工况
一、级内压力与流量的关系
1、级内为临界工况 定义：级内喷嘴叶栅或动叶栅两者之一的流速达到或超过临界速度
（1）级内喷嘴达到临界（变工况前后）
Gc1 Gc
p001 p00
T00 T001
p01 p0
T0 不考虑初温变化 T01
（2）级内动叶达到临界（变工况前后）
p
0 01
p
0 0
＝
p 01 p0
Gc1 Gc
第三章 汽轮机的变动工况特性
1
引言
设计工况：汽轮机按一定的热力参数、转速和功率设计，对应
设计参数的工况
（经济工况）
变工况：偏离设计工况的运行工况
1. 外界负荷变化； 2. 季节环境变化，如循环水进口温度变化； 3. 锅炉运行参数的变化，如主汽温度、压力、再热汽温等波动； 4. 汽轮机本体、辅机设备缺陷，如通流部分磨损、结垢、断叶，凝汽器泄漏。
p421 p42
结论：若级组中某一级 始终处于临界状态，则 级组流量与该级组所有 各级级前压力成正比。
即：p 4 1 p 2 1 Gc1p41 T0 p21 To p01 T0
p4 p2
Gc p4 T01 p2 T01 p0 T01
不考虑温度变化 Gc1 p41 p21 p01 Gc p4 p2 p0
p01
0
G1 G
p021 pg21 p02 pg2
p021
1
pg1 p01
2
p01
p02
1
pg p0
2
p0
p0
级组
pg
结论：1）凝汽式汽轮机各级（除最后一、二级外），无论是否发生
临界，其流量均与级前压力成正比。
2）对于最后几级，由于 p 0 , p 01 相对较低，
汽轮机的变工况
二、缺点：
1）负荷变动时，汽包内压力和温度随着变化，汽包的应力问题 比定压运行严重，成为限制机组负荷变动速度的主要因素 2）机组负荷变动，是靠锅炉调整燃烧和给水进行的，而锅炉是 热惯性大的设备，所以，负荷响应的速度慢 3）低负荷时降低了主蒸汽压力，从而降低了机组的循环热效率
G01 G0
p021
p
2 g1
T0
p02 pg2 T01
G01、P01、T01 、Pg1 变工况下级组流量、初压、初温、背压 G0、P0、T0、Pg1 设计工况下级组流量、初压、初温、背压
若不考虑温度变化（滑压运行）：
G01 G0
p021 pg21
p02
p
2 g
1.级组的临界工况
• 某级处于临界状态，或者级后压力很低：
一、与定压运行相比,滑压运行的效益主要表现在: 1）由于压力随负荷降低，蒸汽的比热减小，过热热减小。所以 过热蒸汽温度在较宽的负荷范围内都维持了稳定（例如：在40100%MCR内可维持额定温度）； 2）由于汽轮机节流损失小，高压缸排汽温度稳定（亚临界机组， 负荷从100%降低到50%MCR，高缸排汽温度只降低了60度左右， 所以再热气温也容易维持稳定）；
变工况
汽轮机的设计值：效率最高
设计工况：经济工况
设计功率：经济功率
运行中参数不可能始终保持设计值→变工况→汽机热力 过程变化（流量、压力、温度、比焓降、效率等）、零 部件受力变化、热应力/热膨胀/热变形情况变化 典型变工况：启动、停机、故障
一、级组的变工况
一、定压运行与滑压运行
定压运行：汽轮机在不同工况运行时，依靠改变调节汽门的开 度来改变级组的功率。而汽轮机前的新奇压力和新汽温度维持 不变。（汽机主调锅炉跟随，汽轮机通过改变调门位置改变电 负荷，锅炉维持主蒸汽压力——炉跟机）
第三章 汽轮机的变工况
第三章汽轮机的变工况一．名词解释1、设计工况：2、节流调节：3、喷嘴调节：4、滑压调节：5、级组：二．填空题1、彭台门系数。
2、忽略初温变化，只要级在临界状态下工作，不论临界状态是发生在喷嘴中还是发生在动叶中，其流量均与成正比，而与无关。
3、当级内未达到临界状态时，通过级的流量不仅与有关，而且与参数有关。
4、级组是一些相等，不随工况而变的相邻的若干级的组合。
5、级组临界压力是指当级组中的处于临界状态时级组的。
6、级组包含的级数越多，其临界压力比越。
7、在变工况下，忽略初温变化，如果级组处于临界状态，则通过该级组的流量与。
8、弗留格尔公式的表达式是。
9、留格尔公式的应用条件是：(1) ；(2) ；(3) ；（4）。
10、当蒸汽流量增加时，对于采用喷嘴调节的凝汽式汽轮机，调节级焓降，最末级焓降，中间级焓降，汽轮机总的轴向推力，效率。
11、在工况变动时，当级的焓降减小，即速比时，级的反动度。
12、当面积比f一定，焓降Δh t变化时，反动度Ω设计值较小的级，Ω变化较。
13、如果喷嘴配汽式汽轮机各调节阀依次启闭，没有重叠度，当时，为调节级最危险工况。
14、调节级焓降是随汽轮机流量的变化而改变的。
流量增加时，部分开启阀所控制的喷嘴组焓降，全开阀所控制的喷嘴组焓降。
15、滑压调节方式分为滑压调节、滑压调节、滑压调节。
16、一般可近似认为，凝汽式汽轮机总的轴向推力与成正比变化，且时达最大值。
17、新蒸汽温度降低，整机理想焓降，各级反动度，轴向推力。
18、水冲击会造成蒸汽温度，反动度，轴向推力。
19、甩负荷时由于转速瞬时上升，速比，反动度，轴向推力。
20、动叶片结垢会造成轴向推力。
21、初终参数相同的同类型机组并列运行时，应让较小的机组多带负荷，才能使总的汽耗量最小。
22、采用喷嘴调节方式的汽轮机，在经济功率下经济性比节流调节方式。
在最大功率下经济性比节流调节方式。
23、主蒸汽压力升高时，如其它参数和调门开度不变，则进入汽轮机的蒸汽流量，机组的焓降，使机组负荷，如保持机组负荷不变，则应调速汽门。
汽轮机的变工况特性
p0*1 p0*
T0* T0*1
G cr1 G cr
p
* 0
1
p
* 0
级的变工况
• 2、级在亚临界工况下工作
G1 G
p021 p221 p02 p22
T0 T01
结论：
G1 G
p021 p221 p02 p22
当级内流动未达到临界状态时，通过该级的流量不仅与级前
压力有关，而且与级后压力有关。
级的变工况
• 弗留格尔公式应用条件
• 1、级组中各级流量相同（有回热抽汽也可应用）； • 2、级组中各级的通流面积变工况前后保持不变（结垢
后需修正）； • 3、级组中级数不少于3~4级。
• 弗留格尔公式的应用
• 1、监视汽轮机通流部分运行是否正常； • 2、推算不同流量下各级的级前压力。
第二节 变工况下级的比焓降和反动度的变化规律
由于锅炉的热惯性比较大，滑参数对变工况的响应速度有限； 而定参数运行时，汽轮机的功率调节由改变进口蒸汽量来实 现，调节阀门的动作响应快，很快就可以满足工况变化的需 要。
二、功率调节方式
节流调节和喷嘴调节两种功率调节方式。 节流调节
节流调节
汽轮机的相对内效率为：
ri
Hi Ht
Hi Ht
Ht Ht
rith
m1 m
工况变动所引起级内反动度的变化
第三节 配汽方式及调节级的变工况特性
一、滑参数运行与定参数运行
P el GHt ri mel
滑参数运行:通过改变整机理想比焓降来调节汽轮机机组的功 率的运行方式； 定参数运行：通过改变流量来调节机组的功率的运行方式。 配汽机构：汽轮机上用于控制进汽量的条件机构。
工况变动时各级比焓降变化
汽轮机的变工况课件
总结异常工况处理经验，制定预防措施，降低异常工 况发生概率。
THANKS
感谢观看
改进调节系统性能，实现 更精确的负荷控制和更平 稳的运行过程。
03
汽轮机变工况过程及原理
启动与停机过程
启动过程
包括盘车、冲转、暖机、升速、并网、带负荷等 阶段，需严格控制各阶段的参数变化，确保汽轮 机平稳启动。
停机过程
包括减负荷、解列、打闸停机、惰走、盘车等阶 段，需关注汽缸温度、转子惰走时间等参数，确 保汽轮机安全停机。
研究意义
01
提高汽轮机运行效率
通过对变工况的研究，可以优化汽轮机的运行方式，提高汽轮机的运行
效率和经济性。
02 03
保障电网稳定运行
汽轮机是电网中的重要设备，其稳定运行对于电网的稳定运行具有重要 意义。通过对变工况的研究，可以提出相应的控制措施，保障电网的稳 定运行。
延长汽轮机使用寿命
通过对变工况的研究，可以了解汽轮机在变工况下的运行特性和损伤机 理，提出相应的维护和检修策略，延长汽轮机的使用寿命。
蒸汽参数变化
02
变工况会导致蒸汽参数（如压力、温度等）发生变化，影响汽
轮机的运行状态。
热力循环变化
03
汽轮机的热力循环在变工况下会发生变化，影响机组的热经济
性和安全性。
机械性能变化
轴承载荷变化
变工况下，汽轮机的轴承载荷会发生变化，可能导致轴承的磨损 和损坏。
转子动力学特性变化
汽轮机的转子动力学特性在变工况下会发生变化，可能影响机组 的稳定性和寿命。
05
汽轮机变工况优化控制策略
传统控制方法
节流调节
通过改变汽轮机进汽阀门开度，控制蒸汽流量，从而调节汽轮机的功率输出。操作简单，但节流损失大，效率低 。
汽轮机变工况
忽略，应按弗留格尔公式计算。
pg p0
2
,
pg1 p01
2
就不能
3）对于回热抽汽，可近似应用弗留格尔公式，误差不大。
2020/3/16
15
东方N200
上海N300
哈尔滨N300
2020/3/16
16
2、背压式汽轮机非调节级各级组
背压式汽轮机的特点，背压（汽轮机排汽压力 p g ）高于大气
3、一种工况为临界，另一种为亚临界 这种工况一般只发生在调节级、末级中。没有统一的公式。
2020/3/16
11
二、级组压力与流量的关系
级组：一些流量相等，每级的通流面积保持不变的相邻级的组合。 级组亚临界工况：级组内各级流速均小于临界速度。 级组临界工况：级组内至少有一列叶栅（喷嘴或动叶）的出口流速
例1、故障：运行21个月后功率不断下降。 故障汽轮机参数变化表
流量
功率
调节级后压力 高压缸效率
－17.2％
－16.5％
＋21.2％
－12.2％
分析：调节级后压力增加21.2％，既然不是流量增加，就是 压力级通流部分堵塞。 结果是高压缸通流部分严重结垢。
2020/3/16
19
例2、故障：运行三年，在调节汽门的同一开度下，功率渐渐 增加。每个气门开度下，功率都变大。
压，排汽比容小，末级直径较小，末级焓降较小，流速较 低。
一般情况下，背压级组末级也处于亚临界工况。
所以，只能应用弗留格尔公式计算（呈双曲线变化）。
调节抽汽式汽轮机，其调节抽汽口压力基本保持不变，且大 于大气压，所以抽汽口各级都处于亚临界工况，也用弗留 格尔公式计算。
2020/3/16
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第三章第三章汽轮机的变工况chapter 3 The changing condition of Steam turbine设计工况：运行时各种参数都保持设计值。
变工况：偏离设计值的工况。
经济功率：汽轮机在设计条件下所发出的功率。
额定功率：汽轮机长期运行所能连续发出的最大功率。
研究目的：不同工况下热力过程，蒸汽流量、蒸汽参数的变化，不同调节方式对汽轮机工作的影响；保证机组安全、经济运行。
第一节喷嘴的变工况The changing condition of a nozzle分析：喷嘴前后参数与流量之间的变化关系一、渐缩喷嘴的变工况The changing condition of a contracting nozzle试验：调整喷嘴前后阀门，改变初压和背压，测取流量的变化。
（一）（一）初压P*0不变而背压P1变化（1）（1）εn=1，P1= P*0，G=0，a-b，d（2）（2）0＜εn＜εcr，G＜G cr，a-b1-c1，1（3）（3）εn=εcr，G=G cr，a-b2-c2，e（4）（4）ε1d＜εn＜εcr，G=G cr，a-b3-c3，3（5）（5）εn=ε1d，G=G cr，a-c4，4（6）（6）εn＜ε1d，G=G cr，a-c4-c5，5列椭圆方程：（二）（二）流量网图改变p*0可得出一系列曲线，即流量网图横坐标：ε1= p1/p*0m；纵坐标：βm=G/G 0m；参变量：ε0= p*01 /p*0mp*0m、G*0m：分别为初压最大值和与之相应的临界流量的最大值。
例1：已知：p0 =9MPa ，p01 =7.2MPa，p1 =6.3MPa，p11 =4.5MPa求：流量的变化。
解：取=9Mpa原工况：ε0= p0 /p0m =1，ε1=p1 /p0m=0.7查出：βm =G/G0m=0.94新工况：ε01= p01 /p0m =0.8，ε11=p11 /p0m=0.5查出：βm1 =0.78则：例2：已知：p0 =1MPa ，p01 =0.9MPa，p1 =0.7 MPa，p11 =0.8Mpa，t0 =320℃，t01 =305℃求：流量的变化。
解：原工况：新工况：则二、缩放喷嘴的变工况The changing condition of a contracting-expanding nozzle 设计背压p1a：喷嘴喉部保持临界状态的最高背压。
设计背压p ca：保持蒸汽在斜切部分不膨胀的最低背压。
极限背压：在斜切部分膨胀达到极限。
当p1a＜p1＜p ca时，出现突击压缩（正冲波），使p1＞p cr第二节级与级组的变工况The changing condition of a stage and stage group一、变工况下级前后参数与流量的关系The relationship with the front—back parameter of a stage when the condition is changed（一）（一）级在临界工况下工作1、1、工况变动前后喷嘴均处于临界状态2、2、工况变动前后动叶均处于临界状态（1）（1）与喷嘴一样：（2）（2）列动叶进口和进口滞止截面的连续方程（3）（3）动叶进出口速度可写成结论：级在临界状态下工作，不论临界状态发生在喷嘴或动叶，通过该几的流量均与级前压力成正比，而与级后压力无关。
（二）（二）级在亚临界工况下工作（三）（三）一种工况处于临界状态，另一种工况处于亚临界状态若变动前为临界工况，变动后为亚临界工况，则可用临界工况公式计算到εn=εcr处，再用亚临界工式由εn=εcr算到变动后的工况。
反之则计算方法相反。
二、变工况下级组前后压力与流量的关系the relationship between the front—back parameter and flow of stage group when the conditong is changed级组：流量相同的若干个相继排列的级组成。
（一）（一）变工况前后级组内各级均未达到临界状态一个级组是否处于临界状态，取决于级组的末级是否处于临界状态。
对某一级：对于凝汽式汽轮机：p z1＜＜p01，p z＜＜p0最末一、二级除外。
（二）（二）变工况前后级组内均达到临界状态设末级达到临界状态：结论：变工况时，若级组最后一级始终处于临界状态，则通过该级组的流量与级组中所有各级的初压成正比。
（三）（三）弗留格尔公式应用条件1、1、级组中各级流量相同（有回热抽汽也可应用）；2、2、级组中各级的通流面积变工况前后保持不变（结垢后需修正）；3、3、级组中级数不少于3~4级。
（四）（四）弗留格尔公式的应用1、1、监视汽轮机通流部分运行是否正常；2、2、推算不同流量下各级的级前压力。
三、变工况时各级焓降的变化the variety of each stage’s enthalpy drop when the condition is changed 将蒸汽近似当作理想气体1、1、凝汽式汽轮机中间各级负荷偏离设计值较大时，中间各级焓降也要发生变化。
2、2、末级无论末级是否达到临界状态，在不同的流量下，级前后压力比p z/p z-1不是常数，而是随流量G的变化而变化。
3、3、调节级调节级后压力正比于流量G，级前压力变化较小4、4、背压机若末级均处于临界，则级前后压力与流量成正比，焓降变化规律同凝汽式一样。
但末级通常达不到临界，背压较高，不可忽略，此时：初压越小，越接近末级，流量变化对这些级焓降的影响越大，因此，当级组的流量变化时，各级焓降的变化以末级为最大。
喷嘴调节的凝汽式汽轮机，当流量发生变化时，焓降的变化主要发生在调节级和末级中，而全机总的理想焓降基本保持不变。
在低负荷时，中间级的焓降也会减少，而最后几级减少的最多。
四、变工况时各级反动度的变化the variety of each stage’s degree of reaction when the condition is changed（一）（一）动叶进口处的汽流撞击损失汽流打在动叶的内弧，形成正冲角。
正冲角加剧了汽道内横向压力差，它也是引起端部二次流损失的根源。
汽流打在动叶的背弧，形成负冲角。
无论正冲角，还是负冲角，都将产生撞击损失。
为减少撞击损失，进汽边做成园弧型。
汽轮机设计时一般采用接近于零或稍偏向于负值的冲角。
（二）（二）焓降变化时级内反动度的变化若忽略动静间隙中比容的变化及间隙漏汽，则：只有符合此条件，汽流才符合连续条件。
说明流入动叶的相对速度较小，不能使喷嘴中流出是汽流全部进入动叶内，动叶对汽流形成阻塞，动叶前压力增加，动叶中焓降增加，因此反动度增加。
反动度原设计值越小，则焓降改变引起反动度的变化值越大。
反动式汽轮机变工况时反动度基本不变，冲动级反动度在变工况时变化较大。
（三）（三）通流面积变化时级内反动度的变化F降低，动叶前压力增加，反动度增加；F增加，动叶前压力降低，反动度减少。
（四）（四）工况变动时级内反动度变化的估算1、1、速比变化引起级内反动度的变化2、2、面积比变化引起的反动度的变化3、3、压比变化引起反动度的变化第三节汽轮机的功率调节方式及调节级变工况the governing way of turbine power and the variable operatingmode of control stage调节汽轮机的功率→调节汽轮机的流量：节流、喷嘴、旁通、滑压一、一、节流调节throttling governing特点：所有进入汽轮机的蒸汽都经过一个或几个同时启闭的调节阀，然后流向第一级喷嘴。
各级通流面积不变，变工况时各级级前压力与流量成正比，δh t几乎不变，Ω、x1、η基本不变（凝汽式汽轮机），但整机效率降低。
iηth的大小与通流部分结构无关，而与蒸汽初终参数和进汽量的大小有关。
背压机不宜采用节流调节，一般用在小机组上及承担基本负荷的机组。
二、二、喷嘴调节及调节级变工况nozzle governing and the variable operating mode of control stage（一）喷嘴调节的工作原理当汽轮机负荷变化时，依次开启和关闭调节阀（3~10个调节阀），以调节汽轮机的进汽量。
在部分负荷下，只有一个调节阀部分开启，调节级总是部分进汽的。
（二）调节级的变工况假设：（1）Ω=0；（2）调节阀全开压后p‘0不随流量的增加而降低；（3）各调节阀之间无重叠度；（4）调节级后压力与蒸汽流量成正比。
1、1、调节级的内效率设：第一、二阀已全开，第三阀部分开启则进入汽轮机的蒸汽分两股，一股通过全开的阀门，过程线为0‘2‘；另一股通过部分开启的调节阀，过程线为0‘‘2‘’。
这两股蒸汽都膨胀到压力p2，并在级后的汽室中混合，然后再一起流入第一非调节级。
为使这两股汽流混合均匀，调节级后的汽室容积较大，混合后的焓值为h 2。
2、2、调节级前后压力与流量的关系（1）（1）解析法对于凝汽式汽轮机，调节级后的压力p2∝D，即（2）（2）几何做图法调节阀后即各喷嘴组前的压力p01、p02是变动的，其值取决于各调节阀的开度大小，喷嘴后压力p1各喷嘴都相同。
各调节阀全开时所能通过的最大流量，彼此不一定相等，最后一个开启的调节阀通常在超负荷时投入。
调节级的焓降是随工况变动而变化的，当流量增加时，调节级的焓降先增大而后减少。
在第一个调节阀全开而第二个调节阀未开时，p2/p‘0达到最小，而级前温度上升到最高值，调节级焓降达到最大值。
而后随着流量的增加，由于级前压力p‘0基本不变，而p2上升，所以焓降逐渐减少。
最危险的工况不是在汽轮机的最大工况。
3、调节级效率曲线为一有明显波折的曲线，因调节阀全开时，节流损失小，效率较高；调节阀部分开启时，汽流受到较大的节流，效率将下降。
效率最高点为设计工况。
三、三、滑压调节the variable pressure governing滑压调节：汽轮机调节阀保持全开或基本全开状态，通过锅炉调整新蒸汽压力（初温不变），达到改变蒸汽流量使其适应汽轮机不同负荷的要求。
定压调节：保持汽轮机主汽阀前蒸汽参数不变，通过改变调节汽阀的开度来改变进汽流量。
（一）滑压调节的特点1、提高了机组运行的可靠性和机动性蒸汽压力低，温度基本不变，变工况时各部件金属温度变化小，热应力、热变形小。
2、提高了机组在部分负荷下运行的经济性调节阀全开，节流损失小，提高了高压缸的内效率。
滑压与定压对中、低压缸工作不产生影响。
低负荷时，蒸汽压力低：①①循环效率下降，热耗率下降；②②给水压力降低，给水泵耗功减少；③③再热蒸汽温度升高，循环效率提高。
因此，在较高负荷时，采用滑压调节不经济，只有当负荷减少到一定的数值时，节流损失较大，才有利。