电梯导轨计算书
曳引装置设计计算书
曳引装置设计计算书一、电梯主参数：轿厢额定载重量Q=1000kg；自重O=1300kg；对重重量Wd=1800kg；曳引机自重W=280kg；绕绳方式如下：二、曳引机受力分析计算：由轿厢和对重对曳引机产生的受力简图如下图所示：按125%超载计算1( 1.25)/2(130012501800)/22175dT P Q W kg =++=++=2(1001367.5)/245(2801002175367.5)/2453376.79F Q F kg=⨯+⨯=⨯+⨯=；3213376.792175280921.79F F F Q kg=--=--=；其中11F T =三、底座受力分析计算： 底座受力简图如下图所示：则有：423(332.587.5)/560(3376.79332.5921.7987.5)/5601860.94F F F kg ''=⨯-⨯=⨯-⨯=；52343376.79951.791860.94564.06F F F F kg ''=--=--=；其中22F F '=-，33F F '=-；底座承受的弯矩分为三段即：AB 段、BC 段、CD 段。
50.0875564.060.087549.355.ABMF kg m=⨯=⨯=；53533(87.5)()87.5BC M F x F x F F x F '''=⨯+⨯-=+⨯-⨯；当332.5x =时BC M 最大，此时BC C D M M =；即C 点的弯矩最大40.22751860.940.2275423.36.C D M F kg m=⨯=⨯=；所以底座承受的最大弯矩为max C D M M = 底座截面形状如下图所示：所以3370.420.0212122.810bh x I -⨯===⨯； 2250.420.02662.810bh x W -⨯===⨯；则底座受到的最大弯曲应力值：max 5423.3610max 2.810151.20xM a W M P σ-⨯⨯===；max235151.201.55n σσ===；底座的刚度为：333321172423376.79100.33250.22752max 3(3)3 2.110 2.810(30.33250.2275)1.110a bP EIa b f m --⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯+=⨯=⨯=⨯；由计算结果可知，630max 100010000.110.63lf mm mm =〈=〈底座刚度足够，只是安全系数 1.555n =〈不满足，所以要加筋。
载货电梯设计计算书
o. 各梁几何特性计算：由右图可得上（下）梁及立梁对X轴，Y轴的惯性矩为：(注:上、下梁采用20a号槽钢，立梁采用16a号槽钢，上、下梁各参数相同)J X上梁=6.748*10-5m4J Y上梁=3.565*10-5m4J X立梁=1.328*10-5m4J Y立梁=1.142*10-6m4对应各梁的抗弯模量如下：W X上梁= J X上梁/S max=6.748*10-5/0.1=6.748*10-4 m3W Y上梁= J Y上梁/S max=3.565*10-5/0.1=3.565*10-4 m3W X立梁= J X立梁/S max=1.328*10-5/0.0504=2.635*10-4 m3W Y立梁= J Y立梁/S max=1.142*10-6/0.090=1.269*10-5 m3立梁横截面积A0=2206mm2=2.206*10-3m2.2．轿厢架应力计算 a 上梁.对绕绳比为1:2的情况（见右图）最大 最大弯应力)16968210(N 25109.83000)(37902gl Q)(W M 1max =**+=+=最大正应力25.145(MN)10*6.748*20.51*9.8*6790W 2gl Q)(W σ4上梁n 1max ==+=- σmax <[σ]=80 (MP a )（s σ上梁材料屈服强度） b.下梁下梁同样简化为简支梁,计算载荷的的方法可按如下考虑: 1）.轿厢自重和额定载荷的5/8均布在下梁上 q=[5/8*(Q+P)]g/l2）.平衡链、随行电缆的拉力形成的 集中载荷q 1=2H(λ2+λ3)作用于下梁中部。
M max =ql 2/8+q 1l/4最大正应力:()()()()()MPa 855.8N/m 10855.89.81.51.2182419.80379000364510748.6*221.24q g P Q 645W L W 2M σ2641X O X m ax m ax =*=⎥⎦⎤⎢⎣⎡*+**+*+*=⎥⎦⎤⎢⎣⎡++==- σmax <[σ]=80 (MP a ).八.导轨验算:1.导轨型号T114截面如右图:2.截面几何特性:截面对X-X 轴惯性矩 J XX =179cm 4 截面对Y-Y 轴惯性矩J yy =109cm 4截面对X-X 轴惯性半径 i XX =2.93cm 截面对Y-X 轴惯性半径 i yy =2.29cm 截面对X-X 轴惯性模量 W XX =29.7cm 3 截面对Y-Y 轴惯性模量 W YY =19.1cm 33.参数及许用应力：轿厢尺寸： 宽度B*深度A=2.13*2.76(m) 额定载荷: Q=3000 kg 轿厢自重:P=2350 kg 电缆单位长度重量: 1.2 kg/m (36芯) 曳引绳单位长度重量: 0.60 kg/m 平衡链单位长度重量: 1.40kg/m 轿厢宽度 B=2.13m 上下梁导靴间距 H=3.78m许允应力 ［σ］=140Mpa(Q235安全系数n=1.7) 许允柔度 ［λ］=120 许允挠度 ［y ］=3mm 弹性模量E =2.1*106MPa4.强度校核:a.正常运行工况(见右图)2761.1(N)2.139.83000Bg Q F 1=⋅⋅=⋅⋅=.1.629179102.1482202761.148EJ L F y 63X 311max =⋅⋅⋅⋅=⋅=（mm ） 2.311109102.1482202385.148EJ L F y 63Y 3/22max /=⋅⋅⋅⋅=⋅=（mm ） 827.2311.2629.1y y y 22/22max 21max max =+=+=(mm)[]3y y max =≤（mm ） 结论：安全。
630kg1.0m电梯设计计算书
轿壁厚度30mm 上下封头点焊连接，围壁与围壁之间采用M6螺栓连接，连接紧固可靠，强度和尺寸均符合国标要求。
19、轿顶护栏的设计轿顶护栏设置于轿厢顶部用于对维修人员起保护作用。
在轿顶上部设置轿顶护栏，由国标可知当轿顶与井道壁的自由距离大于850mm时，轿顶护栏高度需做到1100mm ，由土建图可知轿顶与井道壁的自由距离300小于850mm，轿顶护栏做到1100mm符合国标要求，轿顶护栏尺寸为1235×950同时符合国标要求：轿顶上部有一块不小于0.5m×0.6m的水平净空面积。
设计如图：（1为护脚板，满足国标要求）21、门系统的说明资料（含开锁区域的尺寸说明）a）轿门型式和开门净尺寸本项目选用宁波申菱中分式自动开门变频门机，开门净尺寸800× 2100，规格如图如下：b）层门型式、开门净尺寸宁波申菱中分式层门装置，开门净尺寸800*2100，附图如下：c）轿门与关闭后的层门间的水平距离为L=54mm(最外层)轿厢地坎与层门地坎之间的水平距离为30mmd) 开锁区域的说明图（门刀长度为600mm）开锁区域即为轿厢停靠层站时在地坎上、下延伸的一段区域。
当轿厢底在此区域内时门锁方能打开，使开门机动作，驱动轿门、层门开启。
轿门机通过固定在其上的离合装置碰触厅门机引发两门机同时动作。
开锁区域即离合装置的动作距离57mm。
层门门锁装置的结构安装示意图：e）门板悬挂装置和导向装置简图轿门板悬挂装置厅门板悬挂装置22、电梯轿厢架计算一、计算方法：XJK630/1.0 (VVVF)电梯轿厢部分的主要受力部件,它由上梁、直梁、下梁、拉条以及联接它们的若干紧固件组成。
计算时，视上、下梁均为简支梁，其中上梁作用载荷为电梯额定起重量、轿厢净重（包括附件）补偿装置和电缆重量之和，并作用在上梁中央，下梁则假定5/8的额定起重量和轿厢净重的总各均布于下梁上，再加上补偿装置和电缆重量集中于下梁中央，上下梁均需进行强度和刚度计算，而且梁则进行强度，细长比，惯性矩计算二、基本参数与代号：1.Q1——电梯额定起重量与轿厢净重之和，对本电梯Q1=1630kg2.Q2——补偿装置和电缆重量之和，对本电梯Q2=108kg3.L——上、下梁跨度对本电梯L=155cm4.W X——单根钢对X——X轴抗弯矩对本电梯W X=108.3cm3(上梁)W X=116.8cm3(下梁)5.J——单根钢对X——X轴惯性矩，对本电梯：上梁J=866.2cm4下梁J=934.5cm46.E——材料弹性模量，对钢材E=2.1×107N/cm27.[σ]——许用正应力，对上、下梁[σ]=8788N/cm2对直梁[σ]=10546N/cm28.[Y]——上、下梁许用挠度，对本电梯[Y]=L/960=175/960=0.1823cm9.[λ]——直梁许用细长比，[λ]=160具有拉条，且连接点高度不超过直梁自由长度2/3时[λ]=120其它应情况而定三、轿架计算：1.上梁：将上梁简化为右图形式，由材料力学可知最大弯矩及最大挠度均发生在上梁中央剖面上，其值为：M max=（Q1+Q2）L/4Y max=（Q1+Q2）L3/96EJ最大正应力为：σmax= M max/2W X=（Q1+Q2）L/8W Xσmax=26580×175/8×108.3=5368.8N/cm2＜[σ]=8788N/cm2Y max=26580×1753/96×2.1×107×866.2=0.082＜[Y]=0.1823cm∴上梁强度与刚度足够.2.下梁：将下梁简化为右图形式，其中q为5/8Q1均布作用于下梁上面引起的载荷集度：q=5/8Q1/L=5×25500/8×175=91.07N/cm由材料力学可知,考虑q单独作用时下梁的最大弯矩与最大挠度分别为:M1max=ql2/8 Y1max=5qL4/768EJ考虑Q2单独作用时,下梁的最大弯矩与最大挠度分别为:M2max=Q2L/4 Y2max=Q2L3/96EJ∴最大正应力:α=M amax/2W X=ql2/16W x+Q2L/8W xmax=(qL2+2Q2L)/16W x代入数据:αmax=(91.07×1752+2×1080×175)/16×116.8=1694.7N/cm2＜[α]=8788N/cm2∴下梁强度足够Y max=Y1max+Y2max=5qL4/768EJ+Q2L3/96EJ=L3/96EJ(5Q1/8+Q2)代入数据:Y max=1753/96×2.1×107×934.5(5×91.07×175/8+1080)=0.0314＜[Y]=0.01823cm ∴下梁强度足够3.直梁:分别置于轿厢西侧,由于载荷在轿厢内分布不均及直梁与上、下梁为刚性结点特性，直梁受到拉伸与变曲的组合作用，记：P——电梯额定起重量对本电梯P=1000kgB——桥厢内净宽对本电梯B=150cm。
电梯悬空计算书
一、根据GB7588-2003中5.5条款对地坑“悬空”的要求，如果轿厢和对重（平衡重）之下确有人能够到达的空间，井道地坑的地面至少按5000N/m ²载荷设计，且：a)将对重缓冲器安装于（或平衡重运行区域下面是）一直延伸到坚固地面上的实心桩墩；或 b)对重（或平衡重）上装设安全钳。
二、地坑底面强度要求GB7588-2003中5.3.2条款要求：1）地坑底面应能支撑每根导轨的作用力（悬空导轨除外）；由导轨自重再加安全钳动作瞬间的反作用力；2）轿厢缓冲器支座下的底坑底面应能承受满载轿厢静载4倍的作用力。
4g n (P+Q)式中：P —空轿厢和由轿厢支承的零部件的质量，如部分随行电缆、补偿绳或链（若有）等的质量和，kg ；Q —额定载荷重量，kg ；g n —标准重力加速度，9.81m/s ²3)对重缓冲器支座下（或平衡重运行区域）的底坑的底面应能承受对重（或平衡重）静载4倍的作用力。
4g n (P+qQ) 对对重4g n qP 对平衡重式中：q —平衡系数。
（40%~50%）三、分析计算轿厢质量P--1200kg ，额定载荷Q —800kg ，平衡系数q —50%，井道总高14.9m ，曳引比2:1 提升高度H —8.7m ，轿厢轨距L 1=1580mm ，对重轨距L 2=1000mm,井道宽度L 3=2300mm, 井道深度L 4=2000mm ，轿厢导轨采用TB89/B ，其单位质量为12.3kg/m ，对重导轨采用T75/B ，其单位质量为8.5 kg/m 钢丝绳采用8x19S+NF ，共6根，其单位质量是22.2kg/100m 。
其受力如图所示F ：导轨对梁造成的压力；F 3：缓冲器对梁的压力；NA ：井道壁对梁的支反力 设底坑地面上导轨支点处的受力为F ，则由GB7588-2003可知F=P k +F k式中：P k —导轨的自重F k —安全钳动作时轿厢对导轨的压力()nQ p g K F n K +=1其中K 1是根据表G2确定的冲击系数，采用渐进式安全钳时，取值为2；n 为导轨数量，n=2 轿厢导轨自重：P k =14.9m ×12.3kg/m ×9.81N ≈1798N压力：P k =2×9.81×（1200+800）/2≈19620NF=P k +F k =1798N+19620N=21418N设轿厢缓冲器支点受力为F 3;空轿厢1200kg ，再设补偿绳的质量=钢丝绳的质量={(22.2/100)×2}×8.7×6=24kg ，因此F 3=4g n （P+Q ）=4×9.81×（1200+24+800）=79422N 对重缓冲器支点受力为F 4；F 4=4g n (P+qQ)= 4×9.81×（1200+24+50%×800）=63726N 即：轿厢缓冲器和对重缓冲器的楼板要分别承受79422N 和63726N 的作用力。
施工电梯基础计算书
施工电梯基础计算书依据规范:《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ215-2010 《施工升降机》GB/T 10054-2005《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、参数信息施工电梯下混凝土顶板示意图施工电梯选择型号为SC200/200，轿厢类型为双轿厢。
施工电梯安置位置为混凝土板。
电梯总高度105.00m，标准节长度为1.50m。
标准节重量为1.40kN，单轿厢自重为16.00kN。
外笼重量为14.80kN，对重重量为10.00kN，其他配重为2.00kN。
施工电梯轿厢载重为20.00kN，施工荷载为1.00kN.电梯导轨架长为0.65m，宽为0.5m。
电梯底笼长为3.00m，宽为1.30m。
施工电梯动力系数为2.00。
施工电梯基础下楼板长度为5.00m，宽度为4.00m，厚度为0.30m。
楼板混凝土强度等级为C35。
箍筋肢数为2。
二、施工电梯基础荷载计算导轨架重为 G0=1.40×Int(105.00/1.50)=98.00kN。
施工电梯自重标准值为Gk=16.00×2.00+14.80+10.00×2.00+2.00+98.00+20.00×2.00=206.80kN。
施工电梯自重设计值为G=1.2×(16.00×2.00+14.80+10.00×2.00+2.00+98.00)+1.4×20.00×2.00=256.16kN。
所以，G=2.00×256.16=512.32kN三、施工电梯基础的地下室顶板结构验算施工升降机的全部荷载由混凝土顶板承担，根据板的边界条件，选择最不利的板进行验算。
按荷载满布，且约束条件为一边固支，三边铰支计算。
电梯参数计算公式
电梯选用参数Q 额定载重量Q=400kg v e额定速度v=0.4m/s轿厢尺寸（宽*深*高）开门方式开门尺寸（宽*高）1000mm *1300mm *2100mm 旁开双折800mm *2000mmH trv最大提升高度H trv =12m C i电梯曳引绳曳引比Ci= 2：1d r n s 曳引绳绳径绳数4-φ8，产品规格：8×19s曳引钢丝绳d r =8mmn s =4D t曳引轮直径D t =200mm D p导向轮、轿顶轮、对重轮直径D p =200mmK dz平衡系数K dz =0.45P 轿厢自重P=400kgW yys 曳引钢丝绳重量:每米重0.218kg/mw yys =55.6kgW dl 随行电缆重量: 每米重7米重量W dz对重重量600kga max加减速度最大值0.5m/s2曳引机、电动机参数α曳引轮包角α=180度β曳引轮槽型中心角β=90度γ槽角度γ=30度η电梯运行的总效率η=0.9N m电机功率 1.1kwv l曳引机节径线速度0.7955m/sn\m电机转速76 rpm轿厢导轨T75限速器动作速度0.536m/s＜V动＜0.64m/s安全钳瞬时式动作缓冲器聚氨酯，行程H=60mm一、电动机功率计算对于交流电梯而言，当平衡系数K dz≤0.5时，通常用下列公式计算，即能满足要求：N=（1- K dz）Qv l /(102ηCi) （KW）（1）上式中：K dz——平衡系数；φ=0.45Q——额定载荷；Q=400Kgv l——曳引机节径线速度；v l =0.7955m/sη——电梯运行的总效率；取η=0.9C i——曳引机曳引比；C i =2：1代入（1）式，N=（1-0.45）×400×0.7955/（102×0.9×2）=0.95(KW)选用VM450曳引机，电机功率N=1.1KW，其功率满足上式计算要求。
二、电梯运行速度的计算：根据公式：V=π×D×n m / (60×C i)上式中：D ——曳引轮节圆直径, D=200mmn m ——电机的转速, n m=76rpmC i ——曳引比；C i =2：1V=(3.14×0.2×76)/ (60×2)=0.4m/s选用曳引机能够满足速度要求。
施工升降机施工电梯施工安全计算书
施工升降机施工电梯施工安全计算书计算依据：1、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ215-2010）6、SC200(J)施工升降机使用说明书7、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20181、参数信息1.1.施工升降机基本参数1.2.地基参数1.3.基础参数2、基础承载计算导轨架重（共需47节标准节，标准节重105kg）：105kg×52=5460kg，施工升降机自重标准值：P=((850×1+0+0×1+200+4935)+2000×1)×10/1000=85.1kN；k=2.1×85.1=178.71kN；施工升降机自重设计值：P=n×Pk3、地基承载力验算承台自重标准值：G=25×10.00×10.00×0.75=1875.00kNk承台自重设计值：G=1×1.3×1875=2437.5kN作用在地基上的竖向力设计值：F＝178.71+2437.50=2616.21kN= 422.00×10.00×10.00×0.80＝33760.00kN > F=2616.21kN 基础下地基承载力为：fa该基础符合施工升降机的要求。
4、基础承台验算4.1、承台抗冲切验算由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。
计算简图如下：F1≤ 0.7βhpftamhoam= (at+ab)/2 F1= pj×Al式中 Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=167.685/100=1.677kN/m2；βhp --受冲切承载力截面高度影响系数，βhp=1；h0 --基础冲切破坏锥体的有效高度，h=750-35=715mm；Al --冲切验算时取用的部分基底面积，Al=10×3.925=39.25m2；am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；ab =a+2h=0.22+2×0.715=1.65mam =(at+ab)/2=(0.22+1.65)/2=0.935mFl ＝Pj×Al=1.677×39.25=65.816kN0.7βhp ftamh=0.7×1×1.57×935×715/1000=734.709kN≥65.816kN。
1600kg_2.5m乘客电梯设计计算书(实用)文档
1600kg_2.5m乘客电梯设计计算书(文档可以直接使用，也可根据实际需要修改使用,可编辑欢迎下载）柳州汉华驱动设备PG-3B 型曳引机，静态载重为11000kg ，符合要求。
1.6 轿厢上行超速保护装置的选型计算：1.6.1夹绳器的选用本项目选用河北东方JSQ2C 型夹绳器，触发方式为机械式，复位方式：手动复位，与XS12A 双向限速器配套使用。
具体参数如下（适用于悬挂比1:1）：额定速度：0.25~2.5m/s 本项目额定速度2.5m/s 在该夹绳器额定速度范围内 额定载重：500~1600kg 本项目额定载重1600kg 在该夹绳器额定速度范围内钢丝绳直径：8~16mm 本项目钢丝绳直径12mm 在该夹绳器允许钢丝绳直径范围 系统质量：1900~5200kg该样梯系统质量：P+W=1700+2484=4184kg ，在河北东方JSQ2C 型夹绳器的质量覆盖范围内。
综上：选用河北东方JSQ2C 型夹绳器，符合要求。
1.6.2验算夹绳器的平均减速度高速重载制动力及弹簧力的计算系统受力如图所示。
电梯的相关技术参数如下：（1）电梯额定速度V=2.5m/s ，（2）电梯动作速度V1=3.225m/s 、（3）额定载荷Q=1600kg ，（4）轿厢自重G=1700kg ，（5）对重自重 W b =2484kg ，（6）平衡链重量G 1=381.44kg ，（7）曳引绳重量G y =501.76kg ，（8）平衡系数K=0.49，（9）轿厢与对重高度差H=128m ，经分析，空载轿厢位于最高层站是电梯上行超速最不利的工况。
此时，对重侧的重量为W= W b +G y =2985.76（kg ）。
轿厢侧的重量为 P=G+ G 1 =2081.44（kg ）根据牛顿第二定律得：V12=2×a ×h (1)式中：11.2517002484 1.251600501.76163.2381.44b T G W Q G G G =+++++++⨯+++y b ==7230kgC 点弯矩： a(b b1)(1165440)x4084429611900.mm P M N L=-=-= D 点弯矩： b(a a1)(1460810)x3259121184150.mm P M N L=-=-= 由上面计算可知：DB 段剪力最大Q max =40844N ，C 点弯矩最大M max =29611900N.mm查得：英国标准BS5655-6<电梯选型安装实用规程>中许用挠度[Y]为L/900(L 为承重梁两支点间距离)，Q235钢许用应力[σ]=88N/ mm 2,按此标准规定Q235材质的工字钢： 剪切许用应力：[τ]=(0.6～0.8)[σ]=62N/mm 2弯曲许用应力：[σw ]=(1.0～1.2)[σ]=97N/mm 2许用挠度：[Y]=L/900=2.472mm4.3 承重梁的强度：承重梁的截面模量：3max z w 29611900w 305277305.277cm []97M ====σ 查H 型钢表HN300x150其W x =490cm 3，t1=6.5mm ，I/S=266mm ，I x =7350cm 4HN300x150型钢截面模量大于实际需要的截面模量，结果可用 剪应力校核：22max max 47586τ27.5/mm 62/mm 266x6.5d Q N N IS===< 满足剪应力强度条件，结果可用4.4 承重梁的钢性： 力学计算模型如下图：d= 650mm d1= 725mmC 处R c 引起梁的最大挠度发生在Y 处 注：d=650mm ，d1=725mmC 处R c 引起梁的最大挠度发生在Y 处：2222d1*******Y11457mm 33L --===。