挂篮计算

挂篮检算书

项目部主桥(40+64+40)m跨挂篮设计检算书 2018年6月

第1 章设计依据及挂篮结构载荷说明 1.1 设计依据图纸：铁路40+64+40图纸《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；《路桥施工计算手册》；《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；《机械设计手册》；《铁路桥涵施工技术规范》（TB10203-2002） 1.2挂篮结构组成 40+64+40m跨菱形挂篮主要由主桁系、底模系、外模、内模系、前吊系、底锚系、走行系和施工平台组成。主桁系由五件桁架杆件和节点板铰接构成菱形结构，桁架由2[25b 槽钢组拼而成，挂篮的前横梁由2[25b普通热轧工字钢组成，底篮前、后托梁由2[25b槽钢组成，底模边纵梁为I28b、中纵梁为I25b，挂篮边吊、主吊、底锚等均采用φ32mm精轧螺纹钢,挂篮自重：31t（含侧模）。 1.3挂篮载荷 1.3.1 主要计算参数 ①砼自重G＝26kN/m3；②钢材的弹性模量E＝210GPa③材料容许应力：牌号许用正应力[] 许用弯曲应力[] 许用剪切应力[] Q235 215MPa 215MPa 125MPa Q345 315MPa 315MPa 185MPa

40Cr 470MPa 480Mpa 280Mpa 容许材料应力提高系数：1.3。 1.3.2 载荷组成 ①荷载系数考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05；挂篮正常使用时采用的安全系数为1.2。活载分项系数：1.4 恒载分项系数:1.2 ②荷载组成根据箱梁截面受力特点，划分箱梁各节段断面如图所示：

按最大悬灌重量：68.89吨（1段长3米）的荷截段号1块(m3) 1块(KN) 备注 ① 2.05m353KN 校核外滑梁 ② 2.605m3203KN 校核腹板及底模 ③0.412m332KN 校核内滑梁 ④0.475m337KN 校核底模作用于主桁上箱梁荷载最大按100t计算；施工机具及人群荷载： 2.5kPa；倾倒混凝土产生的荷载：2KPa;振捣混凝土产生的荷载：2KPa ③荷载组合混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载；用于主桁承重系统强度和稳定性计算 ③荷载计算单侧翼缘：q1=0.6839×26×1.05+2.5×2.2=24kN/m 单侧腹板：q2=2.605×26×1.05+2.5×0.5=72kN/m 顶板：q3=0.412×26×1.05+2.5×1.1=14kN/m 底板：q4=0.475×26×1.05+2.5×0.95=14kN/m 第2章挂篮各部件截面特性 2.1 截面特性构件材料截面积（mm2）惯性矩（mm4）截面图 I x I y

挂篮计算书

1．概述本挂篮适用于*****连续梁悬臂浇筑施工。通行车辆为地铁B型车辆，四辆编组，设计最高行车速度120KM/H；结构设计使用年限为100年。连续梁为单箱单室直腹板截面，梁顶U型挡板采取二次浇筑施工。箱梁顶板宽9.84米，底板宽5.84米，最大悬浇梁段长4米，0#段长度10米，合龙段长度2米。最重悬浇梁段为4#段，砼重115吨（含齿块）。挂篮总体结构见图。图1.1 挂篮总体结构 - 1 -

图1.2 挂篮总体结构挂篮主桁架采用菱形挂篮结构，主桁架前支点至顶横梁4.9米，距离后锚结点3.6米，结构中心线高度3.6米。底篮前后吊点采用钢板吊带，前后共设置8个吊点；外模吊点采用用Φ32精轧螺纹钢筋。底模最外侧悬吊点为行走及后退状态吊点，此吊点不参与施工状态受力计算。吊带截面规格为30×150mm钢板，材料采用低合金高强度结构钢（材质Q345B），吊杆规格为PSB785精轧螺纹钢筋。内模板采用木模板及支架施工。 2．设计依据及主要参数 2.1设计依据 (1)．《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）

(2).《公路桥涵施工技术规范》（JTG-TF50-2011） (3).《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB 10303-2009\J 946-2009） (4). 《机械设计手册》第四版 (5). 《建筑施工手册》 2.2．结构参数 (1).悬臂浇筑砼箱梁最大段长度为4m。 (2).双榀桁架适用最大悬浇梁段重1170KN。 2.3.计算荷载 (1).箱梁悬臂浇筑砼结构最大重量1170KN (2).挂篮及防护网总重按照550KN(包括模板)计算 (3).人群及机具荷载取2500Pa (4).风荷载取800Pa (5).荷载参数： 1).钢筋混凝土比重取值为3 KN； ?m 26- 2).混凝土超灌系数取1.05； 3).新浇砼动力系数取1.2； 4).抗倾覆稳定系数不小于2.2； 5).施工状态结构刚度取L/400,非施工状态临时荷载刚度取L/200. (6).最不利工况：浇筑4#梁段状态荷载组合Ⅰ：砼重×超灌系数×动力系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅱ：砼重×超灌系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅰ用于主桁架结构强度及稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于主桁架挠

菱形挂篮设计计算单(修)

桥上部结构施工组织设计挂篮设计计算书计算：复核：项目负责人：

1 概述：主桥为50+95+50m预应力连续箱梁。箱形主梁横桥向底面水平，顶面1.5%双向横坡，运河西路边跨处在缓和曲线上，为超高变化段，顶面横坡处在1.5%双向坡到2%单坡的变化段上。箱形主梁为变截面单箱多室预应力混凝土箱梁，箱梁底宽26.00米，箱梁中心处梁高为2.1～4.20米，其上缘线形按照道路线形布置；下缘线形按照二次抛物线变化，在跨中标准段处箱梁中心处梁高为2.1米，在P5、P6墩处箱梁中心梁高为4.20米。箱梁顶板厚度全桥等厚为0.22米，底板厚度为变厚度0.22～0.80米。箱梁腹板0.45～0.7米（外侧腹板为0.6～0.7米），由于拱座构造的要求，在P5、P6墩顶拱座处设有实体砼区域。悬臂板悬臂长度6.0米，厚度为0.2～0.35米，每隔3米设有一道肋板，在肋板范围内设置横向预应力束。主桥采用先梁后拱的施工顺序。箱梁宽度较大，因此选用“品”字型悬臂浇注施工方法，先浇注箱梁箱室部分，落后两个节段浇注大悬臂。边跨由于进入道路平面曲线，采用对称悬臂施工较困难，因而边跨采用支架施工，纵向分三段浇注。支架下留通以道保证运河东路和运河西路有一定的交通通行能力。施工阶段主要分：0号块和边跨浇筑、纵向节段单悬臂浇筑和横向浇筑、合拢段合拢以及拱圈安装等施工节点。本桥从施工角度看，有以下几点属于施工中的关键节点： 1）0号和边跨段浇筑

在支架上浇注边跨第一段及主跨0#块。 2）节段悬臂浇筑单悬臂浇筑1#～11#块箱体并以“品”字型横向悬臂浇筑箱梁悬臂板，张拉各节段相应的预应力筋。纵向节段重量最大约为3680KN，挂篮重量不应超过0.5倍最大节段重量；单侧横向挂兰重量不超过100KN。挂兰每个节段施工均应严格控制施工标高。挂篮在投入使用前，须经过压重试验，确保挂兰的强度和刚度，减小挂篮的非弹性变形，并应记录挂篮的弹性变形。 3）合拢段合拢中跨合拢前先检查合拢标高，合龙承重结构不大于1000KN。箱梁合龙段临时连接劲性骨架形式可由施工单位根据具体条件确定后经设计单位确认。在正式施工前，需先对一天中的气温变化进行观测，选择合适时间，焊接合拢段间的劲性骨架后，一次浇注混凝土。整个过程在尽量短的时间内完成。混凝土浇注完并达到设计要求的强度后张拉合拢束。 2 计算说明： 1、通过计算来设计底模平台纵梁，前、后下横梁并求得其吊点反力。 2、检算内外导梁受力是否满足要求，并求其前后吊点反力。 3、通过各前吊点的反力，设计前上横梁，然后计算菱形挂篮主桁各部件内力并求出挂篮前支点反力和后锚固力。

挂篮计算书

104国道湖州段二标杨家埠至鹿山段改建配套（75+130+75）m菱形挂蓝空间模型分析浙江兴土桥梁建设有限公司二0一三年0一月

目录 1 工程概述和计算依据 (1) 1.1工程概述 (1) 1.2设计依据 (1) 1.3材料允许应力及参数 (1) 1.4挂篮主要技术指标及参数 (2) 1.5计算组合及工况 (3) 1.6挂篮计算模型 (3) 2、荷载计算 (4) 2.1底篮平台计算 (4) 2.1.1平台加载分析表 (4) 2.1.2底篮平台模型分析（强度与刚度） (7) 2.2导梁、滑梁计算 (11) 2.2.1外滑梁 (11) 2.2.2外导梁 (12) 2.2.3内滑梁计算 (14) 2.3前上横梁验算 (15) 2.5挂篮主桁及前上横梁竖向变形 (19) 2.5.1主桁在施工条件下最大竖向位移图 (19) 2.5.2 挂篮主桁内力 (23) 2.5.4 挂篮主桁支点反力 (26) 3挂篮主构件强度、稳定性分析 (27) 3.1浇筑时主桁抗倾覆计算 (28) 4 吊杆验算 (29) 4.1横梁吊杆验算 (29) 4.2滑梁吊杆验算 (30) 5锚固系统验算 (30) 6挂篮行走验算 (30) 6.1挂篮行走受力分析 (30) 6.2后下横梁 (31) 6.3外滑梁 (32) 6.4行走吊杆 (32) 6.5反扣轮 (33) 6.5反扣轮轴抗弯强度计算 (33) 6.6行走主桁抗倾覆计算 (34) 7挂篮操作抗风要求 (34) 8结论 (34)

1 工程概述和计算依据 1.1工程概述主桥上部采用（75+130+75）m预应力混凝土连续箱梁。箱梁断面为单箱单室直腹板断面。箱梁顶宽15.5m，底宽8.50m，翼缘板宽3.5m，根部梁高7.8m，腹板厚90cm ～60cm，底板厚度为91.5cm～32cm，悬浇段顶板厚度28cm。箱梁0#块在托(支)架上施工，梁段总长13m，边、中合拢段长为2m；挂篮悬臂浇筑箱梁1#～3#块段长3.5m，4#～8#块段长4.0m， 9 #～14#块段长4.5m，箱梁悬臂浇注采用菱形挂篮进行施工。 1.2设计依据《大桥施工图设计》《钢结构设计规范》《公路桥涵施工技术规范》《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 1.3材料允许应力及参数钢材弹性模量：E=2.06+ MPa 密度：γ=7850 Kg/m3 泊松比：ν=0.3 线膨胀系数：α=0.000012 表1.钢材允许应力钢材允许应力（Mpa）应力种类符号钢号 Q235B Q345B 45# (调质） 30CrMnTi （贝雷销） 40Si2MnV (精轧螺纹钢筋) 抗拉、抗压[б] 140 200 210 1105 抗弯[бw]145 210 220 1105 抗剪[τ] 85 120 125 585 端面承压（磨平顶紧） [бc] 210 300

菱形挂篮和三角形挂篮的选用

天津百兴钢结构有限公司
挂蓝结构形式的选用
三角形挂蓝和菱形挂蓝结构比较分析
樊士磊 2010-1-15
摘要：在悬臂浇注施工法中，最常见也最流行的就是挂蓝浇注施工。挂蓝设备的结构形式有很多种，在现实中施工方采用的结构形式也不尽相同，后来因为对施工容易，重量轻便，结构简单等需求，在日新月异的今天，我们经常用的不外乎就这两种形式：三角挂蓝结构和菱形挂蓝结构。本计算书主要阐述了在力学理论计算中，作用在同一种梁型构件上，选用同样的料型，分别对它们进行受力分析比较，从而达到结构形式选用的目的。

1 进行比较的依据
1、《钢结构设计规范》GB50017-2003； 2、《路桥施工计算手册》； 3、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； 4、《机械设计手册》；
2 假设工程概况
假设某工程主桥桥跨组成为 X+Y+Xm 的单箱单室三跨连续梁。梁型宽度为 12m，箱梁 0#块梁段长度也为 12m，挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为 A#块，其重量为 150 吨，长度为 4m。
3 挂篮设计分类
A 情况一：该特大桥箱梁悬臂浇注段采用三角形挂篮结构施工。 ◇ B 情况二：该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮结构施工。 ◇
一般梁型的墩顶尺寸，墩顶长度 9m 或 12m 多见，而挂蓝构件前后(竖杆划分前后的尺寸)比例因受墩顶空间的限制，也多为前长后短。故设其尺寸结构形式如下：
2

4 主要技术参数
①、钢弹性模量 Es＝2.1×10 MPa； ②、查钢结构设计手册第三版(上册)，材料强度设计值： Q235 钢或型钢：厚度或直径≤16mm，f=205N/mm ，fV=120 N/mm Q345 钢或型钢：厚度或直径≤16mm，f=300N/mm ，fV=175 N/mm Q345 钢：
2 2 2 2 5
2
厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm ，fV=170 N/mm
2
3

连续梁挂篮采用反力架预压试验

连续梁挂篮采用反力架预压试验摘要：通过对济邵高速公路南崖大桥连续刚构挂篮加载预压试验，本文介绍了反力架施工及挂篮预压试验过程，验证挂篮结构合理及安全，为悬臂段提供施工依据。关键词：挂篮；采用；反力架；预压 1．施工简介南崖大桥中心里程为K48+781，全桥长468m，共11个墩台，是济邵高速路的重点工程和控制性工程。上部结构为66+120+66m连续刚构，支点梁高7.0m，边跨现浇段及跨中梁高3.0m，底板按1.5次抛物线变化。顶宽12.1 m，底宽6.6 m。箱梁纵向分段长度从根部至跨中各为2×2.25+5×3.0+5×3.5+4×4.0m，0#段长12.0m，边跨现浇段长度为3.83m，边跨合拢段长度为3m，中跨合拢段长度为2.0m，箱梁采用纵、横、竖三向预应力体系。悬臂段采用菱形挂篮对称浇筑施工。 2．预压试验概况 2.1挂篮概况菱形挂篮由菱形桁架、提吊系统、走行及锚固系统、模板系统共四大部分组成。每付挂篮自重65t，承重140t，挂蓝主桁全长11.25m，高3.6m。菱形挂篮结构图见图1。 2.2预压目的 2.1.1通过预压检测挂篮系统在各种工况下的结构强度、受力变形及运行状况，验证挂篮结构形式合理性、加工制作可靠性，确保在施工及运行中的安全性。 2.1.2消除挂篮塑性变形，准确掌握挂篮各部的应力、应变值，明确弹性变形值，给后续梁段挂篮立模标高及梁体线性控制提供依据。 2.3预压内容 2.3.1调查挂篮结构状况收集挂篮施工、设计资料，并检查挂篮构件尺寸、数量、连接、支承是否按设计文件施工。 2.3.2挂篮应力、变形试验挂篮应力变化采用采用静态应变仪测试，测试挂篮主桁各杆件所受内力，由监控单位完成；变形测试采用测微仪进行，测量挂篮前上下横梁、吊带位移，由

挂篮设计计算书

州河特大桥72+128+72m连续刚构挂篮设计计算书设计：中铁二局计算：复核：中铁建工集团州河特大桥项目经理部二○一二年八月

一、设计依据 1、《州河特大桥72+128+72m 连续刚构图纸》； 2、《铁路混凝土工程施工质量验收标准（TB10424-2010）》 3、《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》 4、《钢结构设计规范(GBB50017-2003)》 5、《铁路混凝土结构耐久性设计规范（TB 10005-2010）》 6、《铁路工程土工试验规程（TB 10102-2010）》二、工程概况州河特大桥为72+128+72m 连续刚构，梁体为单箱单室、变高度、变截面箱梁，分为3米、3.5米、4米。箱梁顶板宽8.5m ，箱底宽6.1m 。梁部预应力体系按纵、横、竖三向预应力体系设计，其中梁体腹板竖向预应力钢筋采用25mm 精轧螺纹钢筋（PSB830），其抗拉强度标准值830pk f M Pa ，钢筋锚下张拉控制力为664M P a 。三、挂篮设计方案挂篮主要由三角主桁架、底模平台、走行系统、内模、外模和操作平台等组成，挂篮总重约为 70t 。三角主桁架纵梁采用2[40a 槽钢组成，立柱采用2[36a 槽钢组成，斜杆采用2根250×20mm 钢带组拼而成。各杆件之间采用Φ100mm 的钢销和Φ28mm 螺栓联结；两片主桁架之间设置横向联结系进行连接。底模平台由前后横梁、纵梁、模板等组成。前后横梁采用2I56a 工字钢，底模纵梁采用I36a 工字钢；吊杆采用Φ32精轧螺纹钢筋，其抗拉标准值为830MPa 。走行系统通过轨道支撑（轨道利用竖向预应力钢筋锚固），利用10t 链条葫芦拉动挂篮向前走行，走行轮反扣在轨道上翼缘位置。锚固系统通过主桁后锚梁和锚杆锚固在翼板和顶板。外模模板由面板（5毫米钢板）和[8槽钢组焊而成，内模模板采用P3015小块钢模板。四、荷载取值 1、主梁容重按26.5kN/m 3 计算； 2、计算时以连续梁1#段：1534.9kN ；梁段长度3m ； 3、浇注砼时的动力附加系数：1.2； 4、挂篮空载走行时的冲击系数：1.3。五、荷载分析计算工况： 1、荷载组合Ⅰ 挂篮自重+砼自重+动力附加荷载+施工机具自重（计算强度）

挂篮施工计算

第1 章设计计算说明 1.1 设计依据 ①、客户提供的《郑徐客专施图（桥参）联-04-02》; ②、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； ③、《路桥施工计算手册》； ④、《结构力学》、《材料力学》； ⑤、《机械设计手册》； ⑥、《铁路桥涵施工技术规范》（TB10203-2002） ⑦、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 1.2 挂篮结构 36+56+44m 连续梁三角形挂篮模板主要由主桁系统、轨道系统、前上横梁、模板系统、导梁、底篮、防护系统等组成。挂篮结构如图所示 1.3 挂篮设计 1.3.1 主要技术参数 ①、砼自重G＝26.5kN/m3； ②、钢材的弹性模量E＝210GPa； ③、材料容许应力：牌号许用正应力[σ] 许用弯曲应力[σw] 许用剪切应力[τ] Q235 215MPa 215MPa 125MPa Q345 310MPa 310MPa 180MPa 40Cr 470MPa 480Mpa 280Mpa PSB830 690Mpa 1.3.2 挂篮构造挂篮采用三角形挂篮，挂篮的前横梁由2H396×199 普通热轧H 型钢组焊而成，底篮前、后横梁由H300×200H 型钢组焊桁架组成，底模下加强纵梁由H300×150 普通热轧H 型钢组焊件组成，吊杆采用υ32 精轧螺纹钢。挂篮自重约71t。 1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 ①、荷载系数考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05；挂篮空载行走时的冲击系数1.3；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0；挂篮正常使用时采用的安全系数为1.2。活载分项系数：1.4 恒载分项系数:1.2 ②、作用于挂篮的荷载 1、箱梁荷载：取1#块、4#块分别计算根据箱梁截面受力特点，划分箱梁各节段断面如图所示：通过建立箱梁各节段三维模型并查询各段体积，计算箱梁断面内各段重量如下表所示段号1#块(3m) 4#块(3.5m) 备注

挂篮试验大纲

黄河特大桥施工挂篮检测试验大纲二0一0年十月十日

一、检测试验大纲的编制依据 1、《黄河特大桥施工挂篮设计图》； 2、《铁路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）； 3、2010年11月报批的《黄河特大桥实施性施工组织设计》； 4、类似工程的施工经验。二、检测试验目的 1、检验挂篮主要构件的加工质量及主要性能指标是否达到设计要求。 2、测定单片主构件的弹性变形及非弹性变形。 3、检验锚固系统、提吊系统及走行系统的受力是否可靠。 4、检验挂篮最大受力杆件和关键部位, 应力值是否与理论值吻合,达到上述检测试验目的后,挂篮可以出厂使用, 施工现场不再作挂篮的加载试验。三、检测试验的内容 1、焊缝探伤内容 (1)主构架的弦杆和竖杆间隔20cm做25cm长的焊缝探伤检查； (2)板件的受拉部位对接焊缝； (3)抽查30％的侧模吊梁的杆件接头焊缝； (4)底模前后横梁的吊耳和上盖板之间的焊缝； (5)底模架边斜杆和节点板的焊接焊缝； (6)后悬吊系统中的过渡扁担焊缝。 2、加载试验内容

(1)主构架； (2)底模前后横梁的吊耳、销座、销子、销耳； (3)前上横梁、吊杆； (4)底模桁架。四、检验试验方案菱形和三角形挂篮已广泛应用于连续梁、连续刚构桥悬臂灌注施工，这些挂篮加载试验的方法主要有平台加载试验、水箱加载试验和堆载试验等。平台加载试验由于操作方便可行，现在应用最为广泛，如：鱼洞长江大桥、重庆合川涪江三桥、兰州市小西湖黄河大桥、菜园坝北引桥，泸州长江大桥（铁路）、南昆铁路清水河大桥等。实践证明，在平台上通过对单个主构架进行加载试验能够满足整体使用性能。本桥所使用的挂篮同样采用平台加载检测试验的方法。五、投入的主要机具设备 1、16t或20t汽车吊1台； 2、YC60A型千斤顶2台，200t液压千斤顶1台，张拉油泵3台； 3、10m钢尺2个；公斤扳手1个。 4、φ32mm精轧罗纹钢筋21根及锚具42个； 5、水平仪1台； 6、探伤设备1套； 7、YJ26型静态电阻应变仪1台、电砂轮1台、电烙铁1把,万用表1台。 8、垫梁及其它工具垫板若干。

挂篮荷载试验

挂篮荷载试验实施细则挂篮荷载试验目的：挂篮安装完毕,为了保证挂篮结构的可靠性和了解挂篮在各个梁段施工中的弹性变形，以及消除挂篮的非弹性变形，在使用前必须对挂篮进行预压，对拼装好的挂篮按设计最大荷载加安全系数1.25倍进行试压，并将测试结果中的挂篮的竖向位移，挠度曲线提供给大桥施工控制小组。荷载试验采用“堆载法”。一．荷载试验观测内容：在需测试的构件上贴上应力、应变片，调试完毕，再开始按分级要求进行加载。测试项目如下： 1．1挂篮主桁各杆件的应力； 1．2挂篮后锚杆应力； 1．3挂篮吊带应力； 1．4挂篮的竖向弹性变形、挠度曲线。每级荷载加完后，分别测出挂篮主桁、吊带、后锚、底篮的应力和变形。加载完毕，按相反方向分级卸载，测出挂篮的弹性变形和非弹性变形。二．测点布置： 2．1应力测点：应力应变片共布置26个点，其中主桁杆件1#--4#各2个（8

个），后锚杆内外侧各4个（8个），底篮吊带6个，F12分配梁吊带4个。应力测点利用在杆件上贴应力应变片，采集各级荷载加（卸）载前后数据，分析后获取杆件应力值。 2．2 变形观测测点：主桁架F12分配梁内外侧各2个点，底模前托梁四根吊带位置及跨中共五个点；主桁后锚位置内外侧共四个点；前支点内外侧共四个点,总计17个测点。变形观测测点利用水准仪测出各测点在挂篮各级荷载加（卸）载前后的高程，对数据进行处理后的出挂篮的变形。三．荷载分级经过计算，挂篮最不利工况为5m梁段的起始节段，即箱梁第20号梁段，因此荷载试验仅根据20号梁段的荷载进行加载、观测。 20号梁段最重约为211t，加上1.25倍安全系数后，得加载总重为263t。为了加载简单方便，各级荷载加载范围统一为：加载长度5m，宽度为8m。根据大桥监理处及施工控制的要求，为了解挂篮在箱梁各梁段施工时的挠度变形以及各杆件的应力，荷载试验除按照20号梁段的荷载加上1.25倍安全系数进行加载、观测外，还按照1-19号，21-27号梁段的等代荷载进行加载，等代荷

菱形挂篮设计与计算

菱形挂篮设计与计算摘要：当前国内外的挂篮正向轻型化发展，菱形挂篮由于其主要受力构件均为二力杆，能够充分地利用材料的特性，具有结构轻巧，受力明确的特点，已广泛应用于中等跨径的悬浇施工。本文对应用于某桥的菱形挂篮的优化设计和计算作了介绍。关键词：菱形挂篮设计计算 1 引言挂篮按构造形式可分为桁架式（包括平弦无平衡重式、菱形、弓弦式等）、斜拉式（包括三角斜拉式和预应力斜拉式）、型钢及混合式四种。当前国内外的挂篮正向轻型化发展，挂篮的轻型化有助于节约钢材、便于运输和施工、同时挂篮的轻型化也有利于优化设计，减小跟部弯矩，进而节约纵向预应力的配束。挂篮设计的主要控制指标为：挂篮的总用钢量与最大块件重量之比值K 1 ，主桁架用钢量与最大块件重量之比值K 2。K 1 值愈低，表示整个挂篮的设计愈合理，K 2 值愈低，表示挂篮承重构件的受力愈合理，使用材料愈节省。减轻挂篮自重所采用的手段有：优化结构形式、不设平衡重并改善滑移系统、改进力的传递系统。下面就结合某桥的实际情况，介绍选用的菱形主桁、滑移行走机构、整体模板、标高调整系统的挂篮设计实例。 2.设计概况及总体构思 2.1箱梁结构物参数（1）悬臂浇筑砼箱梁分段长度为4.0m，悬臂浇筑砼结构最大重量1540 KN （2）箱梁底板宽8m，顶板宽16.25m。（3）箱梁高度变化范围：左幅4.8m~2.4m，中间按半立方抛物线变化。（4）挂篮的最大承载力不小于1850 KN, 挂篮自重及全部的施工荷载不大于600 KN 2.2挂篮的轻型化优化设计总体构思（1）选用一种受力合理、安全可靠的轻型结构（菱形）作为挂篮承重主桁；（2）挂篮用材利用国内普通的16Mn和A3钢. （3）挂篮前移时尾部利用箱梁竖向预应力平衡倾覆力矩以取消平衡重，使用反扣式走行小车。（4）吊升系统采用精轧螺纹粗钢筋，粗钢筋现场取材方便，可利用现场的竖向预应力筋。同时这种精轧螺纹钢可以通过大螺母进行精确的调整。使得锚固、装拆方便、调整简单。（5）模板采用整体大模板，通过内外纵梁与挂篮主桁同时移动就位。（6）采用桁架式横向连接。（7）主桁采用销接的方式，以利于拆装。 2.3挂篮的结构形式挂篮的结构形式如图1、图2所示:

(40+56+40)m连续梁三角形挂篮计算书

（40+56+40）m连续梁三角形挂篮计算书兰州华丰建筑器材有限公司 2016年05月

1.三角形挂篮结构形式，主要性能参数及特点 1.1.挂篮总体结构挂篮由三角形主桁架、底模平台、模板系统、悬吊系统、锚固系统及走行系统六大部分组成。图1挂篮总体结构主桁架：主桁架是挂篮的主要受力结构。由2榀三角主桁架、横向联结系组成。2榀主桁架中

心间距为6.22米，每榀桁架前后节点间距分别为4.85m、4.1m，总长9.67m，主桁架杆件采用槽钢焊接的格构式，节点采用承压型高强螺栓联结。横向联结系设于两榀主桁架的竖杆上，其作用是保证主桁架的横向稳定,并在走行状态悬吊底模平台后横梁。图2 主桁架底模平台：底模平台直接承受梁段混凝土重量，并为立模，钢筋绑扎，混凝土浇筑等工序提供操作场地。其由底模板、纵梁和前后横梁组成。底模板采用大块钢模板；其中纵梁采用双[32槽钢和单I32工字钢，横梁采用双[36b槽钢，前后横梁中心距为5.1m，纵梁与横梁螺栓联接。

图3 底模平台模板系统:外侧模的模板采用大块钢模板拼组，内模采用组合钢模板拼组。外模板长度为4.3m。内模板为抽屉式结构,可采用手拉葫芦从前一梁段沿内模走行梁整体滑移就位。图4 外侧模

图5 内模悬吊系统：悬吊系统用于悬吊底模平台、外模和内模。并将底模平台、外模、内模的自重、梁段混凝土重量及其它施工荷载传递到主构架和已成梁段上。悬吊系统包括底模平台前后吊杆、外模走行梁前后吊杆、内模走行梁前后吊杆、垫梁、扁担梁及螺旋千斤顶。底模前后横梁各设4个吊点，采用双Φ25精轧螺纹钢筋。底模平台前端悬吊在挂篮前上横梁上，前上横梁上设有由垫梁、扁担梁和螺旋千斤顶组成的调节装置，可任意调整底模标高。底模平台后端悬吊在已成梁段的底板上和翼缘板上。外模走行梁和内模走行梁的前后吊杆均采用单根Φ25精轧螺纹钢筋。其中外模走行梁前吊点与走行梁销接，以避免吊杆产生弯曲次应力。锚固系统：锚固系统设在2榀主桁架的后节点上，共2组，每组锚固系统包括2根后锚扁担梁、2根后锚横梁、6根后锚杆。其作用是平衡浇筑混凝土时产生的倾覆力矩，确保挂篮施工安全。锚固系统的传力途径为主桁架后节点→后锚横梁→后锚上扁担梁→后锚杆→箱梁顶板、翼板。图6 主桁架后锚走行系统: 走行系统包括垫枕、轨道、前支座、后支座、内外走行梁、滚轮架、牵引设备。挂篮走行时前支座在轨道顶面滑行，联结于主构架后节点的后支座反扣在轨道翼缘下并沿翼缘行走。挂篮走行由2台YCL60型千斤顶牵引主桁架并带动底模平台和外侧模一同前移就位。走行过程中的抗倾覆力传力途径为主桁架后节点→后支座→轨道→垫枕→竖向预应力钢筋。内模在钢筋绑扎完成后采用手拉葫芦沿内模走行梁滑移就位。

挂篮计算书示例

第一章计算书一、计算依据《钢结构设计规》(GB50017-2003) 《公路桥涵通用设计规》（JTGD60-2004）《公路桥涵钢结构及木结构设计规》《公路桥涵施工技术规》（JTJ041-2004）二、计算参数

挂篮主要结构材料表 3、荷载组合：荷载组合Ⅰ：砼重量+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重+超载；

荷载组合Ⅱ：砼重量+挂篮自重+风载+超载；荷载组合Ⅲ：砼重量+挂篮自重+人群和施工机具重；荷载组合Ⅳ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载；荷载组合I～Ⅱ用于挂篮主桁承重系统强度和稳定性计算；荷载组合Ⅲ用于刚度计算，荷载组合Ⅳ用于挂篮行走验算。三、荷载计算根据设计图纸，各梁段控制砼重综合考虑，取最大梁段荷载节段重量，即1050KN，挂篮自重按50吨计，施工荷载取2.5KN/m2吨。 T1=1050×1.05+500+12.5×5×2.5=1665（KN） 3 T2:风荷载根据《公路桥涵通用设计规》（JTG D60-2004）)，结合工程实际地形有：

四、挂篮计算 1、外导梁

1）、左侧翼板重：0.877*25*4.5=98.66KN 侧板重5.446*10=54.46KN 外模导梁受力 =98.66*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=188.2KN/4.5=41.83KN/m 6 计算模型 x 1 23 456( 1 ) ( 2 )( 3 ) ( 4 )( 5 )88.2188.21 -100.02 -100.02 剪力图 x 1 23456 ( 1 ) ( 2 )( 3 ) ( 4 )( 5 )84.59 58.01 177.1958.01 弯矩图力计算杆端力值 ( 乘子 = 1) ---------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端 1 杆端 2 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩 ----------------------------------------------------------------------------------------------

深茂铁路32 48 32m连续梁三角形挂篮设计计算书(手算版)方案

深茂铁路32+48+32m连续梁挂篮计算书一、计算依据 1、桥梁施工图设计 2、《结构力学》、《材料力学》 3、《钢结构设计手册》、《钢结构及木结构设计规范》 4、《高速铁路施工技术指南》、《路桥施工计算手册》（交通出版社） 5、砼容重取2.65t/m3，模板外侧模、底模板自重100kg/m^2，内模及端头模80kg/m2，涨模系数取1.05，冲击系数取1.1，底模平台两侧操作平台人员及施工荷载取5KN/m2，其他操作平台人员及施工荷载取2KN/m2。 6、材料力学性能

精轧螺纹钢强度设计值二、挂篮底模平台及吊杆底篮承受重量为箱梁腹板、底板砼重量及底篮自重。 1、纵梁验算纵梁布置示意图 ⑴1#块为最重梁段，以1#段重量施加荷载计算纵梁的刚度强度砼荷载：36.1m3×2.65t/m^3×1.05×1.1=145.348t=1104.9KN。底模及端头模自重荷载：76.7KN+10.8m2×80kg/m2=85.34KN。砼荷载按0#断面面积进行荷载分配，腹板及底板断面面积总和为11.2m2；模板荷

载按底板线性分配在纵梁上。 a 、①号纵梁上的荷载腹板的断面面积为0.78m 2，其砼及模板荷载为： 0.78*3*26.5+100kg/m^2*0.93=62.1KN 。 ①号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：62.1KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为30.1KN 、32.0KN 。 b 、②号纵梁上的荷载 ②纵梁与③号纵梁间的断面面积为0.74m 2，其砼及模板荷载为： 0.74*3*26.5+100*1.04=58.97KN 。 ②号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：58.97KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为28.58KN 、30.39KN 。 c 、③号纵梁上的荷载底板的断面面积为0.47m 2，其砼及模板荷载为： 0.47*3*26.5+100*2.44=39.81KN 。 ③号纵梁上的荷载为：39.81KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为19.29KN 、20.52KN 。 d 、④号纵梁上的荷载底板的断面面积为0.51m 2，其砼及模板荷载为： 0.51*3*26.5+100*3.7=44.25KN 。 ④号纵梁上的荷载为：44.25KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为21.44KN 、22.81KN 。 e 、⑤号纵梁上的荷载底板的断面面积为0.42m 2，其砼及模板荷载为： 0.42*3*26.5+100*3.1=36.49KN 。 ⑤号纵梁上的荷载为：44.25KN 。通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为17.68KN 、18.81KN 。 f 、以荷载较大的①号进行纵梁内力计算，荷载集度 q=62.1KN/3m=20.7KN/m 。 20.7KN/m 30 300 130 标注单位：cm 荷载布置图

《m挂篮结构验算》

60m+100m+60m 菱形挂篮结构验算二○○六年六月二十二日

一、工程概况：本工程跨越京津公路的主跨为60m+100m+60m悬灌连续梁，共划分为59个梁段，中支点箱梁0号段长14m,边跨段长9.75m,合拢段长2.0m,其余梁段长度为2.5～4m，节段重量最大为166.495。箱梁顶宽13.4m,底宽6.7m,梁高为4.8～7.8m,箱梁采用三向预应力体系。根据工程特点和施工经验，挂篮设计选用菱形挂篮，挂篮由菱形桁架、提吊系统、走行和锚固系统，内模系统、外模系统和底模系统组成。二、计算依据及工况确定：设计计算中假定荷载分别通过内外模传递给内外模滑桁架和通过底模传递给底模桁架，内外模滑行梁再将荷载传递给已浇梁段和前上横梁，底模桁架则通过前后横梁将荷载传递给已浇梁段和前上横梁，前上横梁再将荷载传递给菱形桁架。由于挂篮前上横梁与内外模滑行梁及底模前横梁仅通过提吊系统相连接，存在协调变形问题，计算时可按各子结构分别计算。也可总体进行计算分析，本验算采用整体建模计算分析。主构架、前上横梁，底模前后横梁、底模桁架上弦、横向支撑上下弦杆均按梁结构计算；其余均按平面桁架体系计算，悬吊系统按只受拉杆件计算。计算时分别以1#段浇灌砼（工况1），4#段浇灌砼（工况2），

12#段浇灌砼（工况3），3个最不利工况进行比较。 1、砼重（1）腹板断面面积（变截面梁段的（大断面＋小断面）/2） 1#梁段（由边上两榀桁架承受） 17-17# 8.0265㎡ 18-18# 8.364㎡ 4#梁段 14-14# 6.003㎡ 15-15# 7.3637㎡ 12#梁段 6-6# 3.55 ㎡ 7-7# 3.6673㎡（2）底板断面面积 1#梁段 17-17# 1.466㎡ 18-18# 3.0372㎡ 4#梁段 14-14# 2.497㎡ 15-15# 2.65㎡ 12#梁段 6-6# 1.102 ㎡ 7-7# 1.303㎡（3）顶板断面面积 1#梁段 17-17# 1.075㎡ 18-18# 1.075 ㎡ 4#梁段 14-14# 1.075㎡ 15-15# 1.075 ㎡ 12#梁段 6-6# 1.075 ㎡ 7-7# 1.075 ㎡（4）翼缘板断面面积 1#梁段 1.3242㎡腹板砼考虑作用于两桁架上 1#梁段（8.0265+8.3642）/2×26=8.1954×26=213.1KN/m 4#梁段（6.0036+7.3637）/2×26=6.6837×26=173.78KN/m 12#梁段（3.55+3.6673）/2×26=3.60865×26=93.82KN/m 底板砼考虑作用于两榀桁架上，其中一榀桁架的砼荷载为（一半）

挂篮加载试压方案

32+48+32m连续梁挂篮加载试验方案 1、编制依据《叁桥通（2008）2304-I》 (32+48+32m连续梁图号) 《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ213-2005）《32+48+32m挂篮设计图》 2、适用范围适用于中铁二局哈大铁路客运专线项目经理部一公司工程大队管段内所有32+48+32m连续箱梁挂篮加载试验。 3、工程概述 32+48+32m预应力混凝土双线连续箱梁，全长113.5m，梁体为单箱单室、斜腹板、变高度及变截面结构。箱梁顶宽12m，底宽由5.0m至5.5m，梁高由3.05m 变化至4.05m。箱梁顶板厚度40cm，底板厚度40至80cm，按折线变化，腹板厚度48至60至80cm，按折线变化，梁底下缘按二次抛物线变化。箱梁最大悬灌节段重量为105.26t（2#或2’#段）。悬灌施工用挂篮总重约40吨，挂篮由菱形桁架、底模平台、行走系统、锚固系统、模板系统及吊挂系统等组成。挂篮的行走方式为主桁架、外模和底模（含底模平台）以及内滑梁一次走行到位，采用液压油缸牵引，内模待底板、腹板钢筋和预应力钢筋安装完成后推出就位。 4、加载试验方案 4.1、加载试验目的根据桥梁施工技术规范要求，为了确保挂篮施工的安全运行，挂篮在施工之

前需进行模拟加载试验，以检验挂篮各部分的承载能力及受力变形情况。通过试压检查结构消除挂篮自身非弹性变形，绘制弹性—变形关系曲线。挂篮试压，主要取得的数据为：上横梁、后锚点及前支点的竖向位移量。挂篮的竖向变形采用水准仪测量加载前后的高程值计算，根据实测值推算各段挂篮的竖向变形，为设置施工预拱度提供依据。同时通过主桁架主要杆件的加载受力情况和后锚杆的压力测试，对本挂篮的安全性进行综合评价。 4.2、加载方案根据我公司以往施工经验，结合本工程的实际情况，决定采用模拟加载方案，加载试验只考虑前吊杆受力，后吊杆因锚固在梁体底板上，不考虑加载。前吊杆加载重量偏安全取节段重量的一半，加载采取将底模置于地面，预制混凝土块做配重，两台千斤顶分别张拉前横梁两根主吊杆的方法，即每个千斤顶加载力F=105.26÷2÷2=26.3t，按照120%加载，每个千斤顶加载力26.3*120%=31.6t。（1）、任选其中的一个挂篮进行加载试验，加载试验在悬灌第一个梁段之前进行，若无特殊情况，不再进行其它梁段的加载试验。（2）、加载采取分级加载方案，加载过程中分别按前吊点所承受的第一节梁段混凝土重量的一半的50%、80%、100%、120%时（即13.2t、21t、26.3t、31.6t）四种工况进行加载。（3）、在各加载工况分别测试菱形桁架前横梁、后锚固梁及中支点的挠度值。（4）、模拟加载方法：底模平台置于地面，将底模背楞及前下横梁按设好，两台千斤顶分别置于前上横梁分配梁顶进行加载，加载前，将底模上混凝土块重量一次性加载到位（105.26*120%÷2=63.2t），确保此时精轧螺纹钢筋主吊杆不受力，然后根据设计油表读数分级加载，并测量变形值。为确保安全配重混凝土块取80-100t。 4.2.1、加载试验前的准备（1）、试验材料机具的准备。水准仪一套、记号笔一只、65t千斤顶2套（既有竖向张拉千斤顶）、32mm螺母垫片若干。

百度荷载试验方案分析

德阳市******桥荷载试验方案德阳市*****************桥荷载试验方案方案编写：项目负责人：方案审定：二〇一六年二月

德阳市*************桥荷载试验方案一、工程概况 ****桥位于德阳市旌阳区，桥长16.0米，桥面宽5.0米，跨越现状水系，本桥为漫水桥。上部为1×10m钢筋混凝土简支实心板梁，梁高60cm，梁顶宽5.0m，梁底宽3.8m，两边各悬臂0.6m。桥面布置为0.5m（防撞护栏）+4m（车行道）+0.5m（防撞护栏）。桥面纵坡采用0.5％，桥面铺装为10cm厚C40钢筋混凝土铺装。实心板采用C40混凝土。下部桥台采用轻型桥台，钻孔灌注桩基础。汽车荷载等级：公路—Ⅱ级。二、试验依据 1、《大跨径混凝土桥梁的试验方法》（YC4-4/1978）； 2、《公路桥梁承载能力检测评定规程》（JTG/T J21-2011）； 3、《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）； 4、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； 5、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； 6、试验桥梁相关设计文件； 7、“荷载试验检测合同书”。按照《大跨径混凝土桥梁的试验方法》（YC4-4/1978）规定的方法，对荷载试验的检测结果进行分析评定。三、试验目的通常，对建成竣工后的公路桥梁均宜进行荷载试验，并将试验结果作为对桥梁承载能力、技术状况与工程质量进行综合评价的主要依据之一。本次试验的目的主要包括： 1、检验试验桥跨结构的实际承载能力、结构变形及抗裂性能是否满足有关技术规范要求，并结合理论计算分析结果，评定试验桥跨结构目前的技术状态是否满足设计要求。 2、寻求桥梁结构的整体变形规律，了解结构的实际受力状况和工作状况，为桥梁竣工验收及日后桥梁运营、养护及管理提供依据。四、主要检测内容 1、试验荷载作用下，控制截面应力测试； 2、试验荷载作用下，控制截面最大挠度测试； 3、试验荷载作用下，控制截面挠度横向分布测试；

挂篮验算

长塘埠湘江特大桥悬臂浇注挂篮设计与施工刘连战南志于得水中交集团一公局六公司湖南洛湛铁路项目【摘要】：介绍长塘埠湘江特大桥贝雷片为主桁梁的无平衡重式悬浇挂篮的设计和施工【关键词】：长塘埠湘江特大桥；无平衡重式悬浇挂篮；设计；施工 1. 工程概况长塘埠湘江特大桥位于湖南永州洛湛铁路YH1标，起止桩号：DK20+776.34～DK21＋365.20，中心桩号：DK21+267，横跨湘江。桥跨布置：12×32米预应力砼简支梁＋（36＋2×56＋36）米预应力砼连续梁，桥梁全长588.86米。主墩为钢筋混凝土圆端形实体墩，13号墩柱高18米、14、15号墩墩高均为22米，钻孔桩基础。固定支座设在14号墩，采用盆式橡胶支座。主桥连续梁梁体构造：①梁体为单箱单室、变高度、变截面箱梁，梁体全长185.1m。支座处梁高4.7m，跨中及边跨梁端处梁高2.7m。梁体下缘除中跨中部10m梁段和边跨端部13.55m梁段为等高直线段外，其余为抛物线。②箱梁顶板宽3.9m，箱宽3.0m。除边跨梁端顶板厚由30cm渐变至50cm外，其余梁段顶板厚30cm。底板厚32～50m，腹板厚30～50cm。③梁体在端部、支墩处共设5道横隔板，横隔板中部设有孔洞，以利人员通过。④梁块长度分为三种，分别为3m、3.5m、4m。主桥连续梁采用悬臂浇注挂篮施工方法，其中最重的梁块为1号梁块重58.5t。 2. 0号块施工方案及托架设计 2.1施工方案的选择 0号块的施工可以采取多种方案，为了找到一种安全、经济和施工方便的方法，同时也考虑能够利用现场的材料，我部经过查找各种相关资料和咨询有关专家，最后采用在浇注时预埋精扎螺纹钢和铁盒，焊接牛腿和插入方钢，采用型钢形成三角托架的方法进行施工。 2.2托架的设计托架横梁采用50号工字钢，一端焊接在牛腿上一端同斜支撑进行焊接。斜支撑采用36号工字钢，下端焊接在插入预埋铁盒的10cm×10cm方钢上，与横梁和墩柱形成三角形稳定结构。为防止失稳则在三个斜支撑上焊接16号联系槽钢，横梁上铺设16号槽钢形成施工平台，平台上放置三角钢架用以调整底模板的倾斜度（具体布置见《0号块方案布置图》）。通过验算，该设计满足施工时的受力要求。 2.3 0#块托盘支架稳定性验算