水泥不溶物不确定度的评定

水泥不溶物不确定度的评定
水泥不溶物不确定度的评定

一.概述

1.目的

评定水泥中不溶物测量结果的不确定度,指导检测员按规程正确操作,保证检测结果科学、准确。

2.依据的技术标准

GB/T176-2008《水泥化学分析方法》。

3.使用的仪器设备

分析天平JC602;经检定合格,精度0.1mg。高温炉HX051;瓷坩埚等。

4.测量原理及检测程序

试样先以盐酸溶液处理,尽量避免可溶性二氧化硅析出,滤出的不溶渣再以氢氧化钠溶液处理,进一步溶解可能已沉淀的痕量二氧化硅,以盐酸中和、过滤后,残渣经灼烧后称重。

称取约1克试样m9精确至0.0001g,于150ml烧杯中,加25ml水,搅拌。在搅拌下加入5ml盐酸,用平头玻璃棒压碎块状物使其分解完全,加近沸的水稀释至50ml,盖上表面皿,置于蒸汽浴中加热15min。用中速滤纸过滤,用热水充分洗涤10次以上。将残渣和滤纸一并移入烧杯中,加入100 ml近沸的氢氧化钠溶液,盖上表面皿,至于蒸汽浴中加热15min,加热期间搅动滤纸及残渣2-3次。取下烧杯加入1-2滴甲基红指示剂溶液,滴加盐酸(1+1)至溶液成红色,再过量8-10滴。用中速滤纸过滤,用热的硝酸铵溶液,充分洗涤14次以上。将残渣和滤纸一并移入已灼烧恒量的瓷坩埚中,灰化后在950±25℃的马弗炉内灼烧30 min,取出坩埚置于干燥器中冷却至室温,称量。反复灼烧,直至恒量m10。

5.不确定度评定结果的应用

符合上述条件或十分接近上述条件的同类测量结果,一般可以参照本例的评定方法。

二.数学模型

不溶物W IR:

W IR=(m10/m9)*100

式中:m9—试料的质量,g;

M10—灼烧后不溶物的质量,g。

三.测量不确定度的来源分析

水泥中不溶物测量结果不确定度来源主要包括:

(1)测量重复性的不重复引入的标准不确定度u A1,采用A类方法评定;

(2) 分析天平误差引入的标准不确定度u B1,采用B类方法评定;四.标准不确定度的评定

1.在同一试验条件下,水泥中不溶物检测共进行10次,得到测量结果如表1所示:

表1 不溶物检测原始数据

表1中单次实验标准差使用贝塞尔公式计算:

u A1= S(x)= )

(21

1211

??

????--∑

=n

i i x x n

=0.1066

由测量的重复性引入的相对不确定度为0.1066/1.56%=0.068% 2. 天平计量证书标明其线性为±0.15mg 。该数值是托盘上的实际重量与天平读数的最大差值。天平自身的不确定度评价建议采用矩形分布将线性分量转化为标准不确定度。因此,天平的线性分量为0.15/

3

=0.09mg;

天平的重复性带来的不确定度,我们利用《化学分析中不确定度的评估指南》附录G 中给出的数据:0.5×0.1mg=0.05mg; 分析天平误差引入的标准不确定度u B1=

2

2

05

.009.0+=0.100mg. 故称量的标准不确定度为3×

0.100=0.300 mg 。由称量引入的相对不确定度为0.3×10-3/0.0156=1.92%

列表给出不确定度汇总如下:

表2. 水泥不溶物测量的标准不确定度汇总表

五.合成标准不确定度评定

对于直接测量,各标准不确定度分量通常是互不相关的,采用方和根方法合成:

u c =

2

2

2

1B A u u +=

2

2

0192

.000068

.0+

=1.92%

七.扩展不确定度评定

取包含因子k=2,不溶物的质量测量结果的扩展不确定度:

U=k u c=2×1.56%×1.92%=0.06%

八.报告检测结果和扩展不确定度

不溶物的质量测量结果按规定修约后结果为 1.52%,其扩展不确定度为:

U=0.06%;k=2。

水泥胶砂强度试验的不确定度评定.

1. 检验过程概述 1.1环境条件 试验室温度:20℃±2℃,相对湿度≥50% 1.2检验所用的仪器设备 JJ-5型行星式水泥胶砂搅拌机、ZS-15型水泥胶砂振实台、ZBY-Ⅱ型水泥养护箱、NYL-300型抗压强度试验机。 1.3被测对象 普通硅酸盐水泥胶砂28d 抗压强度,本例评定点约在30.00MPa 处。 2. 数学模型的建立 测量结果的不确定度来源于试验机的误差(不可修正的部分)及测量的重复性,而测量 的重复性其影响因素较多,可建立如下的数学模型: y --强度值 F --试验机读数 R --测量重复性的影响 n x x x .....21、、--各影响量 1x --水泥、标准砂、水的不均匀性 2x --配合比的偏差 3x --搅拌的不均匀性 4x --成型的不均匀性 5x --养护的不均匀性 6x --加荷偏心 7x --加荷速度不均匀性 8x --试验机本身的重复性 9x --分辩力的影响 )......(21n x x x R F y 、+=

10x —人的操作不一致性 11x --抗折试验时试体破损影响 12x --其它未知因素的影响 3. 不确定度传播律 ()()()R u F u y u 222+= 4. 标准不确定度的评定 4.1 )(R u R 的各影响量的大小很难用物理/数学方法分析,相互间关系也很复杂,只能用A 类评定,让12个因素同时起作用,通过试验来评定它的综合影响。做重复性试验,搅拌10锅砂,每锅产生6个试体,得到m=10组,每组n=6个试验结果。共m×n=60个试验数据(具体数值略) 合并样本标准偏差 ())1()(2 --=∑∑n m F F R u j ji )(6.....3,2,1n i = )(10.......3,2,1m j = 代入试验数据,得到52.0)(=R u MPa,由于实际检测时只做一组6个试件取平均值,故21.0/)()(==n R u R u MPa , 8.30=F 0MPa 。 4.2 )(F u 由检定证书得到F F ?=?%1,80.30=F MPa 31.0=?∴F MPa 取正态分布k=3 10.03 31.0)(==?=k F F u MPa 5. 合成标准不确定度的评定 由于各量之间相互独立,合成标准不确定度为

水泥抗压强度不确定度的评定

水泥的抗压强度不确定度的评定 1. 测量原理 水泥的抗压强度以试验过程中最大荷载除以试件截面积表示。最大荷载由试验机的负荷传感器自动采集,试件截面积为设定公称面积。 2. 数学模型 忽略外界其他因素的影响,水泥抗压强度的计算公式为: A F Rc C = 式中: R C —抗压强度,MPa ; F C —破坏时的最大荷载,N : A —受压面积,mm 2(40mm ×40mm=1600mm 2) 但在实际检测工作中,水泥抗压强度受很多方面因素的影响,造成测量结果的不确定性。考虑到人为、机器、环境、试验方法、所用的物质等因素的影响,水泥的抗压强度的数学模型为: A F f f f f f f f f f f f f f Rc C 13 121110987654321= 式中: f 1—取样过程对强度的影响 f 2—所需水泥、标准砂和水泥称量的准确性对强度的影响 f 3—搅拌机搅拌的均匀性对强度的影响 f 4—振动台的振动频率和振幅对强度的影响 f 5—养护时环境的温湿度对强度的影响 f 6—养护时间对强度的影响 f 7—试件尺寸对强度的影响 f 8—试件的不垂直度对强度的影响 f 9—试件的不平整度对强度的影响 f 10—抗压夹具对强度的影响 f 11—加荷速度引起的相对不确定度分量 f 12—试验机示值误差对强度的影响 f 13—人为操作对强度的影响

3. 影响因素 3.1取样过程中对强度的影响 在水泥取样过程中,取样的代表性不够。由取样过程引起的不确定度分量大概为' 1u =0.5% ,估计'1 ' 1u u ?为 0.05,按公式计算自由度为: 200) 05.0(121)(212 2'1'11=?=?=-u u ν 3.2所需水泥、标准砂和水泥称量的准确性对强度的影响 在水泥胶砂试件成型时用电子天平称取水泥和标准砂,用量筒量取水,这些物质的称量受所用仪器的称量准确性的限制和人为读数的局限,所得的结果与标准要求存在着一定的偏差。由于称量的不准确性而引起的不确定度分量大概为' 2u =0.5%,估计 '2 '2 u u ?为0.05.按公式计算自由度为: 200) 05.0(121)(212 2'2' 22=?=?=-u u ν 3.3搅拌机搅拌的均匀性对强度的影响 由于搅拌机经过一段时间的使用,搅拌叶片受到一定程度的磨损,叶片与钢壁的间距渐渐增大,叶片的转动轨迹和转动的频率都存在一定的变化,这些因素无疑对胶砂搅拌的均匀性产生一定的影响,这种不均匀程度最终影响着水泥的抗压强度。其引起的不确定度分量大概为' 3u =0.5%,估计 '3 '3 u u ?为0.1,按公式计算自由度为: 50) 1.0(121)(212 2'3' 33=?=?=-u u ν 3.4振动台的振动频率和振幅对强度的影响 振动台的振动频率和振幅直接影响着水泥抗压试件成型的密实程度。试件不密实,其抗压强度偏低。其引起的不确定度分量大概为' 4u =0.5%,估计 '4 '4 u u ?为0.1,按公式计算自由度为: 50)1.0(121)(212 2'4' 44=?=?=-u u ν 3.5养护时环境的温湿度对强度的影响 水泥的养护对环境的温湿度要求较高,其养护过程中温湿度稍有变化就会对水泥的胶砂强度产生较大的影响。水泥的标准养护箱和标准养护室都由较为精良的设备控制其温湿度,但也不排除人打开养护箱和养护室的

混凝土抗压强度检测结果的不确定度评定.

混凝土抗压强度检测结果的不确定度评定 一、概述: 混凝土的抗压强度是在规定加荷速率下,测试混凝土抵抗压力破坏的极限应力。 检测用混凝土试块的尺寸为150×150×150mm з, 混凝土设计强度等级为C30。混凝土抗压强度的检验依据GB/T50080-2002《普通混凝土力学性能试验方法》进行。试验选用1500kN 材料试验机,混凝土试块强度等级

平度和不垂直度引起的不确定度分量。由于试验在规定速率范围内进行,且对不平度和不垂直度有严格要求,混凝土试块成型前对每个试模都进行了测量,不符合要求的试模已经予以剔除。因此由加荷速率、不平度、不垂直度引起的不确定度分量可以忽略不计。 三、不确定度分量的计算 1.样品的不均匀性引起的不确定度 18块混凝土抗压强度的测量值分别为:42.2,44.1,40.2,42.6,41.6,44.3,42.4,44.2,45.8,41.8,46.0,45.6,40.7,43.8,40.4,44.5,44.6,39.7。 取18个测量值的平均值作为测量结果,则对不确定度采用A 类评定,则: f =43.03 ()()47.012 )(=--=∑n n f f u i f ()%1.1,==f u u f r f 2.面积引起的不确定度分量 混凝土的受压面积为正方体,实际测量时是测量试块的边长,两个边长的乘积即为受压面的面积。评定边长测量的不确定度如下所示: 2.1测量边长所用钢板尺的最大示值误差为±0.10mm ,按B 类评定,包含因子按均匀分布来取值,k=3,因此由钢板尺的最大允差带来标准不确定度为:

水泥28d抗压强度预测

水泥28d抗压强度预测 强度是水泥质量的重要指标,是确定出厂水泥标号的重要依据,GB175—92标准中对水泥各龄期强度及其检验方法作了具体的规定。根据水泥强度标准检验方法,水泥28d抗压强度必须在水泥胶砂试体养护28d后才能得出,不能满足实际生产控制的要求。随着大规模工程的需求和水泥生产规模的日益扩大,水泥的贮存和周转期愈来愈短,往往根据水泥早期强度甚至快速强度决定出厂,因此,如何准确预测水泥28d抗压强度,是确保出厂水泥质量的关键。本文根据实验和实际生产数据,通过回归分析,建立了水泥28d抗压强度预测公式,经实际生产验证,行之有效。 1 水泥28d强度影响因素 主要影响因素的确定,是回归分析的前提。水泥强度的影响因素有熟料的质量、SO3含量、混合材的掺量及粉磨细度等,其对水泥强度的影响程度不尽相同,以我公司Ⅱ型硅酸盐水泥的生产为例,来逐一分析。 1.1 熟料的质量 熟料的矿物组成及其结构决定了熟料的质量,对水泥强度的增长起决定性作用。水泥28d强度,基本依赖于C3S的含量,C3S含量高早期强度增进率高,在28d时已基本发挥出最高强度的绝大部分;C2S主要影响水泥后期强度,而对28d以前的强度影响不大;C3A主要对1d、3d等早期强度影响最大;而C4AF对水泥强度无较大的影响。因此,合理、稳定的矿物组成是确保水泥强度及其增长率的重要因素。 1.2 SO3含量 水泥中SO3含量主要来源于石膏,其含量的变化影响硅酸盐水泥的水化,尤其是C3S的早期水化。图1是水泥SO3含量与水泥抗压强度(R i)曲线图。图中表明,SO3含量在2.0%~3.0%之间,对各龄期强度影响不大。而我厂出磨水泥SO3含量控制在2.5%±0.3%范围之内,不至于对强度影响较大,可不予考虑。

水泥抗压强度不确定度的评定

水泥的抗压强度不确定度的评定 1. 测量原理 水泥的抗压强度以试验过程中最大荷载除以试件截面积表示。最大荷载由试验机的负荷传感器自动采集,试件截面积为设定公称面积。 2. 数学模型 忽略外界其他因素的影响,水泥抗压强度的计算公式为: A F Rc C = 式中: R C —抗压强度,MPa ; F C —破坏时的最大荷载,N : A —受压面积,mm 2 (40mm ×40mm=1600mm 2 ) 但在实际检测工作中,水泥抗压强度受很多方面因素的影响,造成测量结果的不确定性。考虑到人为、机器、环境、试验方法、所用的物质等因素的影响,水泥的抗压强度的数学模型为: A F f f f f f f f f f f f f f Rc C 13 121110987654321= 式中: f 1—取样过程对强度的影响 f 2—所需水泥、标准砂和水泥称量的准确性对强度的影响 f 3—搅拌机搅拌的均匀性对强度的影响 f 4—振动台的振动频率和振幅对强度的影响 f 5—养护时环境的温湿度对强度的影响 f 6—养护时间对强度的影响 f 7—试件尺寸对强度的影响 f 8—试件的不垂直度对强度的影响 f 9—试件的不平整度对强度的影响 f 10—抗压夹具对强度的影响 f 11—加荷速度引起的相对不确定度分量 f 12—试验机示值误差对强度的影响 f 13—人为操作对强度的影响 3. 影响因素

取样过程中对强度的影响 在水泥取样过程中,取样的代表性不够。由取样过程引起的不确定度分量大概为' 1u =% ,估计 '1 ' 1u u ?为,按公式计算自由度为: 200) 05.0(121)(212 2'1'11=?=?=-u u ν 所需水泥、标准砂和水泥称量的准确性对强度的影响 在水泥胶砂试件成型时用电子天平称取水泥和标准砂,用量筒量取水,这些物质的称量受所用仪器的称量准确性的限制和人为读数的局限,所得的结果与标准要求存在着一定的偏差。由于称量的不准确性而引起的不确定度分量大概为' 2u =%,估计 '2 '2 u u ?为.按公式计算自由度为: 200) 05.0(121)(212 2'2' 22=?=?=-u u ν 搅拌机搅拌的均匀性对强度的影响 由于搅拌机经过一段时间的使用,搅拌叶片受到一定程度的磨损,叶片与钢壁的间距渐渐增大,叶片的转动轨迹和转动的频率都存在一定的变化,这些因素无疑对胶砂搅拌的均匀性产生一定的影响,这种不均匀程度最终影响着水泥的抗压强度。其引起的不确定度分量大概为' 3u =%,估计 '3 '3 u u ?为,按公式计算自由度为: 50) 1.0(121)(212 2'3' 33=?=?=-u u ν 振动台的振动频率和振幅对强度的影响 振动台的振动频率和振幅直接影响着水泥抗压试件成型的密实程度。试件不密实,其抗压强度偏低。其引起的不确定度分量大概为' 4u =%,估计 '4 '4 u u ?为,按公式计算自由度为: 50) 1.0(121)(212 2'4' 44=?=?=-u u ν 养护时环境的温湿度对强度的影响 水泥的养护对环境的温湿度要求较高,其养护过程中温湿度稍有变化就会对水泥的胶砂强度产生较大的影响。水泥的标准养护箱和标准养护室都由较为精良的设备控制其温湿度,但也不排除人打开养护箱和养护室的门的影响以及电源的不稳定对养护箱(室)内温度的影响。相对来说水泥成型间的温湿度较难控制,实际情况是刚开始试验时,成型间很难达到标准温湿度的要求,所以考虑到这些因素的影响,由温湿度引起的不确定度分量为:

水泥抗压强度不确定度的评定

1. 测量原理 水泥的抗压强度以试验过程中最大荷载除以试件截面积表示。最大荷载由试验机的负荷传感器自动采集,试件截面积为设定公称面积。 2. 数学模型 忽略外界其他因素的影响,水泥抗压强度的计算公式为: A F Rc C = 式中: R C —抗压强度,MPa ; F C —破坏时的最大荷载,N : A —受压面积,mm 2 (40mm ×40mm=1600mm 2 ) 但在实际检测工作中,水泥抗压强度受很多方面因素的影响,造成测量结果的不确定性。考虑到人为、机器、环境、试验方法、所用的物质等因素的影响,水泥的抗压强度的数学模型为: A F f f f f f f f f f f f f f Rc C 13 121110987654321= 式中: f 1—取样过程对强度的影响 f 2—所需水泥、标准砂和水泥称量的准确性对强度的影响 f 3—搅拌机搅拌的均匀性对强度的影响 f 4—振动台的振动频率和振幅对强度的影响 f 5—养护时环境的温湿度对强度的影响 f 6—养护时间对强度的影响 f 7—试件尺寸对强度的影响 f 8—试件的不垂直度对强度的影响 f 9—试件的不平整度对强度的影响 f 10—抗压夹具对强度的影响 f 11—加荷速度引起的相对不确定度分量 f 12—试验机示值误差对强度的影响 f 13—人为操作对强度的影响 3. 影响因素

取样过程中对强度的影响 在水泥取样过程中,取样的代表性不够。由取样过程引起的不确定度分量大概为' 1u =% ,估计 ' 1' 1u u ?为,按公式计算自由度为: 200) 05.0(121)(212 2'1'11=?=?=-u u ν 所需水泥、标准砂和水泥称量的准确性对强度的影响 在水泥胶砂试件成型时用电子天平称取水泥和标准砂,用量筒量取水,这些物质的称量受所用仪器的称量准确性的限制和人为读数的局限,所得的结果与标准要求存在着一定的偏差。由于称量的不准确性而引起的不确定度分量大概为' 2u =%,估计 '2 '2 u u ?为.按公式计算自由度为: 200) 05.0(121)(212 2'2' 22=?=?=-u u ν 搅拌机搅拌的均匀性对强度的影响 由于搅拌机经过一段时间的使用,搅拌叶片受到一定程度的磨损,叶片与钢壁的间距渐渐增大,叶片的转动轨迹和转动的频率都存在一定的变化,这些因素无疑对胶砂搅拌的均匀性产生一定的影响,这种不均匀程度最终影响着水泥的抗压强度。其引起的不确定度分量大概为' 3u =%,估计 '3 '3 u u ?为,按公式计算自由度为: 50)1.0(121)(212 2'3' 33=?=?=-u u ν 振动台的振动频率和振幅对强度的影响 振动台的振动频率和振幅直接影响着水泥抗压试件成型的密实程度。试件不密实,其抗压强度偏低。其引起的不确定度分量大概为' 4u =%,估计 '4 '4 u u ?为,按公式计算自由度为: 50)1.0(121)(212 2'4' 44=?=?=-u u ν 养护时环境的温湿度对强度的影响 水泥的养护对环境的温湿度要求较高,其养护过程中温湿度稍有变化就会对水泥的胶砂强度产生较大的影响。水泥的标准养护箱和标准养护室都由较为精良的设备控制其温湿度,但也不排除人打开养护箱和养护室的门的影响以及电源的不稳定对养护箱(室)内温度的影响。相对来说水泥成型间的温湿度较难控制,实际情况是刚开始试验时,成型间很难达到标准温湿度的要求,所以考虑到这些因素的影响,由温湿度引起的不确定度

水泥28天抗压强度检验结果的误差分析

水泥28天抗压强度检验结果的误差分析 摘要:本文试图运用方差理论,对水泥强度检验结果的重复性及再现性的误差进行分析,以实现对检验人员、检验仪器设备和检验环境的考核和控制。 1、引言 水泥抗压强度检验值是评判水泥强度等级的主要指标,因此水泥抗压强度检验值的误差是否足够小,直接影响对水泥质量的评判。我们知道检验误差是与检验人员是否具备熟练的检验技术、是否认真仔细地进行操作以及检验过程中是否有差错等有关,这些包括制备水泥强度试件的试模、成型方法、养护方法,试压时使用的抗压夹具、加荷方法以及试验环境、养护环境、检验数值的读取方法等有关。目前许多检验机构虽然已经将上述的检验仪器设备、环境、计量设备、检验人员操作等方面纳入了质量管理体系。但如何分析和判断这些因素对检验结果造成的影响呢?现在大多检验机构仅依据现行标准GB/T17671-1999《水泥胶砂强度检验方法(ISO法)》中对检验方法的精确性的规定。即:(10.5条)检验方法的精确性通过其重复性和再现性来测量,(10.6条)对于28天抗压强度的测定,在合格试验室之间的再现性,用变异系数表示,可要求不超过6%,(11.5条)对于28天抗压强度的测定,一个合格试验室在上述条件下的重复性以变异系数表示,可要求在1%-3%之间。而这些规定过于宽泛,不容易使检验人员及时发现问题,为此笔者试图用方差理论对水泥强度检验中的误差进行分析,以便及早发现影响强度检验值的因素,及时对影响的主要因素进行控制。 2、重复试验结果的(组间)误差分析 在水泥抗压强度检验中,如果没有误差的存在,则水泥抗压强度检验值应该相同。在实际检验中可以认为水泥强度检验值的波动,主要是由误差因素造成的。因此,可以假设在检验人员不变,试样质量均匀,检验仪器设备相同的情况下,水泥抗压强度的检验值应该服从正态分布,同时组与组的方差相等,且数据相互独立。根据方差理论,试件的组内(三块试件,六个抗压强度检验值)的差异是由试件制作人员和破型人员及测试仪器的测试误差引起。 为了便于讨论,我们以某检测单位对某32.5级普通硅酸盐水泥的四次重复试验结果进行分析,试验使用同一试样,试验由同一检验人员,采用相同的仪器设备,养护条件相同,其28d抗压强度测试结果见表1: 表1 序号28天抗压强度(MPa) 1 2 3 4 5 6 数据和平均值 1 41. 2 44.4 42.6 42.9 43.6 41.0 255.7 42.6 2 40.1 40.8 41.2 40.2 39.2 38.7 240.2 40.0 3 40.7 39.9 41.9 42.6 44.5 42. 4 252.0 42.0 4 42.2 40.4 41.1 40.6 40.6 39.8 244.7 40.8 表中共有4组试件,24个检验数据,对这24个数据分析如下: 4组数据的强度代表值的统计特征值如下: 平均值:41.4MPa,标准差:s=1.17MPa, 变异系数:C v=2.83% 变异系数在1-3%之间,符合GB/T17671-1999标准第11.5条重复性要求,即从标准角度而言检验的精确度满足要求,但是若从方差上分析我们会发现检验的精确度并不符合检验要求。 下面我们从方差上进行分析: 24个测定值的数据和为:T=992.6 24个测定值的平方和为:ΣΣy ij2=41106.24 4组数据和的平方:ΣT i2/6=41076.77 故总的偏差平方和:S T=ΣΣy ij2-T2/24=41106.24-992.62/24=53.96,自由度f T=23 组间偏差(因子)平方和:S A=ΣT i2-T2/24=41076.77-992.62/24=24.49,自由度f A=3 组内偏差(误差)平方和:S e=S T-S A=53.96-24.49=29.47,自由度f e=20

混凝土抗压强度不确定度评定报告

混凝土抗压强度不确定度评定报告 评定日期2009-4-25 混凝土强度等级C30,检测数据为计算机自动处理采集,破坏荷载分别是:888.5KN、856.6KN、858.0KN;试件尺寸150×150×150mm,强度值R2 8=38.6MPa。 1.测量原理;试件为立方体试件,受压面积通过钢板尺测量求得,试验 温度的影响忽略不计。 2、数学模型:R=F/A=F/a×b 式中R----混凝土立方体试件抗压强度MPa F----破坏荷载(N) A---试件承压面积(mm) 按照相对不确定度表示,得: u2crel(R)=u2rel(F)+u2rel(a)+u2rel(b) 3、测量不确定度分量 3.1长度测量引入的不确定度分量,urel(a) 长板度测量的不确定度有两部分组成,钢尺的误差引起的不确定度和人员读数误差引起的不确定度。 (1)钢板尺的误差引u1rel(a)起的不确定度u1rel(a) 钢板尺的最大允许误差为±1%,以矩形分布估计,则: u1(a)=1mm/31/2=0.577mm u1rel(a)=u1(a)/a=0.577÷150=0.385% (2)人员读数误差引起的不确定度

钢板尺的分度值为1mm,读数误差极限为1mm,误差的绝对值为0.5mm,以矩形分布估计,则:u2(a)=a/K=0.5/31/2=0.289 U2rel(a)=0.289÷150=0.193% 3.2宽度测量引入的不确定度分量,urel(b) 同理:u1(b)=1mm/31/2=0.577mm u1rel(b)=u1(a)/a=0.577÷150=0.385% u2(b)=a/K=0.5/31/2=0.289 u 2rel(b)=0.289÷150=0.193% 3.3极限压力引起的不确定度 极限压力引起的不确定度有仪器的校准(检定)不确定度和仪器的测量 不确定度组成 (1)仪器的校准(检定)不确定度u1rel(F) 仪器校准证书的不确定度U95=0.3%,按照正态分布估计,标准不确定度为 u1rel(F)=U95/K=0.3%÷1.96=0.153% (2)仪器的测量不确定度u2rel(F) 根据检定证书,试验机的平均误差为±1.0%,按矩形分布估计,标准不确定度为: u2rel(F)=u2/k=1.0%÷31/2=0.58% 3.4数字修约的不确定度u1rel(δ) 抗压强度值的修约间隔为0.1 MPa,由修约导致的误差绝对值a=0.1/2=0.05 估计为矩形分布,由此引入的标准不确定度为

粉喷桩7天、28天、90天抗压强度变化

摘要:本文结合工程实际,从设计及施工两方面简要介绍用水泥 土搅拌桩法加固软土地基 关键词:水泥土搅拌桩加固软土地基 一、前言 随着我国经济的高速发展,国内的基本建设蓬勃兴起,基建用地日益紧张,那些土质软弱的场地也必须利用起来。因此必须对这类场地进行人工加固,这个过程称为地基处理。我国幅员辽阔,在各地都分布着各种成因的软土地基,这些软土含水量高(高达60%以上)、孔隙比大(>1.0)、工程性状差,因而人们提出了各种软土地基加固技术。地基处理有很多种方法,如水泥土搅拌桩法、换填法、预压法、强夯法、振冲法、挤密桩法、砂石桩法等等。 水泥土搅拌桩法具有施工工期短、加固深度大、处理效果好等特点,能有效的解决地基差异沉降,并且对周围环境影响不大。水泥土搅拌桩加固技术目前在全国很多地区得到了广泛的应用,如天津滨海地区软基的加固处理,江苏省国营淮海农场加固桥涵软土地基,广州大学城市政道路软土地基加固。 本文结合广州大学城外环路软土地基加固处理的设计和施工,谈谈用水泥土搅拌桩加固软土地基的心得体会。 二、地质水文情况 广州大学城外环路长约14.9km,跨越剥蚀残丘、丘间洼地、珠江三角洲等多个地貌单元,工程地质条件复杂,根据地形、地貌、

地层结构及工程地质条件复杂程度,将全线划分为工程地质二个大区。 I区地貌单元为剥蚀残丘,主要见于场地西北(北亭村~南步村)、东南(穗石村~南亭村)。剥蚀残丘,坡、残积土已裸露。Ⅱ区地貌单元为珠江三角洲、河漫滩、丘间洼地,主要见于场地西南(北亭村~南亭村),东北(穗石村~南步村),受海湾潮汐的影响,珠江水位变化1~2m,淤泥层厚度一般2~12m,空间分布很不均匀,有较强的地域性。因Ⅱ区区段较长,且淤泥层的工程性质同淤泥的生成环境及外界条件变化关系密切。鉴于此,将Ⅱ区进一步划分为四个亚区:Ⅱ1亚区在岗丘边缘,淤泥厚度小于2m;Ⅱ2亚区表面有硬壳层1~2m,淤泥厚度一般小于3m;Ⅱ3亚区表面有耕植土层,淤泥厚度一般3~6m ;Ⅱ4亚区为古河床,淤泥厚度一般大于6m。 勘察各钻孔均见地下水,仅少数位于Ⅰ区剥蚀残丘的钻孔未见地下水,在Ⅰ区的剥蚀残丘地下水主要赋存于第四系土层及基岩裂隙中,水量较小,属上层滞水及基岩裂隙水类型;在剥蚀残丘间洼地及河漫滩主要赋存于第四系细砂、中砂冲积地层中,水量丰沛,属上层滞水~潜水类型,局部略具承压性。地下水与珠江水有良好水利联系,并靠珠江水和大气降水补给,在与珠江相通的涌溪附近,水位受潮汐影响变化明显。水位埋深各区变化大,道路路基范围内地下水在直接临水或强透水土层中对混凝土结构具弱~中等分解类腐蚀性,在弱透水层对混凝土结构不具腐蚀性。

回弹法检测混凝土抗压强度不确定度评定

回弹法检测混凝土抗压强度不确定度评定 1、序言 现场检测混凝土抗压强度的方法很多,如钻芯法、拔出法、压痕法、射击法、回弹法、超声法等。其中,回弹法是通过回弹仪检测混凝土表面硬度从而推算出混凝土抗压强度的方法。由于混凝土回弹仪价格便宜、构造简单、性能可靠、容易校正、维修和保养,且检测技术易于掌握,操作方法简便,对结构和构件无任何损伤等特点,在实际工程检测中得到了广泛应用。但是由于回弹法在使用过程中存在较多的操作不规范、随意性大、计算方法不当等问题,造成了较大的误差。因此评定回弹法测量混凝土抗压强度的不确定度在实际测量中有重要意义。 2、回弹法检测混凝土强度特点 回弹仪中运动的重锤以一定冲击动能撞击顶在混凝土表面的冲击杆后,测出重锤被反弹回来的距离,以回弹值作为强度的相关指标来推定混凝土强度的。回弹值是重锤冲击过程中能量损失的反映。能量损失越小,混凝土表面硬度越大,其相应的回弹值就越高。由于混凝土表面硬度与混凝土抗压强度在变化关系上有一致性,因此回弹值大小也反映了混凝土抗压强度的大小。 影响混凝土抗压强度与回弹值的因素十分广泛,例如水泥品种、骨料、外加剂的影响,成型方法、养护方法的影响,混凝土碳化、龄期及含水率的影响等。 3、混凝土抗压强度计算 3.1、回弹值测量及计算 每一测区应读取16个回弹值,测点在测区范围内均匀分布,相邻两测点的净距离不宜小于20mm ;测点距外露钢筋、预埋件的距离不宜小于30mm ;测点不应再气孔或外露石子上,同一测点应只弹击一次。 计算测区平均回弹值时,应从该测区的16个回弹值中剔除3个最大值和3个最小值,其余的10个回弹值按下式计算: 1010 1 ∑== i i m R R 式中:m R ——测区平均回弹值,精确至0.1; m R ——第i 个测点的回弹值。 注:(1)水平方向检测混凝土浇筑表面或浇筑底面时,测区的平均回弹值应按下列公式修正: t a t m m R R R += b a b m m R R R +=

2016年水泥抗折不确定度的评定

水泥胶砂试件抗折强度检测结果不确定度的评定 1 概述 根据GB/T 17671—1999《水泥胶砂强度检验方法》(ISO 法),选用KZJ —5000电动抗折试验机,对2011年8月5日成型的经纶牌(P.C32.5R )水泥样品制作的28天龄期试件,进行抗折检测试验。试件破坏时的应力用以下数学式计算该水泥的胶砂抗折强度。 2 水泥胶砂试件抗折强度检验结果的计算公式 Rf= 2 1.5f F L bh 式中: R f ——试件抗折强度,MPa , F f ——折断时施加于梭柱体中部的荷载,kN , L ——抗折夹具两支撑圆柱中心距,100mm b ——试件横截面之边长,40mm, h ——试件横截面之边长,40mm 3 不确定度主要来源包括 3.1 由测荷载值引入的不确定度; 3.2 由抗折夹具两支撑圆柱中心距引入的不确定度; 3.3 由试件横截面之边长引入的标准不确定度; 3.4 由试件抗折强度重复性试验引入的不确定度; 3.5 由数据修约引入的标准不确定度。 4 不确定度分量评定 4.1 测荷载值引入的标准不确定度 4.1.1 抗折机引入的相对标准不确定度 根据KZJ —5000电动抗折机检定证书(中山市质量计量监督检测所,证书编号:ZSYC20110054提供:U 95rel =0.4%,按B 类不确定度评定 U rel,F =0.41.96 ≈0.204%

4.1.2由读数引入的标准不确定度 KZJ—5000电动抗折机主杠杆上的强度示值,从0—11.7MPa,最小刻度为0.05 MPa,采用B类评定、按均匀分布处理,则读数标准不确定度为: U Rr d ≈0.014(MP a) 其相对标准不确定度为: U rel,R=0.014 100 11.7 ?≈0.0119% 测力值引入的相对不确定度U1 U1≈0.236% 4.2抗折夹具两支撑圆柱中心距引入的不确定度 根据JC/T724—2005《水泥胶砂电动抗折试验机》,两支撑圆柱中心距100mm ±0.1mm,按B类不确定度评定方法,尺术偏差属于均匀分布,包含因子故有 U L mm) 其相对标准不确定度为U2 U2=0.058 100 100 ?≈0.058% 4.3试件横截面之边长引入的标准不确定度 4.3.1试件横截面之边长b不确定度 根据JC/T726—2005《水泥胶砂试模》,水泥胶砂试模高度为40.1mm±0.1mm,按B类不确定度评定方法,同4.2,故有 U b 0.058(mm) 其相对标准不确定度为: U rel,b=0.058 100 40.1 ?≈0.145%

水泥混凝土立方体抗压强度试验方法

水泥混凝土立方体抗压强度试验方法 (Standard Test Method for Compressive Strength of Cylindrical Concrete Specimens) 1 目的、适用范围和引用标准 本方法规定了测定水泥混凝土抗压极限强度的方法和步骤。本方法可用于确定水泥混凝土的强度等级,作为评定水泥混凝土品质的主要指标。 本方法适于各类水泥混凝土立方体试件的极限抗压强度试验。 引用标准: GB/ T 2611—1992《试验机通用技术要求》 GB/ T 3722—1992《液压式压力试验机》 T0551—2005《水泥混凝土试件制作与硬化水泥混凝土现场取样方法》 2仪器设备 (1)压力机或万能试验机:应符合T0551中2.3的规定。 (2)球座:应符合T0551的2.4规定。 (3)混凝土强度等级大于等于C60时,试验机上、下压板之间应各垫一钢垫板,平面尺寸应不小于试件的承压面,其厚度至少为25mm。钢垫板应机械加工,其平面度允许偏差±0.04mm,表面硬度大于等于55HRC;硬化层厚度约5mm。试件周围应设置防崩裂网罩。 3试件制备和养护 3.1试件制备和养护应符合T0551中相关规定。 3.2混凝土抗压强度试件尺寸符合T 0551中表T0551-1规定。

3.3 集料公称最大粒径符合T0551中表T0551-1规定。 3.4 混凝土抗压强度试件应同龄期者为一组,每组为3个同条件制作和养护的混凝土试块。 4 试验步骤 4.1 至试验龄期时,自养护室取出试件,应尽快试验,避免其湿度变化。 4.2 取出试件,检查其尺寸及形状,相对两面应平行。量出棱边长度,精确至lmm 。试件受力截面积按其与压力机上下接触面的平均值计算。在破型前,保持试件原有湿度,在试验时擦干试件。 4.3 以成型时侧面为上下受压面,试件中心应与压力机几何对中。 4.4 强度等级小于C30的混凝土取0.3MPa/s~0.5MPa/s 的加荷速度;强度等级大于 C30小于C60时,则取0.5MPa/ s~0.8MPa/s 的加荷速度;强度等级大于C60的混凝土取0.8MPa/s~1.0MPa/s 的加荷速度。当试件接近破坏而开始迅速变形时,应停止调整试验机油门,直至试件破坏,记下破坏极限荷载F(N)。 5 试验结果 5.1 混凝土立方体试件抗压强度按下式计算: A F f cu (T0553-1) 式中:cu f ——混凝土立方体抗压强度(MPa); F ——极限荷载(N); A ——受压面积(mm 2)。

混凝土试块折算为28天强度.

混凝土试块折算为28天强度 砼各龄期强度的增长值 龄期度对应值 7天 28天 3月 1.25 6月 1.5 1年 1.75 2年 2 5年 2.25 20年 3 与28天强0.6-0.75 1 砼强度的发展,大致与其龄期的对数成正比关系 Rn=R28*lgn/lg28 式中: Rn――n天龄期的抗压强度(公斤/厘米2)R28――28天龄期的抗压强度(公斤/厘米2) Lgn、lg28-n(n≮3)和28天的常用对数。 注:此公式仅适用于普通水泥制成的砼在标准条件下养护,且龄期不小于3天的情况,因砼强度的影响因素很多,强度的增长不可能一致,故此公式只能作为参考。 推算28天强度数值 Rn=R28*lgn/lg28(25℃±5℃) 天数 3 4 5 6 7 8 9 lgn/lg28值天数 0.329 0.416 0.483 0.539 0.584 0.624 0.66 10 11 12 13 14 15 16 lgn/lg28值天数 0.693 0.72 0.746 0.77 0.791 0.813 0.832 17 18 19 20 21 22 23 lgn/lg28值天数 0.851 0.867 0.883 0.899 0.914 0.928 0.941 24 25 26 27 28 29 30 lgn/lg28值 0.954 0.966 0.978 0.989 1 1.011 1.021 温度华氏与摄氏的换算: F=C*5/9-32 蒸养快速推强公式 R28抗压=14.591+1.862* R3抗压 R28抗折=2.918+1.728* R3抗折 砼受压弹性模量 砼标号 15 20 2.7 25 2.9

水泥胶砂28天抗压强度比测定作业指导书

水泥胶砂28天抗压强度比测定作业指导书 1.前言 1.1本方法规定了混合材水泥胶砂28天抗压强度比检验操作规程。 2.适用范围 本方法适用于混合材比水泥胶砂28天抗压强度比检验。 3.引用标准 GB17671-1999水泥胶砂强度检验方法 4. 混合材水泥胶砂28天抗压强度比检验 4.1水泥胶砂试体成型 4.1.1准备工作和称样 4.1.1.1试验前,先将当天成型的样品编号,按工作程序写在黑板上,并注明用水量、品种、龄期和破型日期。 4.1.1.2 调整天平零点,检查料盒是否干净,称取试验样品:162g 混合材,378g硅酸盐水泥和1350g标准砂。对比样品:540g硅酸盐水泥,1350g标准砂。被称样的桶应单独放在一处,称完即将盖子盖上,并记录试验日期放到另一侧。 4.1.2搅拌 4.1.2.1试验前先检查搅拌机运转是否正常,量水器拌和水中有无异物,量筒是否干净,并备好抹布,一切正常时向称样者报告准备工作就绪。 4.1.2.2在每个编号样品搅拌前,用拧干的湿抹布擦净锅和搅拌叶。 4.1.2.3对比样品加入230ml入锅前要审视刻度,确信无疑的情况下

才能加入锅内。 4.1.2.4 胶砂搅拌操作按标准规定进行,对比样品拌和5秒后徐徐加入238ml水,(试验样品加水量按流动度达到125-135㎜时的水灰比计算)20-30秒加完,并在加水后和搅拌的最后一分钟内用小刀沿锅壁刮锅,将沾在锅壁上的胶砂刮入锅内。 4.1.2.5 搅拌好的胶砂,要立即送到振动台岗位,采用二只锅时,砂和水泥倒入锅内用湿布盖好。 4.1.2.6 更换样品时要用拧干的湿抹布将搅拌叶与锅擦干净,试验结束要进行全面清理,不得留有浆迹。 4.1.3振动成型 4.1.3.1试验前先检查振动台的卡具、声音、自动控制器的振动时间,刹车是否正常,在确认无问题后才可以试验。 4.1.3.2准备试模,如发现试模内有过多的油时予清除。并用拧干的湿布抹擦漏斗,不得留有水珠,在等待来料时将湿布盖在漏斗上。4.1.3.3试验时将拌好的胶砂在锅内翻动一周,然后倒入漏斗拨平,均等分布在漏斗的三个格内开动振动台,三个格有二个格出现空洞时为下料时间,并记录下料时间。 4.1.3.4当下料时间可能超过40秒时,应在接近40秒时用小刀迅速帮助下料。 4.1.3.5振动过程中要防止夹具松动,振动完毕将试模送刮平岗位,然后在振动台上放上空模和漏斗,盖上湿布等待下一盘胶砂。 4.1.3.6更换样品的漏斗要清洗,并用拧干的抹布将内外表面擦干,

水泥胶砂抗折强度不确定度评估解读

水泥胶砂抗折强度不确定度评估报告 编号: 编制人: 审核人: 日期: 中铁二局第三工程有限公司测试中心 水泥胶砂抗折强度不确定度评估报告 一、概述 水泥胶砂抗折强度试验根据GB/T 17671-1999《水泥胶砂强度检验方法 (ISO法)》进行,试验采用40mm×40mm×160mm的水泥胶砂棱柱体试件3块,在水泥抗折试验机上进行试验,以3块水泥胶砂试件的强度平均值作 为该组试件的强度值。本次试验对象为强度等级为42.5普通硅酸盐水泥,要求28天抗折强度≥6.5MPa,对应的抗折机力值≥2773N. 二、建立数学模型 水泥胶砂抗折强度数学模型为: 式中:—抗折强度,MPa —试验力,N

—支撑圆拄之间的距离,mm —棱柱体正方形截面的边长,mm 三、不确定度分量的确定 1. 力值不确定度分量的确定 ①水泥抗折试验机的不确定度分量(属B类不确定度 所用水泥抗折试验机准确度级别1.0级,最大允许误差δ=±1.0%,可认为 其为正态分布,则包含因子,于是== 0.33%,对强度等级为42.5普通硅酸盐水泥,要求28天抗折强度≥6.5MPa,对应的抗折机力 值≥2773N, ②试验人员估读误差引起的不确定度(属B类不确定度 所用水泥抗折试验机,分度值d = 10N,可估读到1/5,即0.2分度,0.2×10N=2 N。如认为其为均匀分布,, ③水泥抗折试验机的分辨力导致的不确定度(属B类不确定度 由分辨力导致的不确定度为正态分布,k = 3 ④力值不确定度分量的合成 由于各不确定度分量彼此相对独立,采用方和根方法进行不确定度的合成。 力值合成不确定度== 传播系数 2. 所产生不确定度分量的确定

混凝土立方体抗压强度的不确定度评定

混凝土立方体抗压强度的不确定度评定 1.1 被测对象:一组规格为100mm×100mm×100mm 的混凝土立方体试块,每组3块,以3块的平均值作为最终结果。 1.2 检测参数:抗压强度。 1.3 依据标准:依据《普通混凝土力学性能试验方法标准》GB/T 50081-2016 进行测试。 1.4 测试过程:在温度(20℃±2)的环境下,成型100mm×100mm×100mm 的混凝土立方体抗压强度试块1组,静止一天后拆模,然后放置在规定标准养护条件下养护至28d 后取出,将试件表面与上下承压板面擦拭干净,测量混凝土试块的边长、不平度和不垂直度,边长测量时用量程为300mm,分度值为1mm 的钢直尺测量,精确至1mm,当实测边长与公称边长之差小于1mm 时,按公称尺寸进行计算,并且当不平度和不垂直度符合要求后,将符合要求的混凝土试块置于压力试验机进行加荷试验,于规定的加荷速率下进行加荷,直至试块破坏,记录试块破坏时的最大压力P,计算出混凝土试块的抗压强度。 1.5 以往资料 参考以往混凝土试块的抗压强度测定值,样品为100mm×100mm×100mm 的混凝土立方体试块,换算成150mm×150mm×150mm 立方体试件计算抗压强度,分别为:

1.6 评定要求对混凝土抗压强度检测结果的不确定度进行评定。 2 被测量的测量模型 根据标准的要求,混凝土抗压强度按式B-1 计算 f = P A 式中: f 为混凝土抗压强度, MPa; P 为极限荷载,kN; A 为受力面积,mm2。 3 被测量的不确定度来源的分析 (B-1)由上述分析可以看出,抗压强度不确定度的分量包括:面积引起的不确定度 分量u A ,压力测量不确定度分量u P ,样品不均匀性分量u (δ ) 。 4 各输入量不确定度分量及标准不确定度的计算 4.1 面积引起的不确定度分量混凝土试块为正方体,其受压面为正方形,实际测量 时是测量试块的边长, 两个边长的乘积即为受压面的面积。影响边长测量结果的不确定度分量包括样品的不平度和不垂直度引起的不确定度分量,尺子本身带来的不确定度分量;人员读数引起的不确定度分量;数值修约带来的不确定度分量。由于混凝土试块成型前对每个试模的不平度和不垂直度都进行了测量,不符合的试模剔除,不平度、不垂直度引起的不确定度分量可以忽略不计。 边长测量时所用300mm 钢板尺的最大示值误差为0.10 mm,按B类评定,属于矩形分布,因此由钢板尺的最大允差带来标准不确定度为: u L1= 0.1 = 0.058 mm (B-2) 其相对标准不确定度为: 读数引起的不确定度,该钢板尺量程为300mm,分度值为1mm,可以估读至0.5 个分度值,即0.5 mm,所测混凝土的边长为100mm,按均匀分布,采用B 类评定,则读数引起的不确定度为:

混凝土、水泥的强度等级划分

水泥的标号 水泥的标号是水泥“强度”的指标。水泥的强度是确定水泥标号的指标,也是选用水泥的主要依据。测定水泥强度目前使用的方法是“软练法”。水泥的强度是表示单位面积受力的大小,是指水泥加水拌和后,经凝结、硬化后的坚实程度(水泥的强度与组成水泥的矿物成分、颗粒细度、硬化时的温度、湿度、以及水泥中加水的比例等因素有关)。 1、基本信息 此法是将1:3的水泥、标准砂(福建平潭白石英砂)及规定的水,按照规定的方法与水泥拌制成软练胶砂,制成7.07 X 7.07 X 7.07厘米的立方体抗压试块与8字形抗拉试块,在标准条件下进行养护,分别测定其3天、7天及28天的抗压强度和抗拉强度,以分组试块的28天平均抗压强度来确定水泥的标号,但3天、7天的抗压强度也必须满足规定的要求。在我国现行国家标准《水泥胶砂强度检验方法》规定,是以1:2.5的水泥和标准砂,按规定的水灰比(0.44或0.46),用标准制作方法制成4cm×4cm×16cm 的标准试件。在标准养护条件下,达规定龄期(3d、28d或3d、7d、28d)时,测定其抗折和抗压强度,按国家标准规定的最低强度值评定其所属标号。 目前我国生产的水泥一般有225#、325#、425#、525#等几种标号。生产不同标号的水泥,是为了适应制做不同标号的混凝土的需要。

2、水泥的种类 水泥的品种非常多,根据国家标准《水泥的命名、定义和术语》GB/T 4131-1997规定,水泥按其用途及性能可分为通用水泥、专用水泥以及特性水泥三类。目前,我国建筑工程中常用的是硅酸盐水泥,它是以硅酸盐熟料和适量的石膏及规定的混合材料制成的水硬性胶凝材料。具体名称、代号及强度等级见下表: 通用水泥的代号和强度等级 水泥名称 简称 代号 强度等级 硅酸盐水泥 硅酸盐水泥 P·Ⅰ、P·Ⅱ 42.5、42.5R 、52.5、52.5R 、62.5、62.5R 普通硅酸盐水泥 普通水泥 P·O 42.5、42.5R 、52.5、52.5R 矿渣硅酸盐水泥 矿渣水泥 P·S·A 、P·S·B 32.5、32.5R 42.5、42.5R 52.5、52.5R 火山灰质硅酸盐水泥 火山灰水泥 P·P 粉煤灰硅酸盐水泥 粉煤灰水泥 P·F 复合硅酸盐水泥 复合水泥 P·C 注:强度等级中,R 表示早强性。 3、水泥的强度等级 标准 通用水泥新标准是:《通用硅酸盐水泥》(GB175-2007)。2007年11月09日发布,2008年06月01日起正式实施。本标准自实施之日起代替GB175-1999《硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥》、GB1344-1999《矿渣硅酸盐水泥、火山灰质硅酸盐水泥、粉煤灰硅酸盐水泥》、GB12958-1999《复合硅酸盐水泥》三个标准。 关于水泥标号 水泥的强度等级是水泥强度大小的标志,测定指标为水泥的抗压强度,检测标准主要为水泥砂浆硬结28d 后的强度。例如检测得到28d 后的抗压强度为42.5MPa ,则水泥的强度等级定为42.5级或42.5R 级。水泥有:32.5、32.5R 、42.5、42.5R 、52.5、52.5R 、62.5、62.5R 六种强度等级。强度等级带R 表示该水泥为早强水泥。强度等级32.5、32.5R 的可

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