海砂粉土路基变形的数值模拟分析
高地下水位粉砂土路基沉降数值模拟
高地下水位粉砂土路基沉降数值模拟赵丽敏;袁玉卿;李伟;郭涛;许海铭【期刊名称】《河南大学学报：自然科学版》【年(卷),期】2014(44)4【摘要】当路基处于地下水水位较高的区域时,容易受到地下水的毛细上升侵蚀作用.黄泛区粉砂土毛细水对路基稳定性有重要的影响,为此采用GEO-STUDIO软件,对黄泛区毛细水作用下粉砂土路基的变形规律进行了数值模拟.结果表明,地下水位在地表下0.5～2.0m,填土高度为1m,2m,3m,4m,5m,6m时,路基中心点竖向位移分别为5.13～5.63cm,7.47～8.86cm,9.40～10.07cm,11.61～12.26cm,13.97～15.10cm,16.80～18.03cm.填土高度为1～6m,地下水位由地下2.0m升高至0.5m时,路基中心竖向位移增量达5.6%～18.6%.水位上升引起的路基沉降增加效应明显.【总页数】5页(P490-494)【关键词】毛细水;路基;粉砂土;沉降;黄泛区【作者】赵丽敏;袁玉卿;李伟;郭涛;许海铭【作者单位】河南大学土木建筑学院;北京市勘察设计研究院有限公司【正文语种】中文【中图分类】U416.2【相关文献】1.地下水位循环变化中下卧粉砂层地下车库抗浮数值模拟 [J], 林其乐;李春忠2.考虑软土固结的一级公路碎石桩路基沉降规律数值模拟研究 [J], 郑立善; 谢威; 宋录彬; 张新雷; 娄平3.袋装土平铺层数对路基沉降影响的数值模拟研究 [J], 李伟;孙肇坤;赵鑫;田大鹏;王挥云4.大范围软土一级公路水泥土搅拌桩路基沉降数值模拟 [J], 朱俊樸;张建辉;王鹏;程一唯;娄平5.高填方多级挡土墙路基沉降规律与稳定性数值模拟分析 [J], 刘源姝因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
广州某综合楼基坑变形监测及数值模拟分析
广州某综合楼基坑变形监测及数值模拟分析蔡梅【摘要】以广州某综合楼基坑为工程背景,整理、分析现场施工过程监测数据,总结支护结构侧向变形、支护结构竖向位移、周边地表、建筑物变形、支撑轴力、立柱沉降数据规律,探讨基坑在开挖工况下时程变化规律.采用有限元Midas软件,建立基坑开挖模拟模型,对基坑分层开挖进行了数值模拟,并将计算结果与实测数据进行对比分析,进一步总结基坑各层开挖及各道支撑架设下变形特征.分析表明,随着基坑开挖深度增加,基坑支护结构整体有向坑内倾覆的趋势,变形最大位置位于距离基坑冠梁7.5 m处,基坑支护结构顸部监测点变形呈逐渐沉降趋势,后期地下室施工阶段支护结构顶部监测点出现上升趋势,基坑周边地表在基坑开挖后出现明显沉降,建筑物产生轻微上浮,基坑立柱产生明显上浮.当基坑开挖至坑底后,受压支撑轴力测值出现峰值,在后期结构施工阶段,轴力有所回落,且变化平稳;数值模拟计算结果与实测数据变化趋势相吻合,计算值略小于实测值,主要由于数值模拟开挖一次性卸荷明显大于实际施工开挖,坑底隆起增加,变形协调使得坑边土体及支护结构变形减小.【期刊名称】《广东土木与建筑》【年(卷),期】2018(025)012【总页数】6页(P37-41,61)【关键词】基坑;有限元;监测;变形【作者】蔡梅【作者单位】广东省建筑设计研究院广州510010【正文语种】中文【中图分类】TU4540 前言地下空间发展使得生活和交通更加快捷便利，合理开发利用地下空间是目前炙手可热的探讨话题。
目前较为常见的地下空间工程包括城市地铁、高层建筑物地下室、地下停车场等，明挖基坑是目前最为常见的地下空间开发形式。
不同地方规范对于深基坑定义有所不同，通常对于开挖深度超过7 m基坑即为深基坑，深基坑开挖存在巨大风险。
由于开挖扰动不仅会导致自身岩土体及支护结构破坏，同时还会对周边地表、建筑物、地下管线构成威胁，因此针对基坑施工过程进行施工监测、掌握基坑变形特征并将分析数据和规律及时反馈现场施工成为保证基坑安全至关重要的一部分。
基于数值模拟对基坑开挖变形特性的分析研究
基于数值模拟对基坑开挖变形特性的分析研究发表时间：2017-11-10T15:29:38.497Z 来源：《基层建设》2017年第23期作者：朱波占婷[导读] 摘要：深基坑的开挖会给基坑周边建筑及基坑自身带来了一系列安全问题，那么，如何合理的选择支护形式及预测开挖引起的变形将成为基坑开挖工程安全性成败的关键。
武汉市汉阳市政建设集团公司摘要：深基坑的开挖会给基坑周边建筑及基坑自身带来了一系列安全问题，那么，如何合理的选择支护形式及预测开挖引起的变形将成为基坑开挖工程安全性成败的关键。
国内外许多学者对于基坑变形的预测提出了很多经验公式，但都具有其局限性，基坑支护计算多采用软件建模模拟分析。
本文基于汉阳人信汇地下通道基坑工程，分别利用天汉桩锚、理正深基坑及同济启明星软件对基坑围护结构变形及土体沉降值进行建模分析，并得到了很多有用的结论。
关键词：深基坑；变形；建模分析引言随着我国城市化进程的推进，空间资源不足限制城市发展的问题日渐凸显，地下空间的开发成为解决这一问题的有效措施。
深入地下的发展促使深基坑工程日益增多，在我国大中型城市已经修建了大量高层建筑地下室、城市地铁、地下停车场及商场等地下项目，大大扩展了城市可利用空间资源。
然而，深基坑的开挖也给城市带来了一系列问题，基坑开挖引起的地层变形给城市建筑、市政管线及道路等带来了不同程度的危害，同时基坑本身支护不足导致失稳引起的事故也屡见不鲜，因而研究基坑开挖引起的沉降及本身支护的变形特性具有十分重要的现实意义[1，2]。
基坑开挖是一个涉及多学科的复杂性工程，通常具有以下四个方面的特点[3]：①综合性。
基坑工程是一种多种复杂系统因素相互影响的复杂工程，涉及岩土工程、土力学及渗流问题、围护结构、变形等各方面，如何协调这些方面以保证基坑工程的顺利进行是一项尚待发展和完善的学科。
②区域性。
我国幅员辽阔，地层特征多种多样，不同地区的地质情况不大相关，基坑开挖也会遇到不同的问题，工程经验的采用具有一定的局限性，这就要求不同的基坑项目应制定不同的开挖及支护方案。
路基施工过程变形研究的FLAC3D数值模拟
２ 模 型 建 立
基 于 朗 格 朗 日法 原 理 的 Ｆ Ｃ Ｆ ｓ Ｌ ｇａｇａ Ｉ （ ａｔ ａ ｒｎ ｉ Ａ ｎ
４０ ｍ
１１ ： ／
填土 ＼
填 土 粘 土
５ｍ
ｌ ０ｍ ４ ０ｍ
世 以来 ， 国学 者 相 继 进 行 了 土体 固结 沉 降 理论 各
的 研 究 ， 取 得 了 丰 硕 的 成 果 ， 些 研 究 成 果 对 实 并 这
Ｌ—— ＿
—一
际工 程建设 都起 到 了很 好 的指导 作 用 ． 几 年来 。 近 计 算 机技 术 的 发 展 突 飞 猛 进 ， 计 算 机 技 术 应 用 把 到土力 学 中 的 计 算 软 件 也 越 来 越 多 ， 用 有 限拆 采 分和 有 限元 等 数 值 计 算 分 析 地 基 沉 降 已 成 为 现
力一 变 关 系 ， 此 ， 构 模 型 的选 择 是数 值 模 拟 应 因 本 的一 个 关 键 性 步 骤． Ｉ ３ 具 有 强 大 的适 合 模 Ｆ ＡＣ Ｄ 拟岩 土 材 料 的本 构 模 型 ， Ｉ Ｃ Ｄ 提 供 了 十种基 Ｆ ３ Ａ 本 的本 构模 型 ， 分别 归 类 到 空模 型 、 弹性 模 型 和 塑
路 基 施 工 过 程 变 形 研 究 的 Ｆ ＡＣ Ｄ数值 模 拟 Ｌ ３
张宇 旭
（ 黄石理 工 学院 ，湖北 黄石 ４ ５ ０ ） ３ ０ ３
摘 要 ： 路 基 在 施 工过 程 中 的变 形 特 性 进 行 数 值 模 拟 分 析 ， 究 在 不 同填 土 重 度 和 不 同 填 土 回弹 模 量 的 条 对 研
实． 随着西 部大 开发 政 策 的实 施 ， 西部地 区的 基 础
砂土液化变形的数值模拟
第29卷 第3期 岩 土 工 程 学 报 Vol.29 No.3 2007年 3月 Chinese Journal of Geotechnical Engineering Mar., 2007砂土液化变形的数值模拟王 刚1，张建民2（1.二滩水电开发有限责任公司，四川 成都 610021；2.清华大学土木水利学院，北京 100084）摘 要：基于模拟饱和砂土液化后大应变响应的弹塑性循环本构模型及相应的数值算法，采用完全耦合的饱和土动力反应分析程序SWANDYNE II，对VELACS项目中的三个动力离心模型试验（饱和松砂水平地基、饱和松砂倾斜地基、松砂和密砂的水平组合地基）进行了数值模拟。
数值模拟较好地再现了离心模型试验测得的加速度响应、超静孔压响应及变形累积过程，给出了典型土单元的应力应变曲线和有效应力路径，从土的应力应变响应的角度较好地解释了模型中超静孔压的产生、扩散、消散过程以及液化大变形的发展过程。
关键词：砂土；液化；液化变形；数值模拟中图分类号：TU435 文献标识码：A 文章编号：1000–4548(2007)03–0403–07作者简介：王 刚(1978–)，男，博士，主要从事岩土本构理论、数值分析等方面的研究工作。
E-mail: wanggang96@ 。
Numerical modeling of liquefaction-induced deformation in sandWANG Gang1, ZHANG Jian-min2（1. Ertan Hydropower Development Co., Ltd., Chengdu 610021, China; 2. School of Civil Engineering, Tsinghua University, Beijing100084, China）Abstract: A cyclic elasto-plasticity model developed by the authors, which could be used to simulate the large strain development during an entire pre- and post-liquefaction process, had been implemented in an effective stress based and fully coupled finite element program – SWANDYNE II. Three dynamic centrifuge model tests performed in the VELACS project were simulated in this paper using the program. The macroscopic phenomena observed in the physical model tests, such as acceleration series, the generation, diffusion and dissipation of excess pore water pressure, and permanent deformation accumulation, were well reproduced in the numerical models. The calculated stress-strain curves and effective stress paths of typical soil elements in the models were also given by the numerical models, through which the whole liquefaction process of the models could be well understood.Key words: sand; liquefaction; liquefaction-induced deformation; numerical modeling0 前 言液化引起的大变形是强震中饱和砂土地基破坏的主要形式，定量地预测实际边值问题中液化引起的变形具有重要的工程价值。
抽灌水条件下上海砂土层的变形特征和变形参数
基金项目作者简介研究方向为开采地下水引起的地面沉降抽灌水条件下上海砂土层的变形特征和变形参数薛禹群吴吉春李勤奋南京大学地球科学系江苏南京上海地质调查研究院上海摘要研究了上海含水研究结果表明性性模型描述此时砂土层黏弹塑性的模型为一弹变形参数关键词地面沉降含水砂土层变形特征研究背景在抽取地下水引起的区域地面沉降问题中地下水位变化是土层变形的外因土层本身的压缩性是其变形的内因因此土层变形特征是区域地面沉降研究的一个重通常但由于取样的局常年实测的各土层的应变都小于年的最大累计沉降就达到所有这些使常常过高地估计土层的压缩性现场实测的土层因此对现场土层变形和水位观测数据的分析一直受到人们的重视随着观测资料的积累过去或者认为砂土层的变形对地面总沉降的贡献可以忽略不计含水砂层可能成为地面沉降的主要沉降层征与地下水位变化的关系根据工程地质勘探资料个工程地质层第一砂层对应于该地区水文地质剖面中的潜水含水除第六砂土层主在这些砂土层中有些地方还含有一些黏土夹上海因抽取地下水引起的地面沉降最初发现于年均地面沉降量为是年间年均地面沉降量达到多个水位观测孔和采量抽水量的改变造成各含水层的水位变化在不同时期呈现不同为月达到年度的最低值在由于限制开采量和到年代水位达到一个较高值位在年后水位已低于年代的最砂土层的变形特征和变形参数第三承压各含水层地下水位的变化图图年由图上升呈现出几乎同步的压缩本文均采用这图年和从图升降在可假设它满足线性强化规律在确定弹性模量和强化参数时采用简化的双线性弹塑性模型描述如图所示强化参数式中为塑性应变由应力应变回滞环的斜率可得两个砂土层的弹性模量为在年和第四承压含水砂层主要由细砂和中粗砂组成图双线性弹塑性模型处第二埋深该砂层从从图回弹的周期性变年以后年以后在地下水位甚至没有回土层变形特征的变化是与土层经历的水位变化密切联年分层标处第此后地下水位在年地下水水位在一定范围内周期性地升年以后地下水位在循环往复中总体上下降但年水图是将和年个时段的应力应变图分别表示在图年砂土层表现而其弹性模量为弹性模量的平均值为变形可忽略不计年的变形与水位变化但年以缩变形继续增加当然有效应力增大时曲线的坡度要大于有效砂在抽灌水条件下砂土层的变形具有蠕变性这在过去的地面沉降研究中是没有一些黏性土的夹层和透镜体有关达到稳定的时间较短而己的变形可用图由弹簧体由弹簧图体弹簧体强化的变形特征其弹性模量分别为后当应力时的应力应变曲线可确定变形参数为为当降时组件在和也因此在有效应力增大时模型的应力应变关系可表示为砂土的蠕变力学模型式中为应变为摩擦元件的起始阻力在计算中取对应于土层历史上最低水位时的有效应力 为应变变化率 为有效应力若即在初始条件下的二阶导数为则由直线的斜率和和和区的分层标位于浦东新区的所得分析结果与分层标的分析结而是具有一定的普遍结论同时由土层的变形主要为弹性其应力应变关但抽水引起的地下水位的改变发并在地面总沉降量中例如在对地面总沉降的贡献都超过分层标处为分层标处为也要重视参考文献上海经济区地质中心长江李勤奋方正王寒梅译地面沉降第四届地面沉降国际讨论会译文选集地张云薛禹群李勤奋魏子新上海第四承压含水层应力应变分析王林玉罗刚张建民黄文熙。
基于邓肯－张模型的软土路基沉降变形的数值模拟分析
基于邓肯－张模型的软土路基沉降变形的数值模拟分析唐坤尧【摘要】针对位于沼泽地中的某高铁站软土路基采用预应力管桩加固后的工后沉降的计算，通过室内饱和土固结不排水三轴试验（CU），取得了不同围压条件下现场土试样的力学参数。
在此基础上将邓肯张模型引入 FLAC3D软件中，对某高铁站软土路基工后沉降的稳定性进行了系统数值模拟研究，分析了不同土体参数对管桩路基沉降的影响，确定了各参数敏感顺序，为分析不同软体路基工程沉降分析提供了技术支持，为今后同类工程的设计计算提供了参考。
%In order to calculate post-construction settlement of soft roadbed with prestressed pipe reinforcement in a high-speed railway station,we depended on saturated soil consolidated undrained triaxial test(CU),and got the soil mechanical parameters under different confining pressures.Based on this,we introduced the Duncan-Chang Model into FLAC3D soft-ware,and conducted a system numerical simulation of post-construction settlement of soft roadbed,then analyzed the effect of different soil parameters to pipe roadbed settlement and determined the sensitive order of each parameter.According to the study, this paper could provide technical support for settlement analysis of soft roadbed and references for similar projects in future.【期刊名称】《铁道建筑技术》【年(卷),期】2016(000)003【总页数】4页(P104-107)【关键词】工后沉降;三轴试验;数值模拟;软土路基【作者】唐坤尧【作者单位】中国铁建大桥工程局集团有限公司天津 300300【正文语种】中文【中图分类】U213.157路基作为道路交通工程建设中的重点，是路面荷载的承载主体。
类土质边坡开挖过程中的变形数值模拟分析
类土质边坡开挖过程中的变形数值模拟分析作者：杨广超来源：《丝路视野》2018年第27期【摘要】本文结合我国惠莞高速公路（惠州段）路堑高边坡工程施工实例，研究了边坡开挖过程中的变形规律，最大位移和最大塑性变形位置。
研究表明：在开挖施工作用下，边坡的最大竖向位移为坡顶处，最大水平向位移为边坡中间部位，而不是位于坡顶或是坡脚处；塑性变形从坡顶向坡脚延伸，形成贯通的塑性区，最大塑性变形区域位于边坡中间部位。
其研究方法和结论能够为类似工程设计及施工提供一定程度上的参考依据。
【关键词】类土质边坡；边坡开挖；变形；数值模拟一、引言高速公路通常傍山沿河而行，多数路段都位于自然斜坡上，有些边坡失稳甚至破坏路基、桥梁、隧道，造成工程损失与人员伤亡。
在高速公路易发生破坏的边坡中，坡残积物、全风化岩以及强风化岩边坡占有很高的比例。
据对贵州全省9条高等级公路边坡灾害的不完全统计，风化岩和残积土边坡失稳产生的滑坡占高等级公路边坡滑坡的76.4%；福建、广东、云南、湖南、湖北等省区很多山区高速公路的风化岩和残积土边坡破坏也占边坡滑坡的多数。
因此，对这类边坡进行系统分析、研究和总结具有很大的实用价值。
二、工程概况本文选取惠莞高速公路（惠州段）最具典型性的YK28+234.2～YK28+356.2右侧高边坡进行研究。
根据地质情况，该边坡滑坡破坏模式为滑移—拉裂型破坏。
此类滑坡破坏模式，边坡体沿下伏软弱面向坡前临空方向滑移，并使滑移体拉裂解体，导致滑坡发生在前缘临空的顺层上。
三、数值模拟分析（一）计算模型建立采用ABAQUS有限元数值模拟软件，对危险断面YK28+276进行边坡开挖变形模拟计算。
YK28+234.2～YK28+356.2右侧高边坡为五级边坡，下面两级坡面坡比为1：0.75，上面三级坡面坡比为1：1，为了简化模型，将下面两级坡面合成一级坡面，上面三级坡面合成一级坡面，计算模型网格划分见图1。
材料简化为均质强风化砂岩，具体参数见表1。
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影 响或地下水位抬 升 ， 土体浸 水湿化 ， 产生湿 化变形 。
湿化变形是 指土 浸水 后 土颗粒 在 水作 用下 进行 重新
排列 、 位 置调整 ， 产生 额外 的变 形 ， 使路 堤产生 附加沉 降， 从 而使路 面发生 变形 、 开裂 ， 甚 至使路 堤边 坡发生 失稳破 坏 …。Ｎ ｏ ｂ ａ ｒ ｉ 和Ｄ ｕ ｎ 粉土地基 ； 湿化变形 ； 单线法 ； 双线法 ； Ａ Ｂ Ａ Ｑ Ｕ Ｓ
【 中图分类号】 Ｔ Ｕ ４ ４ １ ． ６
【 文献标识码】 Ｂ
【 文章编号】 １ ０ ０ １ — ６ ８ ６ ４ （ ２ ０ １ ５ ） ０ ９ — ０ １ ３ ６ — ０ ３
粉土路基具有 吸水量大 的特征 ， 受水 浸蚀 后含水 率增大 ， Ｃ Ｂ Ｒ强 度降低 ， 容易造 成路基沉 陷变 形 、 路面
（ ３ ）
１ ３ ８
低
温
建
筑
技
术
２ ０ １ ５年第 ９期 （ 总第 ２ ０ ７期 ）
的变化将 直接 影 响土 体压 实度 的变化 Ｊ 。如 图 ７所 示， 随着压实度 （ 前 期 固结 压力 ） 增加， 湿 化引起 的水
平 与竖 向位移逐渐 降低 ， 主要 由于路堤 填土 的前期 固 结压力增 大 ， 土体压 实度增加 ， 土体颗 粒 间孔 隙缩 小 ，
盐城
鹏 ， 祁佚飞。
盐城 ２ ２ ４ ０ ０ ０： ２ ２ ４ ０ ０ ０）
（ １ ．江苏省交通工程集 团有 限公司ｔ ， 南京
２ １ ０ ０ ０ ０； ２ ．盐城工学 院。 江苏
３ ．盐城市公路管理处 ， 江苏
【 摘
要】 结合某粉土路基施工情况 ， 运用 Ａ Ｂ Ａ Ｑ Ｕ Ｓ 与邓肯模型 Ｕ Ｍ Ａ Ｔ子程序 ， 对该路基 的湿化变形情况进
果进行分析研究 。
Ｗ
＝ Ａ （ ） 。
＝
１ 湿化变形计算方法
蔷
（ １ ）
土体湿化 变形 的计 算模 型主 要有 “ 双线 法” 模 型
和“ 单线法” 。双线 法是 指分 别进 行 干态 和湿 态下 的
试验 ， 得 到 相应 的应力 应变关 系， 然后用 相 同应力 状
１ ３ ６
低
温
建
筑
技
术
２ ０ １ ５年第 ９期 （ 总第 ２ ０ ７期 ）
Ｄ ＯＩ ： １ ０ ． １ ３ ９ ０ ５ ／ ｊ ． ｃ ｎ ｋ ｉ ． ｄ ｗ ｊ ｚ ． ２ ０ １ ５ ． ０ ９ ． ０ ５ １
海 砂 粉 土 路 基 变 形 的数 值 模 拟 分 析
郝 白龙 ，徐 力 ， 陶 涛 ，范
变形 即作为该应力状态下的湿化变形量 。图 １ 为双
是拟合参数 ； Ｐ 是标准大气压力 ； （ ｒ ｏ 一 ｒ ｏ ， ） 是湿态 时
的峰值偏 应力 ； Ｅ 和 Ｅ 分别表示 湿化应力状态下 干 态和湿态 的切线 弹性 模 。峰 值偏 应力 和 切线 弹性 模
的表达式为 ：
（ 丑 ） 双线法 （ ｂ ） 单线法
干、 湿态两种应力应 变 曲线求 湿化变 形 。殷宗 泽和赵 航 在此基础上作 出了改进 的湿化计算模型 。
本 文针对 某粉土路基施 工情况 ， 运用 Ａ Ｂ Ａ Ｑ Ｕ Ｓ软
图１ 漫化变形确定方法示意图
件， 对该 路基 的湿 化变形 情 况进行 模拟 计算 ， 并 对结
一
△ ＝ ’ ＝ Ｄ・ ｅ ｘ ｐ （ １ 一 ． ｓ ）・ Ｊ ｓ・ （ １ 一 ３ ） ｗ ｆ ・ （ １ ／ Ｅ
１ ／ Ｅ ）
式 中， 是相 对湿 化 应力 水平 ； Ａ、 Ｂ、 Ｃ 、 Ｄ、 ｍ和 ｒ ／ ，
态下湿态与干态 变形 的差值 作为 该应 力状 态 下发 生 浸水湿化时 的湿 化 变形量 。单线 法是 指在 干 态下 沿 某一加载路径达到某一应 力状态 ， 然 后在保 持应 力状 态不变 的条件下进行浸 水湿化饱 和 ， 此过程 中发 生 的
１ ５．
情况下 ， 土体浸水 产生 的湿化 变形 较小 。湿化 位移 与
（ ２ ） 湿 化体 变 Ａ８ 和湿化 轴 变 △ 分别 由围 压（ ｏ ｒ ） 和偏应力 （ ｒ ｏ 。 一 ｒ ｏ ， ） 引起 。
【 －
２ （ ）
（ ２ ）
式中， 和ｋ 分别为邓肯模 型参数 ； ｃ 和 分别 为 粘 聚力和 内摩擦角 。湿化剪应变为 ：
行模拟计算 。得 出湿化位移在路堤坡角周 围较大 ， 水 平位 移指 向路堤坡外 。随着底部浸 水高度 的增加 ， 路堤 坡角
周 围最大湿化位移增大 ； 随着坡度 比的增 大 ， 最大湿化 位移增 大 ； 路 堤填土 的前期 固结 压力 的增加将有 效降低 土 体浸水引起 的湿化变形 。 、
（ ３ ） 等压条件下湿化变形 各 向相 等。根据 以上
假设得 到单线法湿化变形经验公式 ： △ 占 ？ ＝△ ０ ＋△ ｑ ， Ａ ｓ ： ＝△ ０ ＋△ ｑ
△ ： ， ＝Ｄ ・ｅ ｘ ｐ（ １一Ｓ ） ・Ｓ ・（ ｒ ｏ ｌ—ｏ ｒ ３ ） 。
（ 一 刍 ） 一 ｃ ．
浸水湿 化后 ， 土颗 粒 间的重新 排列 程度 降低 ， 干湿两
参考文献
［ １ ］ 申爱琴 ， 郑南翔 ， 苏 毅， 等．含砂 低液 限粉 土填筑 路基压 实机
理及施 工技 术 研究 ［ Ｊ ］ ．中 国公 路学 报 ， ２ ０ ０ ０ ，１ ３（ ４） ：１ ２
—
状态下的应力增量 减小 ， 导致 在前期 固结压力 较大 的
，
线和单线法 的示 意 图。魏松 和朱 俊 高 在 以下 的假
Ｌ －一 ３ ｆ
、
２（ ｒ３ ｏ ｓ ｉ ｍ ｐ＋ｃ ｃ ｏ ｓ ￣）
— —
设条件下提出 了单线法湿化变形经验公式 ： （ １ ） 在相 等 的围压下 ， 湿化 后 土体抗 剪强 度不 随湿化应力水平而变 。