钢筋混凝土屋盖设计(单向板)
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计一、平面结构布置：由单向板的经济跨度2～3m，次梁的经济跨度4～6m，主梁的经济跨度6～8m，确定主梁的跨度为6.3m,次梁的跨度为5.2m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为2.1m。
楼盖结构布置图一。
（下一页）图一：平面布置图二、截面尺寸的选择●板：h≧L/40≧2100/40=52.5mm，工业厂房h≧60,取板厚h=80mm。
●次梁截面高度h=（1/15~1/12）L=5200/15~600/12=400~500mm，取h=400mm，截面宽度b=（1/3~1/2）h=400/3~400/2=133~200mm，取b=150mm。
●主梁：截面高度h=(1/12~1/10)l=6300/12~7500/10=450~787mm，取h=500mm，截面宽度b=（1/3~1/2）h=500/3~600/2=200~300mm，取b=200mm。
●柱：h×b=400mm×400mm三、板的设计（1）荷载计算因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于4KN/m^2 ，从经济角度。
所以活荷载分项系数取1.3。
分项系数分别取1.35和1.4时候，Gk+Qk=12.78475表一：板荷载计算表(2）计算简图次梁截面为150×400mm，根据图二计算连续板的净跨；连续板的边跨一端与梁整体连接，另一端搁置在墙上，中跨两端都与梁固接，故计算跨度L0如下计算。
图二连续板的结构布置图图三：板的计算简图边跨：ln=2100-120-150/2=1905mml0=ln+h/2=1965+80/2=1945<ln+1/2墙支承宽度=1905+120/2=1965mm中跨：ln=2100-150=1950mml0=ln=1950mm跨度差=（1965-1950）/1950×100%=0.0077%≦10%可按跨度连续板计算内力,取1m宽板带计算单元,g+q=11.648kN/m（3）内力及截面承载力计算中间板带②～⑥轴线之间,各区格板的四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面和中间支座考虑板的内拱作用,计算弯矩可以减少20%计算表如下：四、次梁设计次梁按塑性内力重分布方法计算。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计.doc
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计混凝土结构名称为:现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计院(直属系):力学与工程学院年级/专业/10级土木工程专业:班，学号为:游郑雪: 20103025钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书一、设计主题轻工仓库为钢筋混凝土内框架结构，平面图如图所示。
楼层高4.5米，配有楼梯。
试设计现浇钢筋混凝土楼板。
二、设计内容1.结构布局图:柱网、主梁、次梁和板的布置2、板的强度计算(按塑性内力重分布计算)3、次梁强度计算(按塑性内力重分布计算)4、主梁强度计算(按弹性理论计算)5、绘制结构施工图(1)、板钢筋图(1:100)(2)、次梁钢筋图(1:40岁；1:20)(3)、主梁钢筋图(1:40岁；1:20)弯矩m，剪力v包络图三.设计数据1.自由练习:30毫米厚的水磨石地面，0.65千牛顿/平方米。
15mm厚板底抹灰，0.25 kN/m2楼面活荷载标准值为6.5kN/m22、钢筋混凝土容重:25千牛顿/立方米3、材料选择(1)、混凝土:C15，(2)加固:HRB400用于主梁和次梁，HRB335可用于板和梁中的其他钢筋。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算一、平面结构布局:1.确定主梁跨度为6.6m，次梁跨度为5.1m，主梁每跨布置两个次梁，楼板跨度为。
楼层结构布局如下:2、根据高跨比的情况，当时满足刚度要求，不检查挠度。
对于工业建筑的楼板，厚度是必需的。
3.次梁的截面高度应满足H=(1 | 18 ~ 1 | 12) L=(333 ~ 500) mm的要求。
4、主梁的截面高度应满足h=(1 | 15 ~ 1 | 10)=(400 ~ 600 mm)，h=600mm，取b=300mm.二、板的设计(由塑性内力重分布计算):1.负载计算:板的恒定载荷标准值:取1m宽的平板计算:水磨石面层0.65 kN/m ⒇80 mm钢筋混凝土板0.08×25=2kn/m ⒉15mm⒇15mm板底混合砂浆0.25 kN/m ⒇恒载:G=0.6520.25=2.9kn/m 2，活荷载:Q=6.0 kN/m 2。
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计方案李亚方
钢筋混凝土单向楼盖设计计算书一、平面结构布置：１、确定主梁的跨度为,次梁的跨度为,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为。
楼盖结构布置图如下：２、按高跨比条件，当时，满足刚度要求，可不验算挠度。
对于工业建筑的楼盖板，要求，取板厚3、次梁的截面高度应满足～～，取则～～，取。
4、主梁的截面高度应该满足～～，，则～～，取。
二、板的设计<按塑性内力重分布计算）：1、荷载计算：板的恒荷载标准值：取1m宽板带计算：水磨石面层80mm钢筋混凝土板15mm板底混合砂浆恒载：活载：恒荷载分项系数取 1.2；因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于，所以活荷载分项系数取 1.3。
于是板的设计值总值：=2、板的计算简图：次梁截面为，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm，取板在墙上的支承长度为120mm。
按塑性内力重分布设计，板的计算边跨：，取 (>中跨：板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。
计算简图如下图：3、内力计算及配筋：系数如下：用塑性内力重分布理论计算，则有αm则由可计算出、、、，计算结果如下表：由题知：则，）<）<mm2）8@170 8@1708@2606/8@2508@2206/8@220<、）和中间支座<）计算弯矩可以减少20%，其他截面则不予以减少。
4、确定各种构造钢筋：⑴分布筋选用6@300。
⑵嵌入墙内的板面附加钢筋选用8@200。
⑶垂直于主梁的板面附加钢筋选用8@200。
⑷板角构造钢筋:选用8@200,双向配置板四角的上部。
5、绘制板的配筋示意图：采用弯起式筋,详见板的配筋图.三、次梁设计<按塑性内力重分布计算）：1、次梁的支承情况：2、荷载计算：由板传来：次梁肋自重：次梁粉刷重恒载：活载：设计值总值:=3、确定计算跨度及计算简图。
塑性内力重分布计算时，其计算跨度：中跨：边跨：,取 (> 因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算，计算简图如下：3、内力计算： 由可计算出、、、，计算结果如下表：由可计算出、、、，计算结果如下表：⑴、次梁跨中按T 形截面计算，T 形截面的翼缘宽度，按，故取。
第1章钢筋混凝土现浇楼盖设计(单向板)
次梁可简化为以主梁为支座 的多跨连续梁
次梁的计算单元
a l0 b l0 b l0 b l0 a
l0+b
次梁的计算模型
min l0+b/2+a/2 l0+b/2+0.025l0
浙江大学结构工程研究所
第一章 钢筋混凝土现浇楼盖设计
1.1.2 弹性理论计算方法
一.计算简图
1.计算单元及计算模型
板格 主梁hb次梁板的计算单元 1ml0+b
l0+b
min l0+b/2+a/2 l0+b/2+hb/2
板的计算模型
板带可简化为支撑在次梁上的多跨连续梁
板
砖墙 次梁
铰支 整结（视为铰支，该差异在折算荷载中考虑）
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第一章 钢筋混凝土现浇楼盖设计
1.1.2 弹性理论计算方法
一.计算简图
1.形式
肋梁楼盖（Ribbed slab） 井式楼盖（Waffle slab）
楼盖视频
无梁楼盖（Flat slab）
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第一章 钢筋混凝土现浇楼盖设计
概述
浙江大学结构工程研究所
第一章 钢筋混凝土现浇楼盖设计
概述
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第一章 钢筋混凝土现浇楼盖设计
概述
浙江大学结构工程研究所
作业： 某多层厂房平面楼盖的楼面平面定位轴线尺寸为： 长30m，宽15m。使用上，要求在纵墙方向开一扇 大门，宽3m，开4扇窗，每扇宽3m。试按单向板 整体式肋梁楼盖设计二层楼面。
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第一章 钢筋混凝土现浇楼盖设计
1.1.2 弹性理论计算方法
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计(2)
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计某工厂仓库的楼盖建筑平面图，如图一所示，环境类别为一类。
楼面均布活荷载标准值为5.5kN / m2，楼盖结构形式为现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，竖向承重结构体系采用外砖墙和钢筋混凝土内柱承重方案：1.设计资料(1)楼面恒载：楼面面层用20 mm厚石灰砂浆粉刷。
(2)材料：混凝土强度等级C25 ；梁内受力纵筋为HRB335，其他为HPB235钢筋。
2．楼盖的结构平面布置墙厚240 mm，板伸入墙体120 mm，次梁伸入墙体240 mm，纵墙在主梁端部处有外伸扶壁120 mm×370 mm,主梁搁置长度370 mm。
柱截面350 mm×350 mm。
主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为6.3 m、次梁的跨度为7.5 m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.1 m，L02／l 01 =7.5／2.1=3.57≥3，因此按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚h≥2200／40=55 mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥80 mm，取板厚h=80 mm。
次梁截面高度应满足h=L0／18～L／12=7500／18～7500／12=416.7～625 mm。
考虑到楼面活荷载比较大，取h=500mm。
截面宽度取为b=200 mm。
主梁的截面高度应满足h=L0／15～L／10=6300／15～6300／10=420～630 mm，取h=600 mm，b=300 mm。
楼盖结构平面图布置图见图二。
3．板的设计⑴荷载板的恒荷载标准值水泥砂浆面层： 0.65 kN / m280 mm钢筋混凝土板0.08×25=2 kN / m220 mm 石灰砂浆0.02×17=0.34 kN / m2小计 2.99 kN / m2板的活荷载标准值： 5.5kN / m2恒荷载分项系数取1.2；因楼面活荷载标准值大于4.0 kN / m2，所以活荷载分项系数应取1.3。
第1章钢筋混凝土现浇楼盖设计(单向板)
θ’ <θ
第一章 钢筋混凝土现浇楼盖设计
1.1.2 弹性理论计算方法
用折减荷载来调整，即减少可变荷载p，增加永久荷载g 板： g’=g+p/2 , p’=p/2
θ’
次梁： g’=g+p/4 , p’=3p/4
g, p ——实际永久荷载和实际可变荷载 g’,p’——折算永久荷载和折算可变荷载
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第一章 钢筋混凝土现浇楼盖设计
三.塑性理论计算方法——弯矩调幅法
1.定义 先按弹性理论算出结构各截面的弯矩值，再对某些弯 矩绝对值最大的截面进行调整，即人为地降低其弯矩值。 一般为调小支座弯矩，增大跨中弯矩 调幅值为人为降低的弯矩占原设计弯矩的比例。
板带可简化为支撑在次梁上的多跨连续梁 砖墙 铰支 板 次梁 整结（视为铰支，该差异在折算荷载中考虑）
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第一章 钢筋混凝土现浇楼盖设计
1.1.2 弹性理论计算方法
一.计算简图
1.计算单元及计算模型 次梁可简化为以主梁为支座 的多跨连续梁
次梁的计算单元
l0
b l0
b l0 l 0+ b
支座混凝土开裂
弹性阶段
M
MuA
按弹性理论：破坏荷载P=P1 按塑性理论：破坏荷载P=P1+P2
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第一章 钢筋混凝土现浇楼盖设计
1.1.3 塑性理论计算方法
二.塑性内力重分布
出现一个塑性铰，减少一次约束；截面屈服时结构未破坏。 塑性计算方法可以利用混凝土结构潜在强度，达到节省钢筋 和方便施工的目的。 塑性理论计算在以下情况下不宜采用： (1) 直接承受动力荷载的结构 (2) 对裂缝开展有较高要求的结构 (3) 处于侵蚀环境中的结构 (4) 重要结构
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计(20210116143607)
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计设计资料某多层内框架结构房屋二层建筑平面图如下(不含楼梯间)8©一*® 、0 ◎⑥ ④⑥ ⑥采用钢筋混凝土楼盖.ib/ic>4,楼面自上而下的做法:30mm厚水磨石面层.RC现浇板板底粉刷15mm厚混合砂浆•板面活荷载标准值7 KN/m?.混凝土强度等级为C25.梁内受力主筋为HRB335()」其余采用HPB235级钢筋.环境类别为一类.二.楼盖的结构平面布置主梁横向布置•次梁纵向布置.主梁的跨度为5.9m,次梁的跨度为6.3m注梁每跨内布置两根次梁板的跨度为1965 mm, 1970 mm, 1965 mm.l o2/loi=6.3/l.965=3.2,0此按单向板设计.按跨高比条件要求板厚h> 1970/40=49 mm.对工业建筑的楼盖板•要求hN80 mm,取板厚h=80 mm.次梁截面高度应满足h=lo/18 - 1（）/12=6300/18 - 6300/12考虑板面上作用的荷载较大.取h=450 mm.截面宽度取为b=200mm.主梁的截面高度取为1/12=5900/12=491,因荷载较大•取梁高h=600mm.截面宽度取为b=250mm.三•板的设计（按考虑塑性内力重分布理论计算）1.荷载计算钢筋混凝土重度：25KN/mm3.水泥沙浆重度：20 KN/nmr .混合砂浆重度：17 KN/mm3.C25 混凝土：⑦=1.0,£ =11.9N/〃加$ j =iHPB235 钢筋:f y =2\0N/mm2^b =0.614HRB335 钢筋:f y =3OON/〃"2 屋=0.55板的恒荷载标准值30mm厚水磨石面层：0.65 KN/m280mm 厚钢筋混凝土板：0.08x25=2 KN/nr15mm 厚混合砂浆粉刷:0.015x17=0.255 KN/m2活荷载标准值: q k=7 KN/m2可变荷载控制设计时设计值：1.2x2.875+1.3x7=12.55 KN/nr恒荷载控制设计时设计值：1.35x2.875+1.3x7xO.7= 10.251 KN/nr 取可变荷载效应控制的组合g=l.2x2.875=3.45 KN/m2q= 13x7=9.1 KN/nr总荷载设计值:g+q=3.45+9.1 = 12.55 KN/nr2.计算简图板的尺寸如上图所示确定计算跨度：边跨:loi= ln+-=1965 - 100 - 120+—=1785mm<1.025 l n= 1788mm2 2取loi = 1785mm中间跨：102= l n=1970 - 100 - 100= 1770mm 100170 1965 1970取lm宽板带为计算单元，计算简图如下图所示:耶山汁3•弯矩计算1 ，1 ，M 严一(g + g)几=—x 12.55 x 1.7852 = 3.635KN - mM〃二一右(q + g)几=--^xl2.55xl.7852 = —3.635KN • mM2 = — (q + g)l^= — x\ 2.55 xl.772 = 2.457 KN • m16 161x 12,55x1.77^-2.808^..M3 二召(q + g)Z£ = -jt x 12.55 x 1.7652 = 2.444KN - m 4•配筋计算板的截面有效高度他=80 - 20 = 60"劝轴线。
房屋混凝土单向板设计
单向板肋梁楼盖设计1、设计资料（1）楼面做法：20㎜厚水泥砂浆抹面（γ=20KN/㎡），板底及梁用15㎜厚石灰砂浆抹底（γ=17KN/㎡）（2）材料：混凝土强度等级C35，粱内受力纵筋采用HRB335，其他采用HPB235；（3）楼面荷载：均布活荷载标准值q k=6 KN/㎡2.楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁跨度6.3m，次梁跨度5.1m，主梁每跨布置两根次梁，板的跨度为2.1m，l02/ l01=5.1/2.1=2.4，按单向板设计。
按高跨比条件，要求板厚h≧2100/40=52.5，对于工业建筑的楼盖板，要求h≧80㎜，故取板厚h=80㎜。
次梁的截面高度应满足h=l02/18～l01/12=5100/18～5100/12=283～425㎜。
考虑到楼面的可变荷载比较大，取h=400㎜。
截面宽度取为b=200㎜。
主梁的截面高度应满足h=l0/15～l0/10=6300/15～6300/10=420～630㎜。
考虑到楼面的可变荷载比较大，取h=600㎜。
截面宽度取为b=300㎜。
3、板的设计（1）荷载板的恒荷载标准值：20mm厚水泥砂浆抹面 0.02×20=0.4KN/㎡80mm钢筋混凝土板 0.08×25=2KN/㎡15mm石灰砂浆 0.015×17=0.255 KN/㎡小计 2.655 KN/㎡板的活荷载标准值 6 KN/㎡恒荷载分项系数取1.2；因楼面活荷载标准值大于4.0 KN/㎡，所以活荷载分项系数应取1.3。
于是板的恒荷载设计值g =2.655×1.2=3.186 KN/㎡活荷载设计值q =6×1.3=7.8 KN/㎡荷载总设计值g+q=10.986KN/㎡，近似取为g+q=11.0KN/㎡（2）计算简图次梁截面为200mm×400mm，现浇板在墙上的支承长度为120mm。
按内力重分布设计，板的计算跨度：边跨l0=l n+h/2=2100-100-250+80/2=1790mm<2100-100-250+120/2=1810mm中间跨l0 =l n =2100-200=1900mm因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。
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1.设计资料1)建筑安全等级：一级 建筑平面尺寸（L 1*L 2）：19.8×27.3（LG-28）；墙厚380（砖砌承重）；钢筋混凝土柱400×400. 2)荷载商店楼面活荷载标准值 3.5KN/m3；组合值系数Ψc 0.7；频遇值系数Ψs 0.6；准永久值系数Ψq 0.5；恒荷载分项系数1.2；活荷载分项系数1.4。
钢筋混凝土自重标准值25KN/m 3;抹灰石灰砂浆自重17KN/m 3。
3)材料混凝土C30；钢筋：板HPB300；次梁纵筋HRB400。
2．楼盖的结构平面布置：主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁跨度为6.6m ，次梁中间跨和边跨均为6.825m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.2m ， 2o l /1o l =/6.825/2.2=3.10﹥3，因此按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚h ≥2200/35=62.86mm ，对民用建筑的楼盖板，要求h ≥60mm ，因此为安全起见，取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足h=o l /18～o l/12=6825/18～6825/12=379.17～568.75mm 。
考虑到楼面可变荷载比较大，取h=500mm 。
b=h/3～h/2=500/3~500/2=167~250,所以截面宽度取b=200mm 。
主梁截面高度应满足h=o l /15～o l/10=6600/15～6600/10=440～660mm 。
考虑到楼面可变荷载比较大，取h=650mm 。
b=h/3～h/2=650/3~650/2=216.67~350，截面宽度为b=300mm 。
3.板的设计： 3.1荷载板的永久荷载标准值30mm 厚细石混凝土 0.03×25×1m=0.75kN/2m80mm 现浇钢筋混凝土板 0.08×25×1m=2.0kN/2m20mm 石灰砂浆 0.02×17×1m=0.34kN/2m小计 3.09kN/2m板的可变标准荷载值 3.5kN/2m永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数应取1.4。
恒荷载设计值g=3.09×1.2=3.808kN/2m活荷载设计值q=3.5×1.4=4.9kN/2m于是板的荷载总计算值:g+q =3.808+4.9=8.609kN/2m 3.1.2计算简图次梁截面为200mm×500mm ，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm ，取板在墙上的支承长度为120mm 。
按塑性内力重分布设计，板的计算跨度：边跨o l=n l +h/2=2200-200/2-120+80/2=2020mm<n l +a/2=2400-200/2-120+120/2=2240mm ， 所以取o l=2020mm中间跨o l=n l =2200-200=200mm因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。
取1m 宽板带作为计算单元，计算简图如图所示：3.1.3弯矩计算值由课本表11-1可查得，板的弯矩系数m a 分别为:端支座0，边跨中，1/11；离端第二支座，-1/11；中跨中，1/16；中间支座，-1/14。
故M A =01M =-B M =（g+q ）201l /11=8.609×2.022/11=3.19kN·mCM =-（g+q ）201l /14=-8.609×2.02/14=-2.46kN·m3.1.4正截面受弯承载力计算环境类别为一级，C30混凝土，板的最小保护层厚度c=15mm 。
板厚80mm ，假定纵向钢筋直径d 为10mm,截面有效高度oh =80-15-10/2=60mm ；板宽b=1000mm 。
C30混凝土，1a =1.0，cf =14.3kN/2m ；HRB300钢筋，yf =280N/m 2m 。
板配筋计算的过程于下表。
楼面板的配筋计算表计算结果表明，支座截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；sA /b*h=196/（1000×80）=0.245%，此值大于0.45t f /yf =0.45×1.43/280=0.24%，同时大于0.2%，满足最小配筋率要求。
4.次梁设计按考虑塑性内力重分布设计。
根据本商店楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的可变和在不考虑梁从属面积的荷载折减。
4.1.1荷载设计值永久荷载设计值板传来永久荷载 3.808×2.2=8.16kN/m 次梁自重 0.2×（0.5-0.08）×25×1.2=2.52kN/m 次梁粉刷 0.02×（0.5-0.08）×2×17×1.2=0.34kN/m小计 g=11.02kN/m 可变荷载设计值 q=4.9×2.2=10.78kN/m 荷载基本组合值 p=G γk g +Q γk q =21.8 k N/m4.1.2计算简图按塑性重力分布设计。
次梁在砖墙上的支承长度为240，主梁截面为300mm×650mm 。
计算跨度：中间跨o l=n l =6825-300=6525mm边跨o l=n l +a/2=6825-120-300/2+150=6805mm ＜1.025n l =（6825-120-150）×1.025=6718.88mm ，取o l=6805mm因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算。
次梁计算简图如图所示。
4.2内力计算由课本表11-1、表11-3可分表查得弯矩系数和剪力系数。
弯矩设计值： M A =01M =（g+q ）l012/14=21.8×6.8052/14=80.00kN·m M B =-（g+q ）201l /11=-21.8×6.8052/11=-89.10kN·m 2M =（g+q ）l012/16=21.8×6.5252/16=58.01kN·mCM =-（g+q ）l 022/14=-21.8×6.5252/14=-66.30kN·m剪力设计值：A V =0.45（g+q ）n1l =0.45×21.8×6.805=65.78kNBl V =0.60（g+q ）n1l =0.60×21.8×6.805=87.80kN Br V =C V =0.55（g+q ）n2l =0.55×21.8×6.525=78.23kN4.3承载力计算4.3.1正截面受弯承载力正截面受弯承载力计算时，跨内按T 形截面计算，翼缘宽度去'f b =l/3=6825/3=2275mm ；又'fb =b+n s =200+2000=2200。
故取'f b=1160mm 。
除B 截面纵向钢筋排两排布置外。
其余截面均布置一排。
环境类别为一级，C30混凝土，梁的最小保护厚度c=20mm ，假定箍筋直径10mm,纵向钢筋直径20mm,一排纵向钢筋oh =500-20-10-20/2=460mm 二排纵向钢筋oh =460-25=435mm 。
C30混凝土，1α=1.0，cf =14.3N/2m m ，tf =1.43N/2m m ；纵向钢筋采用HRB400钢，yf =360N/2m m ，yv f =360N/2m m 。
1αc f 'f b 'f h （o h -'f h /2）=1.0×14.3×1160×80×（435-80/2）=524.2MPa 大于所有弯矩设计值，经判别跨内截面均属于第一类T 形截面。
次梁正截面受弯承载力计算 计算结果表明，支座截面的ξ均小于0.35；A s /b*h=402/（200×500）=0.40%，此值大于0.45f t /f y =0.45×1.43/360=0.18%，同时大于0.2%，满足最小配筋率。
4.3.2斜截面受剪承载力斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配筋率验算。
验算截面尺寸：0.25c βc f b o h =0.25×1×14.3×200×435=311.03×310N ＞max V =87.80×310N ，截面满足要求。
验算是否需要按计算配置箍筋0.7t f b o h =0.7×1.43×200×435=87.087k N ＜max V =87.80k N 所以要计算腹筋数量，选用Φ6双肢箍筋。
计算支座B 左侧截面：S=（1.0yvf A sv h 0）/（Bl V -0.7t f b o h ）=（1.0×300×56.5×390）/（87.80×103-0.7×1.43×200×435）=14459.3mm由于计算所得的箍筋间距较大，但仍需满足构造要求，所以所配箍筋规格为A 6@200 S=14459.3×0.8=11567.44 ，截面高度在300~500mm 的梁，最大箍筋间距200mm ，最后取箍筋间距为200mm 。
验算配筋率下限值：弯矩调幅时要求的配箍率下限为 0.3t f /yvf =0.3×1.43/360=0.12%实配箍筋率sv =sv A /（bs ）=56.5/（200×200）=0.14%＞0.12%，满足要求。
5.主梁设计 5.1荷载设计值为了简化计算将主梁自重等效为集中荷载。
次梁传来的永久荷载 11.02×6.825=75.21kN 主梁自重 （0.65-0.08）×0.3×2.2×25×1.2=11.286kN 主梁粉刷 （0.65-0.08）×0.02×2×2.2×17×1.2=1.023 k N永久荷载设计值 G==75.21+12.31=87.52kN 可变荷载设计值 Q=10.78×6.825=73.57kN 5.2计算简图主梁计算简图主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度为380mm ，中间支承在400mm×400mm 的混凝土柱上，其计算跨度边跨 n l =6600-150-120=6330mm 因0.025n l =165mm ＜a/2=185mm ，取 0l =1.025n l +b/2=1.025×6600+300/2= 6915m m 近似取0l=6825mm主梁的计算简图如下，因跨度相差不超过10%，故可利用附表6-2计算内力5.3内力设计值及包络图 5.3.1弯矩设计值弯矩M=1k G 0l +2k Q 0l式中系数1k 、2k 由附表6-2相应栏内查得max,1M =0.244×87.57×6.6+0.289×73.57×6.6=281.27kN ·m max ,B M =-0.267×87.57×6.6-0.311×73.57×6.6=-305.24kN ·m max,2M =0.067×87.57×6.6+0.200×73.57×6.6=135.81kN ·m5.3.2剪力设计值 剪力V=3k G+4k Q 式中系数3k 、4k 由附表6-2相应栏内查得max,A V =0.733×87.57+0.866×73.57=127.86kN max ,Bl V =-1.267×87.57-1.311×73.57=-207.34kN max,Br V =1.000×87.57+0.200×73.57=177.42kN5.3.3弯矩、剪力包络图弯矩包络图：①第1、3跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载。