外脚手架计算书
脚手架计算书 (3)精选全文
可编辑修改精选全文完整版脚手架计算书一．计算条件：本工程脚手架采用扣件式钢管脚手架，用于地上及地下室部分，双排脚手架用在外墙的施工，悬挑脚手架用在裙楼的施工，满堂脚手架用于顶板支撑。
脚手架立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.50m，脚手架步距h=1.80m。
内立杆距建筑物外墙皮距离为0.5米，铺设5cm 厚木脚手板。
连墙件的竖向距离H=2h=3.60m，水平距离L1=3l=4.5m。
脚手架钢管规格为Ф48×3.5，钢管、挡脚板、安全网、护拦等自重查阅相关建筑结构荷载规范，施工荷载Q k=3.0KN/m2。
二．扣件式钢管脚手架荷载的传递与计算简图该工程脚手架的受力均可简化为：脚手板---横杆---立杆---基础，扣件是脚手架的连接件和传力杆，因脚手架在纵向设有足够的剪刀撑，因而脚手架的纵向刚度比横向抗弯刚度大得多，故可将扣件式钢管脚手架的验算简化为由横向两立柱与小横杆组成的一榀脚手架为计算单元，若上下步脚手架传递荷载的横杆分别装于立柱的不同侧面。
则有利于减小因扣件联结对立柱所产生的偏心受荷影响，使偏心减小至最小限度。
因此荷载的偏心影响可以忽略不计，因此，脚手架的计算简图可简化为：三．验算脚手架的整体稳定性脚手架结构的整体稳定性验算按下公式计算：N /（ΦA）≦K A K Hƒ其中：N——压杆的轴心压力，按N=1.2（n.N GK1+N GK2）+1.4N QK计算N GK1——脚手架一步一纵距自重产生的轴心力，查相关规范。
（取值为0.442KN）N GK2——脚手板、栏杆、安全网等一步一纵距产生的轴心力，查相关规范。
（取值为2.95KN）N QK——一个纵距内脚手板上堆积物、各操作人员等标准荷载所产生的轴力，查相关规范。
（取值为6.3KN）———脚手架的步距数。
A———脚手架内、外排立杆的毛截面积之和。
Ф———压杆整体稳定性系数，换算长细比λoX= λXK H———高度调整系数：K H=1/[1+（H/100）]。
外脚手架计算书
立杆地基承载力验算：
1、立杆轴心压力设计值验算：
N=1.2 ×N GK＋1.4∑N QIK
N—所计算立柱段范围内的轴心压力设计值
N GK—脚手架自重产生的轴心压力标准值，
N GK=H d×g k
H d—架子搭设高度为28.8m
g k—一个柱距的范围内每米高脚手架结构自重产生的轴力标准值为
0.14 kn／m。
∑N QIK—几个可变荷载产生的轴心压力标准值总和，一般为∑N QIK=∑N Q1K＋∑N Q2K＋∑N Q3K
∑N Q1K—脚手板自重产生的轴心压力标准值，取1.44 kn（按四层脚手板考虑）
∑N Q2K—防护材料自重产生的轴心压力标准值，取1 kn
∑N Q3K—各操作层施工荷载产生的轴心压力标准值，取4.8 kn
1.2，1.4—永久荷载与可变荷载的荷载分项系数
N GK=28.8m×0.14 KN=4.03 kn
N=1.2×4.03＋1.4×（1.44＋1＋4.8）
=4.84＋10.136
=14.976kn
2、立柱地基承载力验算：
P=N／A b≤f
P—立柱基础底面处的平均压力设计值
N—上部结构传至基础顶面的轴心力设计值
A b—基础底面面积为0.375m2
f—地基承载力设计值，f=k b×f k
f k—地基承载力标准值，取140Kpa
k b—地基承载力调整系数，取0.4
P=14.976／0.375=39.933 Kpa＜f=140×0.4=56 Kpa 经计算地基承载力满足要求。
落地式外脚手架计算书样 权哥
计算说明：搭设高度为22.5m的装饰双排钢管外架，立杆横距为１.05m，立杆纵距为２m，内立杆距外墙距离为0.35米，脚手架步距为１.5米，铺设脚手板２层，同时进行施工的层数为２层，脚手架与主体结构连接布置，竖向４.5m,水平６m，钢管为φ＝４８×3.5。
“其他按构造要求施工”可以参照以前的施工方案对参数进行调整即可！一、 小横杆计算 １、 fWnMx ≤=σMx=1.2M GK +1.4M QK=(2×1.4×1.052×81+0.49×1.2×1.052×81)×2/1.05=０.98KN.mWn 查表得5.08×10-6 m 3σ=631008.51098.0-⨯⨯=173Mpa ＜205 Mpa 符合要求σ小横杆的弯曲应力Mx 小横杆计算的最大弯矩 Wn 小横杆的净截面抵抗矩f 钢管的抗弯、抗压强度设计值，f=205N/mm 2２、[]ωω≤=EIql38454查表得E=0.206,i=12.19×10-8ω=812431019.1210206.038405.11011.75-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=0.0035m ＜150l 符合要求[]mml ，I E l q 10150且不大于取受弯杆体的容许挠度小横杆的截面惯性矩钢材的弹性模量小横杆的跨度上的等效均布荷载脚手架板作用在小横杆小横杆的挠度ωω二、 立杆计算1、 整体稳定性f KH KA AN..≤ϕ查表得：N Gk1=0.462KN, N Gk2=2.286KN, N Qk =5.6KN,K A =0.85 （1） 求N 值，每步每纵距脚手架的自重为： N=1.2(n 1 N Gk1+ N Gk2)+1.4 N Qk=1.2( 8×0.462+2.286)+1.4×5.6 =15.02KN(2)计算ϕ值：b=1.05m,H 1=3mx λ=71.52/05.132/1==b H查表u 1=20x λ0=u x λ=20×5.71=114.2查表得ϕ=0.489(3)验算整体稳定性，因为立杆为单管K A 取0.85，高度调整系数 KH 取0.869.1510893.44489.01002.1523=⨯⨯⨯⨯ N /㎜2fKH KA ..=0.85×0.8×205=139.4 N /㎜2大于15.69 N /㎜ 2所以符合要求2121211/2054.1)(2.1mmN ，f 、f KA A u u ，n NQk ，NGk ，，NGk N NQkNGk NGkn N x xcx ==++=抗压强度设计值钢管的抗弯调整系数截面之和脚手架内外排立杆的毛换算长细比系数压杆长细比按换算长细比数格构式压杆整体稳定系脚手架的步距数荷载标准值产生的轴力一个纵距内脚手架施工及物品重一个纵距脚手架的附件生的轴力脚手架附件及物品重产宽为一个纵距的脚手架高为一步距脚手架自重产生的轴力格构式压杆的轴心压力λλλϕ2、 双排脚手架单根稳定性KAKHfm A N ≤+σϕ111其轴向力N 1=21×1.2n 1N GK1+)N 4.1N 2.1(40.135.005.15.0QK GK2++⨯=21×1.2×7×0.462+)6.54.1286.22.1(40.135.005.15.0⨯+⨯+⨯=8.55KNλ1=h/i=1500/15.78=95查表得ϕ=0.626m σ=35N / mm2单根截面积A 1=489 mm 2,kA=0.852111/76.7035489489.08550mmN m A N =+⨯=+σϕKAKHf=0.85×0.8×205=139.4N/ mm2大于70.76 N/ mm 2所以符合要求;/55,/0.3;/35,/0.2/222211111111非施工层的为当施工荷载心传力产生的附加应力操作处水平杆对立杆偏面积和回转半径内排或外排立杆的毛载步距脚手架底步或门洞处的查表得到的稳定系数按载面的轴心压力计算的内排或外排计算不考虑风载时由mm N m KN Qk mm N m KN Qk 、i A h i h N N mmm =====σσσλϕ四、脚手架与结构的连接计算 1、 连接件抗拉、抗压强度fAnNc Nt 85.05000)(≤+=σ σ=1.4×6×4.5×(0.7×1.11×0.087×0.25)×103+5000/489=11.53＜0.85×205=174.25 所以符合要求 2连接件与脚手架及主体结构的连接强度计算][]只采用扣件时取计承载力连接件的抗压或抗拉设连接件的净截面积风载标准值距连墙点的竖向及水平间产生的拉力或压力风荷载作用对连墙点处度连接件的抗拉或抗压强小于/64.1)()(6639.55)25.0087.011.17.0(5.464.15)(1111KN ，N An w L H w L H Nc Nt Nc Nt KNKN N Nc Nt c vcv==+⨯⨯⨯⨯⨯⨯=≤+σ三、 脚手架立杆底座和地基承载力验算 立杆底座验算RdN ≤N=0.5×1.2n1N GK1+(0.5×1.05+0.35)/1.4×(1.2N GK2+1.4N QK ) =0.5×1.2×7×0.462+(0.5×1.05+0.35)/1.4×(1.2×2.286+1.4×5.6) =8.55KN ＜40KN立杆地基承载力验算kf AdN .κ≤κ.f κ=370×0.5=185kpa满足要求∴==⨯⨯kpakpa Pa 185********.03.01055.83调整系数地基承载力标准值立杆基础的计算底面积一般取设计值抗压底座承载力面的轴心力设计值脚手架立杆传至基础顶k f Ad KN，）（Rd N k 40。
外脚手架计算书
外脚手架计算书一、木板基础承载力计算取一个外架单元(9步架，纵距1.8M)进行分析计计算1．静荷载：(1)、钢管自重立杆：16.8*2=33.4M水平杆：10*1.8*2=36M搁栅：10*1.8*2=36M小横筒：10*1.5=15M钢管自重：(33.4+36+36+15)*3.84=462kg(2)、扣件自重：601.2=72kg(3)、竹笆自重：底笆：7张*12 kg=84 kg静荷载为：462+72+84=618 kg2．施工荷载按规定要求，结构脚手架施工荷载不得超过270 kg／㎡，装饰脚手架不得超过200 kg／㎡，则施工荷载为：270*1.8*1.0=486 kg/㎡3．风雪荷载计算时可不考虑,在脚手架的构架时采取加强措施.4．荷载设计值N=K*Q=1.2*(618+486)=1.325*10NN---立杆对基础的轴心压力K---未计算的安全网、挑杆、剪力撑、斜撑等因素，取1.2系数Q---静荷载、活荷载总重量5．钢管下部基础轴心抗压强度验算f1=N/A=(1.325*103)/(489*2)=1.355N／mm2＜10N／mm2 (杉木抗压强度)f1---立杆对木板基础的轴向压应力(N／mm2)A---立杆在木板基础的总接触面积( mm2 )fCK――木板的轴心抗压强度(N／mm2)满足强度要求二、连墙拉强杆件计算取拉强杆直径6.5圆钢进行计算1．抗拉强度验算F＝(3.14*3.252*210 N/mm2)/(9.8N/kg)＝710kg＞700kg符合高层外架拉撑力的规定，并满足工程要求。
三、外架整体稳定性计算根据有关资料提供的数据，在标准风荷载的作用下，脚手架杆件内产生的应力，尚未达到杆件允许应力的1/100，故风荷载对脚手架的影响极小，一般可忽略不计。
1．不组合风荷载时，其验算公式为：0.9N/(∮*A)≤fc/γ’mσ∮N=1.2NGK+1.4 NQiK=1.2*6.06+1.4*4.76=13.94KNN值――立杆验算截面处的轴心力设计值NGK----脚手架的静荷载NQiK――脚手架的施工荷载2．∮值：λ＝l0/I=μh／i＝(1.5*1800)/15.8=170.9查表得：∮＝0.243∮――轴心受压杆件的稳定系数μ――计算长度系数i――钢管回转半径3．A值：A＝489*2＝978mm2A值――钢管截面积之和4．fc值：fc＝0.205KN/mm2fc――钢材的抗压强度值(KN／mm2)5．γ’m=1.5607γ’m――材料强度附加分项系数将上述各项数值代入公式：0.9N/∮A=(0.9*13.94)/(0.243*978)=0.053 KN／mm2＜fc/γ’m＝0.205/1.5607＝0.1314 KN／mm2。
外脚手架计算书
外脚手架计算书一、工程概况本工程为_____建筑，总高度为_____米，结构形式为_____。
外脚手架拟采用_____类型的脚手架，搭设高度为_____米，立杆横距为_____米，立杆纵距为_____米，步距为_____米。
二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）3、本工程的施工图纸及相关文件三、脚手架设计参数1、脚手架钢管类型为_____，规格为_____。
2、脚手板采用_____材料，厚度为_____。
3、安全网采用_____规格的密目式安全网。
四、荷载计算1、恒载标准值 G1k每米立杆承受的结构自重标准值为_____kN/m。
脚手板自重标准值为_____kN/m²。
栏杆与挡脚板自重标准值为_____kN/m。
2、活载标准值 Q1k施工均布活荷载标准值为_____kN/m²。
3、风荷载标准值ωk基本风压ω0 ＝＿____kN/m²。
风压高度变化系数μz 根据建筑物高度和地面粗糙度确定。
风荷载体型系数μs 根据脚手架的封闭状况确定。
五、纵向水平杆计算1、荷载计算均布恒载标准值：＿____kN/m均布活载标准值：＿____kN/m2、强度计算最大弯矩：＿____kN·m弯曲应力：＿____N/mm²，小于钢材的抗弯强度设计值，满足要求。
3、挠度计算最大挠度：＿____mm，小于容许挠度，满足要求。
六、横向水平杆计算1、荷载计算集中恒载标准值：＿____kN集中活载标准值：＿____kN2、强度计算最大弯矩：＿____kN·m弯曲应力：＿____N/mm²，小于钢材的抗弯强度设计值，满足要求。
3、挠度计算最大挠度：＿____mm，小于容许挠度，满足要求。
七、扣件抗滑力计算1、纵向水平杆单扣件的抗滑承载力为_____kN，纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值小于单扣件的抗滑承载力，满足要求。
外脚手架计算书
双排扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度25.3米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。
钢管类型为“48.3X3.6,连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2,同时考虑2层施工。
脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2,按照铺设4层计算。
栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.30kN/m2,高度变化系数1.0000,体型系数0.6000。
地基承载力标准值170kN/m2,基础底面扩展面积0.250m2,地基承载力调整系数0.40。
钢管惯性矩计算采用I=n（D4-d4）/64,抵抗距计算采用W=n（D4-d4）/32D。
一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350X1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=3.000X1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值q=1.2X0.040+1.2X0.262+1.4X2.250=3.513kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下：M=3.513X0.9002/8=0.356kN.m。
=M/W=0.356X106/5262.3=67.585N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：荷载标准值q=0.040+0.262+2.250=2.552kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0义2.552X900.04/(384X2.06X105X127084.5)=0.833mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求！二、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
外脚手架设计计算书
外脚手架设计计算书(实例)建筑高度按20米进行计算，设立杆纵距L=1.5，立杆横距L=1.2，步距h=1.8，采用48×3.5钢管搭设，材料截面积：A=489mm2，截面抵抗矩W=50.8×103mm3，回转半径=15.8mm，材料抗拉强度：fc=0.205KN/mm2。
一、荷载计算：①恒载标准值Gk：Gk=Hi（gk1+gk3）+n1lagk2=45(0.1089+0.0614)+2×1.5×0.2984=8.5587KN/m查表得:gk1=0.1089(构件自重按边杆计算);gk2=0.2984(无护栏扣件式钢管脚手架作业层材料自重);gk3=0.0614(外围护只挂密目安全网);n1=同时按两个作业层计算。
②活载标准值：Qk= n1laqk=2×1.5×2=6KN/m查得qk=2KN/m③风荷载标准值:=0.7μｚ.μs.ωo=0.7×1.67×(1.3×0.105)×0.25=0.04KN/m二、脚手架整体稳定验算：④计算轴心力设计值N`：N`=1.2(NGK+NQK)=1.2(8.5587+6)=17.5KN⑤计算风荷载弯矩Mw：Mw=1/8ql2=0.13×0.04×1.82=0.0094KN⑥稳定系数ψ:已知：L=1800，则：λ=l/ i =1800/15.8=114查表得:ψ=0.489⑦验算外架稳定性:N`/ψA+ Mw/W=17500÷(0.489×489)+9.4÷(50.8×103)=73N/mm2＜205N/mm2(满足要求)。
⑧大小横杆抗弯强度：因大横杆跨度大于小横杆，现只对大横杆进行验算。
计算:MGK=0.13×8.6×1.52=2.52KNMQK=0.13×6×1.52=1.76KNM=1.2MGK +1.4MQK=1.2×2.52+1.4×1.76=5.488KN则:σ=M/W=5.488/(50.8×103)=108＜205N/mm2(满足要求)。
脚手架设计计算书
防护外架设计计算书一、钢管外架1. 基本参数：双排架、二步三距、步距=1.8m、纵距=1.5m、均采用Φ48×3.5钢管，截面特征如下：A=4.89㎝2, W=5.08cm3, I=12.19cm4, i=1.58cm。
2. 荷载计算2.1 风载：W k=0.7μzμsω0（规范5-15-7）μz=1.24（风压高度变化系数，按40m高处，c类地面）μs=1.3Φ=1.3×0.095=0.1235（风载体型系数）ω0=0.4KN/㎡故W k=0.7×1.24×0.1235×0.4=0.043KN/㎡2.2 恒荷载标准值木脚手架自重=0.35KN/㎡施工均布活荷载标准值=3KN/㎡3. 水平杆计算3.1 横向水平杆，间距c=0.75m,按简支梁计算（如右图）。
a. 强度计算因为q恒所占的比重较小，因此可偏于安全的简化，按下式计算M max，M max=(q活+q恒)l2/8=qb2/8q=1.2(G k·c+g k)+1.4K q Q k·cG k－脚手板重量、G k=0.35KN/㎡,c－横向水平杆间距、c=0.75m,g k－钢管单位长度重量、g k=0.038KN/m，K q－施工活荷载不均匀分布系数、K q=1.2，Q k－施工荷载标准值，∴q=1.2×(0.35×0.75+0.038)+1.4×1.2×3×0.75=0.361+3.780=4.141KN/mM max=qb2/8=4.141×0.92/8=0.419KN·m抗弯强度σ= M max/W n=0.419×103/5.08=82.535N/mm2<f=205 N/mm2满足要求。
b. 计算变形可偏于安全近似地进行如下计算:挠度ν=W/b=5qb3/384EI=1/639`<1/150满足要求。
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双排扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度25.3米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。
钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值q=1.2×0.040+1.2×0.262+1.4×2.250=3.513kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.513×0.9002/8=0.356kN.mσ=M/W = 0.356×106/5262.3=67.585N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.040+0.262+2.250=2.552kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.552×900.04/(384×2.06×105×127084.5)=0.833mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.040×0.900=0.036kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN荷载的计算值P=(1.2×0.036+1.2×0.236+1.4×2.025)/2=1.581kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.040)×1.5002+0.175×1.581×1.500=0.424kN.mσ=M/W = 0.424×106/5262.3=80.479N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.040×1500.004/(100×2.060×105×127084.500)=0.052mm集中荷载标准值P=(0.036+0.236+2.025)/2=1.148kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1.146×1148.490×1500.003/(100×2.060×105×127084.500)=1.697mm 最大挠度和V=V1+V2=1.749mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤R c其中R c——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.040×1.500=0.060kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN荷载的计算值R=1.2×0.060+1.2×0.236+1.4×2.025=3.190kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1295N G1 = 0.130×25.300=3.276kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35N G2 = 0.350×4×1.500×(0.900+0.300)/2=1.260kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17N G3 = 0.170×1.500×4=1.020kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010N G4 = 0.010×1.500×25.300=0.379kN经计算得到，静荷载标准值N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 5.936kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值N Q = 3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0 = 0.300U z——风荷载高度变化系数，U z = 1.000U s——风荷载体型系数：U s = 0.600经计算得到：W k = 0.300×1.000×0.600 = 0.180kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 0.9×1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×5.936+0.9×1.4×4.050=12.226kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×5.936+1.4×4.050=12.793kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩M W计算公式M W = 0.9×1.4W k l a h2/10其中W k——风荷载标准值(kN/m2)；l a——立杆的纵距(m)；h ——立杆的步距(m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩：M w=0.9×1.4×0.180×1.500×1.800×1.800/10=0.110kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N ——立杆的轴心压力设计值，N=12.793kN；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；l0——计算长度(m),由公式l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.700×1.800=3.534m；A ——立杆净截面面积，A=5.055cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；λ——长细比，为3534/16=223λ0——允许长细比(k取1)，为3060/16=193 <210 长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 的结果查表得到0.148；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到:σ=12793/(0.15×506)=171.497N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ< [f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N ——立杆的轴心压力设计值，N=12.226kN；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；l0——计算长度(m),由公式l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.700×1.800=3.534m；A ——立杆净截面面积，A=5.055cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；λ——长细比，为3534/16=223λ0——允许长细比(k取1)，为3060/16=193 <210 长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 的结果查表得到0.148；M W——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M W=0.110kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=12226/(0.15×506)+110000/5262=184.843N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ< [f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：[H] = [φAσ-(1.2N G2k+1.4N Qk-N Xie)] / 1.2g k其中N G2k——构配件自重标准值产生的轴向力，N G2k = 2.659kN；N Qk——活荷载标准值，N Qk = 4.050kN；g k——每米立杆承受的结构自重标准值，g k = 0.130kN/m；N Xie——轴向力钢丝绳卸荷部分，N Qk = 0.000kN；σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ= 205.00N/mm2；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H] = 41.382米。