临时支座检算
T梁临时支座计算书
预制梁临时支座砂筒计算一、荷载1.1 工况一：1）连续T 梁每端垫2个砂筒，最不利工况是架桥机吊起T 梁后，中支腿落在某一 片T 梁上。
2）荷载：P=2k )4G 4G (2G 1321⨯++P —单个砂筒顶面所承受的垂直荷载G 1—50mT 梁自重，G 1=1800KNG 2—架桥机重，G 2=2500KNG 3—架桥机所吊装的最大梁片重量，G 3=1800KNk 1—动力系数，k 1=1.2 P=22.1)4180042500(21800⨯++=1095KN1.2 工况二：1）连续箱梁每端垫2个砂筒，最不利工况是架桥机吊起T 梁后，中支腿落在某一 片箱梁上。
2）荷载：P=2k)4G 4G (2G 1321⨯++P —单个砂筒顶面所承受的垂直荷载G 1—50mT 梁自重，G 1=1800KNG 2—架桥机重，G 2=2500KNG 3—架桥机所吊装的最大梁片重量，G 3=967KNk 1—动力系数，k 1=1.2 P=22.1)496742500(21800⨯++=970.1KN二、直径2.1 工况1（T 梁临时支座）1）砂的允许承压强度取15MPa ，则承压区的面积A 0=151010953⨯=73000mm 2 d 0＝π04A ＝14.3730004⨯＝305mm 2）实际选用砂筒外径d=340mm ，壁厚δ=12mm ，活塞内径d 0=340-24-3×2=310mm3）实际最大荷载时砂筒内砂压应力1σ=7854.020⨯d P =7854.0310********⨯⨯=14.5Mpa 2.2 工况2（箱梁临时支座）1）砂的允许承压强度取15MPa ，则承压区的面积A 0=15101.9703⨯=64673.3mm 2 d 0＝π0A 4＝14.33.646734⨯＝287mm 2）实际选用砂筒外径d=325mm ，壁厚δ=12mm ，活塞内径d 0=325-24-3×2=295mm3）实际最大荷载时砂筒内砂压应力1σ=7854.0d P20⨯=7854.0310101.97023⨯⨯=12.9Mpa三、砂筒钢管壁厚忽略砂的内摩阻力，偏安全地以液体压强理论计算 d 1σ=28[s σ] δ=][2d s 1σσ d ——砂筒内径，d ＝310mm1σ——筒内砂压力 [s σ]——A3钢允许拉应力，施工阶段临时结构取[s σ]=188.5MPa3.1 工况1（T 梁临时支座）δ=][2d s 1σσ=5.18825.14310⨯⨯=11.9mm<[12mm] 3.2 工况2（箱梁临时支座）δ=][2d s 1σσ=5.18829.12295⨯⨯=10.1mm<[12mm] 满足设计要求。
(60+100+60)m连续梁临时支座及劲性骨架检算报告
1 临时支座检算连续梁在悬灌施工过程中由于在不同工况下，由于施工管理与控制差异、人为操作的不准确等因素，连续梁会产生一定的不平衡力矩。
1.1 临时支座结构临时支座采用钢筋混凝土临时支座，设置于墩顶永久支座两侧。
墩顶设置4个混凝土临时支座（其布置如图所示），每个临时支座布置60根HRB400钢筋，钢筋直径为32mm，三根一捆，每侧共布置120根，其中伸入墩身1.20m，处伸入梁内1.20m。
连续梁与临时支座相交部分采用HRB400D12mm的钢筋布置一道10cm一道的网片进行加强。
临时支座混凝土采用C50混凝土。
临时支座布置如图1所示。
14000立面图(a) 立面布置图12200截面图（b）横截面图平面图（c）平面图图1-1 100m连续梁临时支座图1.2 临时支座受力分析（1）节段浇注差按一端多浇注1/2节段考虑，最后一个悬浇节段砼体积约为50.035m3。
G=50.035/2×26.5=662.96kNM1=662.96×47=31159.12kN·m。
（2）挂篮移动不同步按一侧挂篮走行到位，另一侧未动考虑，根据施工经验，取挂篮、模板、施工机具重为500kN，且施工机具位置考虑一个阶段差，则：M2=500×4.00=2000kN·m。
（3）梁体自重不均匀（如胀模等）考虑一侧梁体比另一侧梁体重5%，最不利一侧的弯矩如表1-1所示。
表1-1 由梁体自重不均匀引起的不平衡弯矩计算M 3=5%×∑Gi×e=5%×504411.98=25220.6kN·m 。
（4）风荷载按一侧风力为100%，另一侧为50%考虑。
风压值：基本风压0W =500 Pa 基本风速：20V =28.3m/s 0.161020(0.5)V V ==25.3m/s设计基准风速V d110d V K V =式中：1K —考虑不同高度和地表粗糙度的无量纲参数。
桥梁临时支座施工与验算
桥梁临时支座施工与验算摘要：桥梁施工临时结构的安全稳定性直接影响着整个施工过程的各个重点环节，更直接关系到相关的生命财产安全，本文通过实例阐述了桥梁临时支座的施工验算基本方法，为同类工程作出示范。
关键词：桥梁临时支座施工验算中图分类号：k928文献标识码： a 文章编号：1 临时支座布置本项目连续梁分别从30＃和31＃墩进行悬臂浇筑。
由于连续梁设计为球型钢支座，为了为承受墩顶0#段及其模板等重量以及悬臂施工中不平衡弯矩，能够承受中支点处设计最大不平衡弯矩39082knm和竖向支反力32159kn，需要在悬浇过程中对墩顶0＃块与墩身进行临时刚性固结。
浇筑墩帽时在墩帽顺桥向两侧，箱梁腹板处预埋ф32精轧螺纹钢，螺纹钢外套直径4cm的pvc管，单根长度为10m，墩身锚固长度2m，精轧螺纹钢两端均利用锚垫板及螺帽进行锚固。
墩帽浇筑完成后，在墩顶垫石两侧，精扎螺纹钢预埋处浇筑临时支座，每个主墩上设置4块。
临时支座采用c50混凝土，临时支座中心布置位置顺桥向距离墩中心线1.6m，横桥向距离墩中心线1.875m。
每条临时支座长2.95m、宽度0.6m、高度0.6m。
临时支座配置4层φ12mm 螺纹钢筋网，钢筋布置间距200mm，纵向钢筋间距165mm作为骨架，绑扎φ10圆钢用来防止混凝土局部开裂。
在边跨合拢施工完成后拆除临时支座。
2 设计检算2.1抗倾覆检算·稳定弯矩计算根据设计文件要求，悬浇过程中不平衡荷载不得超过20吨，以及临时固结结构要满足中支点处最大不平衡弯矩wsb＝39082kn-m。
按混凝土浇注各个工况进行稳定弯矩的计算表2表2 稳定弯矩表由表2知最大稳定弯矩w1=50261.12knm＞39082knm。
2.2精轧螺纹钢锚固抵抗弯矩基本参数c35混凝土设计抗压强度fc=16.7mpa；c40混凝土设计抗压强度fc=19.2mpa；c50混凝土设计抗压强度fc=23.1mpa；c40混凝土设计抗拉强度ft=1.71 mpa；ф32精扎螺纹钢截面面积a=804.25mm2；ф32精扎螺纹钢设计抗拉强度为fpy=930mpa；ф32精扎螺纹钢设计力臂:一侧精轧螺纹钢中心到另一侧临时支座中心线距离l=3.26m抗倾覆检算每根ф32精扎螺纹钢允许抗拉力为：f=930 mpa×804.25mm2=747.9kn设需要总计n根精轧螺纹钢，则：精轧螺纹钢锚固抵抗弯矩w2＝nfl；总抵抗弯矩wd=w1+w2；由wd≥mq，得wd＝nfl+w1≥最大不平衡弯矩2wsb＝2×39082kn-m；即n×747.9×3.26+50261≥78164计算得到n≥12，取16根。
桥梁临时支座施工与验算
桥梁临时支座施工与验算摘要：桥梁施工临时结构的安全稳定性直接影响着整个施工过程的各个重点环节，更直接关系到相关的生命财产安全，本文通过实例阐述了桥梁临时支座的施工验算基本方法，为同类工程作出示范。
关键词：桥梁临时支座施工验算中图分类号：k928文献标识码： a 文章编号：1 临时支座布置本项目连续梁分别从30＃和31＃墩进行悬臂浇筑。
由于连续梁设计为球型钢支座，为了为承受墩顶0#段及其模板等重量以及悬臂施工中不平衡弯矩，能够承受中支点处设计最大不平衡弯矩39082knm和竖向支反力32159kn，需要在悬浇过程中对墩顶0＃块与墩身进行临时刚性固结。
浇筑墩帽时在墩帽顺桥向两侧，箱梁腹板处预埋ф32精轧螺纹钢，螺纹钢外套直径4cm的pvc管，单根长度为10m，墩身锚固长度2m，精轧螺纹钢两端均利用锚垫板及螺帽进行锚固。
墩帽浇筑完成后，在墩顶垫石两侧，精扎螺纹钢预埋处浇筑临时支座，每个主墩上设置4块。
临时支座采用c50混凝土，临时支座中心布置位置顺桥向距离墩中心线1.6m，横桥向距离墩中心线1.875m。
每条临时支座长2.95m、宽度0.6m、高度0.6m。
临时支座配置4层φ12mm 螺纹钢筋网，钢筋布置间距200mm，纵向钢筋间距165mm作为骨架，绑扎φ10圆钢用来防止混凝土局部开裂。
在边跨合拢施工完成后拆除临时支座。
2 设计检算2.1抗倾覆检算·稳定弯矩计算根据设计文件要求，悬浇过程中不平衡荷载不得超过20吨，以及临时固结结构要满足中支点处最大不平衡弯矩wsb＝39082kn-m。
按混凝土浇注各个工况进行稳定弯矩的计算表2表2 稳定弯矩表由表2知最大稳定弯矩w1=50261.12knm＞39082knm。
2.2精轧螺纹钢锚固抵抗弯矩基本参数c35混凝土设计抗压强度fc=16.7mpa；c40混凝土设计抗压强度fc=19.2mpa；c50混凝土设计抗压强度fc=23.1mpa；c40混凝土设计抗拉强度ft=1.71 mpa；ф32精扎螺纹钢截面面积a=804.25mm2；ф32精扎螺纹钢设计抗拉强度为fpy=930mpa；ф32精扎螺纹钢设计力臂:一侧精轧螺纹钢中心到另一侧临时支座中心线距离l=3.26m抗倾覆检算每根ф32精扎螺纹钢允许抗拉力为：f=930 mpa×804.25mm2=747.9kn设需要总计n根精轧螺纹钢，则：精轧螺纹钢锚固抵抗弯矩w2＝nfl；总抵抗弯矩wd=w1+w2；由wd≥mq，得wd＝nfl+w1≥最大不平衡弯矩2wsb＝2×39082kn-m；即n×747.9×3.26+50261≥78164计算得到n≥12，取16根。
预应力混凝土连续梁临时支座检算
Ｃ ｉａ Ｎ ｗ Ｔ ｃ ｎ ｌｇｅ ｎ ｒ ｄ ｃｓ ｈ ｎ ｅ ｅ ｈ ｏｏ ｉｓａ ｄ Ｐ ｏ 混凝土连续梁临时支座检 算
姜 子 香
（ 中铁十九局集 团第四工程有限公司 ， 内蒙古 通辽 ０ ８ ０ ） ２ ００
摘 要 ： 文 以石 武客 专跨 济 东 高速 公路 连 续 梁为 工程 背 景 ， 绍 了连 续梁 在 悬臂 浇 注过 程 中临 时支座 的 安全 检 算 方法 ， 本 介 结合 了施 工过程 中的各种 荷栽 情 况 ， 组合 了三种情 况 下的荷 载 ， 临时 支座 的安全 性进 行评 判 。 对
：
．
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此荷 载下 ，受拉侧每个 临时支座承受 的荷 】 ＨＬ！ 载 Ｐ 一９４ （ ＝９ ２ ６ Ｎ受 压侧每 个临 时支 － １４．ｇ ＇７ ． ｋ ， ３２ １ 座承受的荷载 Ｐ２４ ． ／ １７． ｋ ＝ ３０ ０ ＝ ０ ５Ｎ ３２ １ １ 图２ ． １临时支座 示意图（ 单位 ： ａ ｍ） ３＿ ．３挂篮荷载 ３ 临时支座布置 如图 ２ 所示 ， ． １ 由于 ０ 号块在 ３ ．１挂篮对称时 ．． ３ ３ 临时支座为斜线段 ，根据不利原则取最 低点作 个挂篮 自重为 ４ ｔ ８， 若两边 挂篮位置完全 为计 算依据 ， 高度为 ５ ｃ 长 ２ ０ｍ， ５ｃ 。 对 称 ，则 每 个 支 座 产 生 的压 力 为 ４ ｘ０ ＝ ４ｍ； ６ ｃ 宽 ５ｍ ８ １／ ２ ４ｋ 内浇筑 Ｃ ０ ５ 混凝土 。 每个临时支座 内使用 ｌ 束 ２ ０ Ｎ。 ８ ３． ．． ３ ２挂篮不对称时 ３ （ 根一束 ）２ Ｒ ３５ ３ ｑ ８Ｈ Ｂ ３ 螺纹钢锚人桥 墩 ， ￣ 承受 拉力 。每个桥墩上布置 ４ 个临时支座。 假设一边挂篮移到位 ，而另一边 挂篮未移 ３临时 固结 内力分析 动， 由此产生一 个不平 衡挂篮荷载。 按最大悬臂 ３ 计算 步骤 ． １ 状 态下 两边挂 篮误差一个阶段考虑。 计算 中不考虑永久支座 的承 压能 力 ， 算 计 根据力平衡 得 ： ４ ０×（ １ ２ ） ２ Ｆ ， ．２ ：０ ８ ３ — ７ 一ｌ５ ５ ￣ 一１５ ５ 主要步骤如下 ： ４ ０×２＋ ８ ： 计算临时支座的容许拉压力 。计算单种 荷 载 情况下临 时支座所承 受的力 。悬臂施＿ Ｔ情况 此荷载下 ，受拉侧 每个临时支座承受 的荷 下， 临时支座承受的主要荷 载种类 如下 ： 梁体 自 载 Ｐ 一 ４ ５ 脚 ４ ５ Ｎ １９ １ ７ －ｋ 重， 施工机具荷载 ， 挂篮荷载 ， 衡浇筑荷 载 ， 不平 受 压侧 每个 临时 支座 承受 的 荷载 Ｐ ＝ ． ／＝５ ４７５ Ｎ １ 风荷载等。 利用线性叠加原理 ， 虑多种施工模 １ ０９５１２ ５ ． ｋ 考 式在 多种荷 载 同时作 用下 的临时 支座 承 受 的 ３． ． ３ ４不平衡浇筑荷载 力 ， 支座进行检算 。 对 按照对 称悬臂施工 的概念 ，要求进行对称 ３ － ２力学模式 悬臂浇筑 ， 实际施工 中往往难做 到精确对称 ， 本 考虑 到最大悬臂 阶段临时支座受力最为不 报告考 虑到施Ｔ的方便 陛： 一部 商品混凝土罐 利 ， 报告 对最大悬臂状态下 的多种对 称与不 车的容积 混凝 土不换边浇筑 ，即按 出现的不平 本 对称 受载图式展开力学分析 与检 算。力学图式 衡重为一部罐 车的容积混凝土重 力 ， ， 此时 悬臂 为两排 支承下 的双悬臂结构 。 端浇筑混凝土不平衡重按 ２ｔ ０ 考虑。 ３ － ３各种荷载下力的计算 根据力平衡得 ： ２ ０ ３１ ． ５ ＿１５ ５ Ｊ ０ ＂ －１ ｘ ５２ Ｆ ．２ Ｆ 荷载 的确定按照合理 、 利的原则确定 ， 不 其 ２ ０ Ｆ拉 ０ ＋ ＝Ｆ 中人 为能调 控的按合理原则取用 ， 认为不 能调 控 的基 本上按不利原则考虑 ， 主要荷载如下 ： 此荷载下 ， 拉侧每个临 时支座承受的荷 受 载 Ｐ － ９ ２ ９２ － ６ ． ｋ ＝ １３． ／ ９６ ９ Ｎ ７ ＝ ３ ３． ．１梁体 自重 ３ 按施 工 图 ，各 悬 臂混 凝土 节段 体 积如 表 受 压 侧每 个临 时支座 承受 的荷 载 Ｐ ＝
连续梁临时支座设计
连续梁临时支座设计一、设临时支座目的为了在施工过程中使悬浇施工产生的不平衡力矩得到平衡，在主墩梁底设置临时固结措施，抵抗不平衡力矩，保证结构的稳定安全。
二、临时支座设置方案在主墩永久支座外侧，浇注4个临时支座，临时支座内预埋Φ32钢筋，钢筋下预埋进墩身，上浇注在连续梁0#块底腹板，使墩与梁临时形成固结，临时支座尺寸为0.7×2.05m，混凝土采用C50混凝土。
待边跨合拢段合拢口浇注完成后，解除83#和84#两主墩的临时固结措施，然后施工中跨合拢段。
临时支座具体设置方式、尺寸见附图：临时支座结构设计施工图。
三、临时支座安全性检算3.1计算条件主墩两侧设临时支座，临时支座中心距主墩中心1.6米。
一个T构两侧在第13个梁段施工时产生的不平衡力矩最大（即假设一侧13号段施工另一侧不施工），考虑此不平衡力矩全部由临时支座来承担，在临时支座处产生的反力：设计图纸中已给出中支点处最大不平衡弯矩65368KN·m及相应的竖向支反力52033KN。
3.2临时支座安全性计算全T构段（1#～13#段）体积1820.26 m3，13#段体积51.9m3，13#段形心至墩中心距离为47m，由设计图得两支座中距为3.2m，临时支座砼设计为C50，一个临时支座砼承压面积为Ac=2.05×0.7=1.435m2⑴临时支座砼强度检算：当最大竖向支反力发生时假定永久支座不受力，则所有的支反力由临时支座砼承受，设一个临时支座所受的最大反力为P1则P1＝（1820.26/2）*26.5/2+51.9*26.5*(47+3.2/2)/(3.2*2)=22503.29KN临时支座所受的压应力：σc＝P1/Ac=22503.29KN/(2.05*0.7)=15.68Mpa而临时支座混凝土设计为C50，临时支座承压允许应力：13.4*√A/Ac =13.4*√2.1*5/(2.05*0.7) =36.24Mpa其中：A—计算底面积；Ac—局部承压面积。
临时支座计算
附件3临时锚固体系设计检算书 临时支座垫 石0.152.15垫 石临时支座临时支座临时支座0.5Φ32精扎螺纹钢0.851、32+48+32m 连续梁设计要求临时锚固措施承受中支点最大不平衡弯矩16406kN-m 及相应竖向支反力16712kN 。
2、竖向支反力计算临时锚固采用C25混凝土作为支撑，C25混凝土的抗压强度为11.9N/mm2，所以抗压面积必须达到22404.114043709.11/16712000m mm S ===实际施工中抗压混凝土面积为1.075*2=2.15m2。
3、抵抗弯矩计算在墩帽施工时预埋φ32mm 精扎螺纹钢抵消不平衡弯矩。
φ32mm 精扎螺纹钢的抗拉强度为980N/mm2，精扎螺纹钢的抗拉力为980*3.14*16*16=787763N需要精扎螺纹钢16406/787/1.45=14.38根实际施工预埋24根φ32mm 精扎螺纹钢，每个临时支座中预埋12根。
4、钢筋下端锚固长度计算查《建筑施工计算手册》p533，可知φ32mm 精扎螺纹钢筋需要在混凝土中锚固长度为13.019.014.016.0mm 2mm /40402mm /mm ，螺旋肋钢丝为，刻痕钢筋为带肋钢筋为，圆钢筋为—钢筋的外形系数，光—）—钢筋的公称直径（—）值（—钢筋的抗拉强度设计—取值时，按当混凝土强度等级高于），设计值（—混凝土轴心抗拉强度—）（—受拉钢筋的锚固长度—ααd N f C C N f l df f l y t a t ya ⋅=cm2801.1mm 25mm /98032mm /71.14026231.13271.198013.022那么锚固长度为的修正系数，所以取由于钢筋直径大于设计值为精扎螺纹钢的抗拉强度计值为混凝土轴心抗拉强度设N N C m m d f f l t y a =⨯⨯⨯=⋅=α5、φ32mm 精扎螺纹钢上端的锚固精扎螺纹钢穿过0号块底板进入箱梁内，在梁内通过张拉锚定精扎螺纹钢筋，那么每一个临时支座上箱梁底板C50混凝土受压面的必须达到222m 5.0mm 511441.23/78776315mm /1.2350==⨯=S N C 故受压面积混凝土抗压强度为实际张拉时，受压面积大于0.7m 2。
某特大桥连续箱梁临时支座设计检算e
某特大桥〔75+4*135+75〕m 连续箱梁临时支座设计检算1、荷载计算及内力分析：临时支座设计图见附件；设计图中临时固结支座承受的力为N=88413KN ，M=111028KN m ；〔应按最大悬臂灌注长度时箱梁自重对支座中心弯矩的5%及一端挂篮〔另一端挂篮撤除〕自重对支座中心弯矩之和计算最大不平衡弯矩，竖向力为按最大悬臂灌注长度时箱梁自重计算，注意计算值小于设计值时按设计值采用，计算值大于设计值时按计算值采用。
临时支座平面尺寸为纵桥向140cm ，横桥向150cm ，中心间距a ＝450cm ， 单个临时支座承受的力为KN a M N N 9767344405.4*211102848841324max min =±=±= 不平衡弯矩和箱梁总重量由临时支墩支反力承受，经计算临时支座不承受拉力。
2、采用的设计标准：按照?铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计标准?〔TB10002.3-2005〕：考虑主力＋附加力时，中心受压、局部承压容许应力可提高到1.3倍。
3、临时支墩受压检算：临时支墩采用C 50钢筋混凝土，中心受压容许应力[]2/742.142.174.13*3.1cm KN MPa c ===σ，竖向钢筋不参与计算，作为平安储藏，80≤bl ，φ＝1，[][]KN KN A N c 3444036582140*150*742.1≥===σ〔可〕。
4、墩身、粱部局部承压检算：墩身混凝土采用C35，局部承压容许应力计算如下：[]21/644.144.164.1*5.19.1*2*22.12*4.9*3.1cm KN MPa A A C c ====-σ。
钢筋网片的加强作用不参与计算，作为平安储藏；容许局部承压力[][]KN KN A N C c 3444034524140*150*644.11≥===-σ〔可〕； 粱部混凝土强度等级高于墩身混凝土强度等级，局部承压能力不再检算。
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临时支座检算
一、已知数据
各段梁体参数见下表：
节段名称0 1’2’3’4’5’6’7’8’节段长度
800 350 350 400 400 400 400 400 200 (cm)
节段体积
118 33.8 30.5 32.3 28.4 26.4 26 25.2 12.2 (m3)
节段重量
306.8 87.88 79.3 83.98 73.84 68.64 67.6 65.52 31.72 (t)
二、临时支座设计
1、位置及尺寸见附图。
2、临时支座采用C50钢筋砼。
3、临时支座外侧在墩柱施工时预埋Φ25抗拉锚筋，每个临时支座设置30根。
在图示位置将其固定在墩身钢筋上，固定需用绑扎，严格禁止焊接。
钢筋埋入墩身长度为1.5m。
4、Φ25锚筋抗拉强度设计值计算：
按照《混凝土结构设计规范》，普通Ⅱ级钢筋（HRB335）抗拉强度设计值为230MPa，则单根Φ25锚筋抗拉力设计值为112.9kN。
考虑实际受力时的不均匀及其它不利因素，计算时Φ25锚筋抗拉力取值为112.9*0.5=56.45kN。
5、锚筋抗拉力矩计算：
梁体倾覆时支点取在临时支座中心线处，则锚筋抗拉力臂数据为2.525m。
则锚筋抗拉力矩计算为
M=56.45*30*2*2.525=8552.175kN.m
三、稳定计算
1、浇注砼时稳定计算
1）砼浇注时不对称荷载偏差考虑20t，另其它施工荷载（人员、机具等）考虑50kN，荷载系数按照动荷载取1.4。
则总偏心力为
（200+50）*1.4=350kN 风荷载W=K1K2K3W 0 W 0取0.6kN/ m 2 K1=1.3 K2=1.92 K3=1.0
受风荷载最不利区7#段，面积按矩形计算为297.6m 2 W=1.3*1.92*1.1*0.6*297.6=445.7kN
2）梁体倾覆时支点取在临时支座中心线处，距墩中心1.175m 。
3）1#段浇注时稳定计算： 倾覆力矩：
m .kN 25.1601)2
5
.3175.10.4(*350M 1=+
-= 抗倾覆力矩：
m .157.075kN 21175.8552175.1*10*306.8'M 1=+=
安全系数：
59.71601.25
12157.075
M 'M 11===
λ 4）7#段浇注时稳定计算： 倾覆力矩：
m .kN 75.9738)2
.43*443.53.5751.14(*503M 7=+
++++-= 风荷载力矩：
M WF =445.7*2.5=1114.25
由于两个力矩不作用一同一平面内，所以进行力矩合成：
M=m kN M M WF
⋅=+=+3.980275.973825.1114222
27 抗倾覆力矩：
m
.kN 215.22996175.8552751.1*10*)2*6.672*64.682*3.8472*98.832*3.792*88.878.306('M 7=+++++++=
安全系数：
35.23
.980222996.215
M 'M 77===
λ 5）8#段浇注时稳定计算： 经分析也满足要求。
2、挂蓝不平衡移动时产生的倾覆力矩 挂蓝总重量为25.6t 。
挂蓝操作时其它附加荷载取50kN 。
动荷载系数取1.4。
施工时挂蓝不平衡移动（单侧移动），距离最长为4 m 时产生的倾覆力矩计算如下： 最大倾覆力：（25.6*10+50）*1.4=428.4kN 最大倾覆力矩：428.4*（4-1.175*2）=706.86kN.m
此力矩小于砼浇注时产生的不平衡力矩，故其稳定性满足要求。
3、临时支座的支座反力 临时支座的面积：1.5*0.55=3.3m 2 3.3*50Mpa=165000KN 满足设计要求 4、临时支座钢筋锚固长度L 计算
L ×0.025×3.14×2.5×106＞230×106×0.01252×3.14 L ＞58cm 附件：
临时支座位置及尺寸图
ф25锚固钢筋。