40+72+43m曲线钢箱梁计算书
Midas Civil计算书(钢箱梁)
北三环北线第 48 联钢箱（40+60+40）计算书
1 钢箱梁概况
北三环主线北线第48联为三跨一联的连续钢箱梁，位于半径R=4921.806m、2465.605m 的平面圆曲线上，跨径布置为(40+60+40)m，桥宽13m，梁高2.6m，采用单箱双室闭合截 面。钢箱梁桥面铺装采用9cm厚沥青混凝土铺装+10cmC50现浇钢纤维混凝土。
图 4.1 活载正挠度
图 4.1 活载负挠度 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）第1.1.5条规定：如果车辆荷 载在一个桥跨范围内移动产生正负两个方向的挠度时，计算挠度应为其正负挠度的最大 绝对值之和，边跨和中跨最大挠度均位于跨中分别为：22.6mm、40.8mm结构刚度满足规范 要求。
（1）钢结构的容许应力
参照JTJ 025-86中的规定，容许应力如下取值：
轴向应力[σ ]=200 MPa
弯曲应力[σw]=210 MPa 剪应力 [τ ]=120 MPa
在验算时不考虑容许应力提高系数作为安全储备。
（2）主梁的挠度
在汽车荷载作用下，主梁在同一工况下的正负挠度最大绝对值之和不应大于L/600，此
图 1.1 钢箱梁立面
图 1.2 钢箱梁标准断面
2．计算参数
2.1 材料 Q345钢材，弹性模量Ec=2.06×1011Pa，剪切模量G=0.79×1011Pa，泊松比γ=0.3，
钢材容重76.98kN/m。 2.2 作用取值
（1）永久作用 上部结构的沥青混凝土铺装自重计算采用容重24kN/m3；钢纤维混凝土铺装自重计算 采用容重26kN/m3； 联端配重两端总重1501.6KN（若不配重在联端可能会出现支座脱空现象）；
钢箱梁的计算书
钢箱梁的计算书--kg
钢箱梁计算书 纵向计算—计算荷载
（1）恒荷载
1）一期恒载 一期恒载包括主梁自重，钢材密度7850kg/m3，由程序自动计算其自重，考虑到模型中 未包含横隔板、焊缝等构件重量，采用放大系数考虑。 2）二期恒载 二期恒载为钢筋混凝土栏杆、声屏障、18cm桥面铺装（10cm沥青桥面铺装＋8cm钢纤 维砼铺装）等，桥面铺装以均布荷载计入，合计：61.10kN/m。 （2）温度荷载 1）正温度梯度：按BS5400取值； 2）负温度梯度：取-0.5倍的正温度梯度； 3）整体温度：取整体升温01-2014办理，包括汽车冲击力。 （4）支座沉降 支座沉降量按10mm计算，程序自动组合最不利情形。
钢箱梁的计算书--kg
2015钢结构桥梁设计规范相应的计算书 需要计算的内容 1、整体刚度验算 2、支座最小反力计算（防止脱空开始的抗倾覆） 3、抗倾覆计算 4、预拱度计算 5、受弯构件正应力验算 1）受拉部位考虑剪力滞影响 2）受压部位同时考虑剪力滞及局部问题 3）对于顶板要求第一及第二体系叠加后验算 4）底板有压重时，底板也有第二体系，也应两个体系相加 6、受弯构件腹板剪应力验算 7、受弯构件腹板在正应力及剪应力共同作用时验算 8、受弯构件整体验算
按规范钢箱梁正应力计算数值小于270MPa即可，正应力需要将两个体系进行叠 加，这是由于建模的原因导致，叠加的原因再次进行阐述： 1）第一体系（主梁纵向计算）只是计算主梁，只考察了竖向荷载纵腹板传至支座横梁的 传力过程，纵腹板的力其实也不是连续荷载，而是隔板间距的集中荷载，但是可以简 化。 2）纵向计算中没有建立隔板，汽车荷载也是车道荷载，不是车辆的车轮荷载，你的模型 没有体现轮压作用在桥面板上先通过纵肋传至横隔板的这一纵向传力，因此需要建立 第二体系模型来进行补充。 3）纵向加劲肋及其上缘的桥面板是个朴实的劳模，首先将轮压荷载纵向传递给横隔板， 完成一次受力；接着在纵腹板纵向传力至支座横梁时，又一次作为主梁的横截面组成 部分参与抗弯上翼缘受力，第二次受力；
箱梁计算书
桥梁设计计算书课程名称道桥工程设计姓名杨鑫龙学号年级与专业 2016交通工程指导教师提交日期目录一、设计资料 (4)1.1设计资料 (4)二、主梁构造布置及尺寸 (4)2.1横截面布置 (4)2.2主梁尺寸 (5)2.3横隔梁布置 (5)2.4主梁截面特性简易计算表 (5)三、主梁内力计算 (5)3.1恒载内力计算 (6)3.2活载内力计算 (8)3.3内力组合 (14)3.4弯矩剪力包络图 (15)四、预应力钢筋截面面积估算及布置 (15)4.1预应力钢筋截面面积估算 (15)4.2非预应力钢筋截面面积估算 (17)4.3预应力钢束的布置 (17)五、换算截面几何特性 (20)5.1换算截面图示 (20)5.2换算截面几何特性计算 (20)六、钢束预应力损失计算 (21)6.1预应力钢筋与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失 (21)6.2锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的预应力损失 (22)6.3混凝土弹性压缩引起的预应力损失 (22)6.4预应力钢筋应力松弛引起的预应力损失 (23)6.5混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 (24)6.6预应力钢筋张拉控制应力与各阶段预应力损失组合及有效预应力值25七、持久状况承载能力极限状态计算 (26)7.1正截面强度验算 (26)7.2斜截面抗剪强度验算 (26)7.3箍筋或弯起钢筋设计 (26)八、正常使用极限状态验算 (28)8.1正截面抗裂性验算 (28)8.2斜截面抗裂性验算 (28)8.3变形验算 (30)8.3.1使用阶段挠度计算 (30)8.3.2预加力引起的反拱计算及预拱度的设置 (31)九、主梁持久状况应力验算 (31)9.1跨中截面砼法向压应力验算 (31)9.2受拉区预应力筋最大拉应力验算 (32)9.3斜截面主应力验算 (32)十、主梁短暂状态应力验算 (33)10.1主梁短暂状态应力验算 (33)十一、主梁行车道板的内力计算及配筋 (34)11.1恒载作用 (34)11.2活载作用 (35)11.3主梁肋间内力计算 (35)11.4行车道板配筋计算 (37)11.5行车道板截面复核 (38)十二、横隔梁内力计算及配筋 (39)12.1横隔梁内力计算 (39)12.2横隔梁配筋计算 (42)12.3横隔梁截面复核 (43)十三、主梁端部局部承压验算 (43)13.1端部承压区截面尺寸验算 (43)13.2端部承压区承载力验算 (44)十四、结语 (45)十五、参考文献 (45)十六、附录 (46)附录A：主梁截面尺寸图 (46)附录B:横隔梁配筋图 (46)一、设计资料1.1设计资料(1)设计跨径：标准跨径35.82m（墩中心距离），简支梁计算跨径(相邻支座中心距离)35.22m，主梁全长35.78m。
钢箱梁—40 60 40钢箱梁计算书
1 设计要点1.1 总体设计达连坝大桥主桥为钢箱连续梁桥，跨径组合为（40+60+40）m，全长140m。
1.2 主桥上部结构设计概况（1）结构布置主桥为（40+60+40）m三跨钢箱连续梁桥，全长140m。
边中跨比为0.667。
桥梁横断面布置为：（0.5m防撞墙）+（14.75m车行道）+（0.5m防撞墙）=单幅桥总宽15.75m （2）钢箱梁主梁方案主梁采用等截面钢箱梁，单箱五室断面，桥面宽15.75m，箱宽12.0m，悬臂长1.925m。
主梁中心高度2.4m，高跨比1/25。
1.3 主桥下部结构设计概况见施工图纸。
1.4 主要材料（1）混凝土C15：承台基础垫层C30：过渡墩承台、防撞栏、桩基、主墩墩身、过渡墩墩身及盖梁C40：支座垫石（2）钢材主体结构采用Q345qD；附属结构采用Q235B；（3）支座主墩：LQZ3000GD、LQZ3000DX、LQZ3000SX；过渡墩：LQZ1500DX、LQZ1500SX；（4）伸缩缝伸缩缝：D160型伸缩缝。
2 计算依据2.1设计规范及参考资料（1）执行规范：《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）（2）参考规范及文献资料：《日本道路桥示方书·同解说》《钢桥、混凝土桥及结合桥》BS5400 （1978~1982）《公路钢结构桥梁设计规范—征求意见稿》《现代钢桥》（上册）（吴冲主编 2006年4月）《公路钢结构桥梁设计规范》( 征求意见稿)《公路钢箱梁桥面铺装设计与施工技术指南》2.2技术标准（1）公路等级：双向6车道，一级公路。
长沙湾特大桥40米简支箱梁计算书
厦深铁路工程长沙湾特大桥40米预应力混凝土简支箱梁计算说明计算：计算时间： 2009.03复核：复核时间：审核：审核时间：目录纵梁计算..........................................................................................................................1.计算说明..............................................................................................................1.1、结构体系....................................................................................................1.2、施工方法....................................................................................................2、模型及荷载.......................................................................................................2.1、计算模型....................................................................................................2.2、计算荷载....................................................................................................3、支承反力结果...................................................................................................4、全梁弯矩包络图...............................................................................................5、计算成果...........................................................................................................5.1 混凝土截面应力验算..................................................................................5.2 混凝土正截面抗裂验算..............................................................................5.3 结构极限强度验算......................................................................................5.4 活载作用下的竖向挠度验算......................................................................5.5恒载作用下的竖向挠度验算和预拱度设置...............................................5.6梁端竖向转角和工后徐变验算...................................................................5.7使用阶段钢束应力验算结果.......................................................................6、施工阶段应力验算...........................................................................................7、横向计算...........................................................................................................1 计算说明1.1 结构体系本桥为双线有碴简支箱梁桥，桥梁全长40m，支点间距38.5m，桥面宽12.2m （线间距为4.6m），采用预应力混凝土简支箱梁。
MIDAS钢箱梁计算书
12
恒+活应力云图（主拉应力，单位：MPa）
由上述结果可知，桥面板顶板局部最大主拉应力为 196.9Mpa，虽能满足规 范要求，但主拉应力偏大。建议悬臂处的加劲肋改为 T 型加劲肋或 U 型加劲 肋。
恒+活应力云图（主压应力，单位：MPa）
由上述结果可知，桥面板顶板局部最大主压应力为 151.1Mpa，满足规范要 求。发生在翼缘挑梁根部下缘。
部位 钢箱梁
截面位置 上缘 下缘
腹板剪力
最大压应力 -12.98 -128.15 ／
最大拉应力 124.3 12.98 ／
最大剪应力 ／
103.25
容许值 210 210 120
从上表可以看出正应力满足要求，腹板剪应力虽满足要求，但偏大，建议 对腹板至支座之间的横隔板进行局部加强。
1.1.5端横梁计算
步骤
施工内容
cs1
中间支点节段架设
cs2
其余梁段架设
cs3
合拢段施工
cs4
二期恒载
（2）施工阶段应力计算
上缘最大应力（压应力为负，单位：MPa）
上缘最小应力（压应力为负，单位：MPa）
下缘最大应力（压应力为负，单位：MPa）
4
下缘最小应力（压应力为负，单位：MPa）
最大剪应力（单位：MPa）
施工阶段主梁应力（压应力为负，单位：MPa）
／
／
／
最大剪 应力
／ -50.21
容许值
210 210 120
由上图表可以看出，在施工阶段，主梁的正应力和剪应力均满足规范要
求。
（3）施工阶段变形
跨中竖向位移（单位：mm）
从上图可以看出成桥阶段跨中竖向位移为向下 96.8mm。 1.1.3.1.5纵向计算分析结果
40米简支箱梁计算书
目录1 设计要求 (1)1.1 设计依据 (1)1.2 设计基本情况 (1)1.3 主要技术标准 (2)1.4 主要设计指标 (2)1.5 梁部计算 (3)1.6图纸绘制要求 (4)2 计算说明 (4)2.1 结构体系 (4)2.2 施工方法 (4)3 模型及荷载 (4)3.1计算模型 (4)3.2 计算荷载 (4)4 全梁弯矩包络图 (5)5 支承反力结果 (6)6 计算成果 (6)6.1 混凝土截面应力验算 (6)6.2 混凝土正截面抗裂验算 (11)6.3 正截面抗弯强度验算 (11)6.4 活载作用下的竖向挠度验算 (11)6.5 恒载作用下的竖向挠度验算和反拱度设置 (12)6.6 梁端竖向转角和工后徐变验算 (12)6.7 使用阶段钢束应力验算结果 (12)7 施工阶段应力验算 (12)40m有砟简支梁桥设计说明书1 设计要求1.1 设计依据《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)；《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》(TB10002.3-2005)；《新建时速200公里客货共线铁路设计暂行规定》(铁建设函（2005）285号)；1.2 设计基本情况(1)双直线40m有砟简支梁桥(线间距5.0m)(2)桥式结构及桥面布置:见CAD图1.3 主要技术标准1.3.1 设计荷载(1)恒载结构构件自重按《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)第4.2.1条采用；C50混凝土容重取26kN/m3；二期恒载:190kN/m。
(2)混凝土收缩徐变环境条件按野外一般条件计算，相对湿度取70%。
根据老化理论计算混凝土的收缩徐变，系数如下：徐变系数终极极值：2.0（混凝土龄期6天）徐变增长速率：0.0055收缩速度系数：0.00625收缩终极系数：0.00017(3)设计活载a.列车纵向活载采用“ZK活载”，中-活载检算(注意根据规范进行折减)b.竖向动力冲击系数：按《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)办理：其中冲击系数1+μ=1+α*6/（30+L），α=4*(1-h)≤2.0,L为桥梁跨度。
大型设计院跨高速公路顶推钢箱梁midas计算书
目录1. 纵向计算 (1)1。
1概算 (1)1.2设计参数 (4)1。
2.1 结构重力 (4)1.2。
2 基础变位作用 (5)1。
2.3 汽车荷载、人群荷载 (5)1.2。
4 汽车荷载冲击力系数 (5)1。
2.5 温度作用 (5)1.2.6 抗震要求 (5)1。
2。
7 桥梁设计基准期 (5)1。
2.8 桥梁设计使用年限 (5)1.2.9 桥梁设计安全等级 (6)1.2.10 环境类别 (6)1.2。
11 材料性能 (6)1。
3计算分析 (6)1。
3.1 支承反力 (6)1。
3.2 刚度 (6)1.3.3 内力 (7)1.3.4 截面 (8)1.3。
5 应力 (9)2。
普通横隔板计算 (10)2.1计算模式 (10)2。
2截面及截面特性 (10)2。
3设计荷载 (10)2.3.1 结构重力 (10)2。
3。
2 汽车荷载 (11)2。
4强度检算 (11)2。
5稳定检算 (12)3。
中支点横隔板 (12)3.1计算模式 (12)3.2强度检算 (12)3。
3稳定检算 (13)4. 端支点横隔板 (13)4。
1计算模式 (13)4。
2强度检算 (14)4。
3稳定检算 (15)5。
左侧悬臂托架 (15)5。
1计算模式 (15)5.2截面及截面特性 (16)5。
3设计荷载 (16)5。
3。
1 结构重力 (16)5。
3.2 汽车荷载 (17)5。
4内力 (17)5.5强度检算 (17)5。
5。
1 正应力 (18)5.5。
2 剪应力 (18)5。
5。
3 稳定检算： (18)6. 右侧悬臂托架 (18)6。
1计算模式 (18)6.2截面及截面特性 (18)6.3设计荷载 (19)6.3。
1 结构重力 (19)6.3.2 汽车荷载 (20)6.4内力 (20)6。
5强度检算 (20)6.5.1 正应力 (20)6.5.2 剪应力 (21)6。
5.3 稳定检算： (21)7. 支承加劲肋检算 (21)7。
1计算模式 (21)7.2强度核算 (21)7。
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40.625+72+72+43.625m连续钢箱梁上部结构计算书2017.07目录一、概述 (1)1.1桥梁简介 (1)1.2 模型概况 (1)1设计规范 (1)2参考规范 (1)3主要材料及性能指标 (2)4 整体模型概述 (2)二模型主要计算结果 (5)2.1 结构刚度 (5)1 车道荷载挠度值 (5)2 预拱度设置 (6)3 正交异形板桥面顶板挠跨比 (7)2.2 反力计算 (8)三钢箱梁验算 (9)3.1顶底板强度验算 (9)1计算第一体系 (9)2计算第二体系 (13)3.2 腹板验算 (23)1 厚度验算 (23)2 强度验算 (23)3 腹板纵向加劲肋构造验算 (25)4 腹板横向加劲肋构造验算 (25)5 腹板屈曲验算...................................................................................................... 错误！未定义书签。
3.3 正交异性桥面板匹配性验算 (26)1 构造验算 (26)2 受压顶板纵肋刚度验算 (26)3 受压顶板横肋刚度验算...................................................................................... 错误！未定义书签。
4 桥面板匹配性验算 (27)3.4支承加劲肋验算 (28)3.5 屈曲计算 (29)1 整体稳定计算...................................................................................................... 错误！未定义书签。
2 局部稳定计算...................................................................................................... 错误！未定义书签。
四、结论 (29)建议：...................................................................................................................................... 错误！未定义书签。
一、概述1.1桥梁简介40.625+72+43.625m连续钢箱梁，跨中梁高2.5m，中墩处梁高4.2m。
梁宽由17.6m渐变至21.4m。
主梁线型为圆曲线，中心线位于半径R=326m的圆弧上。
顶板厚16~28mm，腹板厚16~18mm，底板厚16~28mm。
采用Q345C材质。
边支点横断面中墩处横断面1.2 模型概况1设计规范《公路工程结构可靠度设计统一标准》（GB/T 50283-1999）;《公路工程技术标准》（JTG B01-2014）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）《桥梁用结构钢》（GB/T 714-2008）2参考规范《道路桥示方书·同解说》（日本道路协会，平成8年12月）3主要材料及性能指标主梁采用Q345C钢材，其主要力学性能见下表。
4 整体模型概述1）整体模型简介对原桥进行合理简化，取平均宽度20m进行全桥等宽度建模。
整体模型采用Midas Civil 2015软件建立，主梁工划分为97个单元，150个节点，桥梁采用盆式支座，以弹性连接中输入各方向刚度模拟，支座径向布置，支座与主梁采用刚性连接。
计算模型如下图所示。
整体计算模型示意图2）计算剪力滞考虑剪力滞影响计算，根据《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）5.1.8条，计算剪力滞有效分布宽度。
半幅顶板考虑剪力滞后有效宽度计算表半幅底板考虑剪力滞后有效宽度计算表由上面计算知道，剪力滞对中支点处梁体影响较大，应与考虑。
3）荷载恒荷载：包括自重和二期荷载。
横隔板和加劲肋重力以点荷载形式加在实际位置。
二期荷载包括7cm沥青铺装和3道防撞墙，均布荷载分别按52kN/m和30kN/m考虑。
温度作用：升温按25℃考虑，降温按-20℃考虑；由于中国规范未对钢箱梁桥温度梯度有明确规定，故按欧洲规范Eurocode（1991-1-5:2003）取用，包括温度梯度升温和温度梯度降温。
如下图所示。
温度梯度加载示意图汽车荷载：公路-I级；按5车道加载，考虑两种偏载工况。
经计算桥梁基频f=0.26<1.5，根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）第4.3.2条，取冲击系数μ=0.05。
两种布载形式见下图。
偏载1布载偏载2布载制动力：根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）第4.3.5条计算，均布于全跨。
q1=0.1*[10.5*(40.625+72+43.625)+360]*2.34/(40.625+72+43.625)=3kN/m离心力：根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）第4.3.3条，离心力系数：由v=100km/h，R=326.0m算得C=0.24。
将离心力也均布于全跨，方向为径向向外。
q2=5*550*0.6*0.24/(40.625+72+43.625)=2.53kN/m4）荷载组合根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）的规定，运营阶段分析主要考虑一下5种荷载组合。
①组合一：恒载+汽车；②组合二：恒载+汽车+升温+正温度梯度+基础沉降+制动力+离心力③组合三：恒载+汽车+升温+负温度梯度+基础沉降+制动力+离心力④组合四：恒载+汽车+降温+正温度梯度+基础沉降+制动力+离心力⑤组合五：恒载+汽车+降温+负温度梯度+基础沉降+制动力+离心力二模型主要计算结果2.1 结构刚度1 车道荷载挠度值根据《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）4.2.3条，桥梁汽车荷载作用下的最大向下竖向挠度为：偏载1：Dz=33.4+8.3=41.7mm＜72000/500=144mm，满足规范要求。
偏载2：Dz=29.4+7.3=36.7mm＜72000/500=144mm，满足规范要求。
两种偏载在汽车荷载作用下竖向位移包络图如下：偏1作用下竖向位移包络图（单位：mm）偏2作用下竖向位移包络图（单位：mm）2 预拱度设置根据《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）4.2.4条，钢桥应设置预拱度，预拱度大小视实际需要而定，宜为结构自重标准值加1/2车道荷载频遇值产生的挠度值，频遇值系数为1.0。
自重标准值+1/2偏载1频遇值作用下竖向挠度（单位：mm）自重标准值+1/2偏载2频遇值作用下竖向挠度（单位：mm）由上图可见，自重+1/2偏载1作用下主梁挠度最大，因此以此工况作为预拱度设置依据。
详见下表：预拱度设置表（偏1）3 正交异形板桥面顶板挠跨比根据《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）8.2.5条，正交异形板顶板的挠跨比D/L≤1/700。
查询“2 计算第二体系”，局部模型挠度如下图所示。
正载作用最大挠度图D1/L=0.08/300=1/3750≤1/700，满足规范挠跨比要求。
D2/L=0.15/300=1/2000≤1/700，满足规范挠跨比要求。
偏载作用最大挠度图D1/L=0.16/300=1/1875≤1/700，满足规范挠跨比要求。
D2/L=0.1/300=1/3000≤1/700，满足规范挠跨比要求。
开口肋上方作用最大挠度图D1/L=0.26/450=1/1730≤1/700，满足规范挠跨比要求。
D2/L=0.1/450=1/1730≤1/700，满足规范挠跨比要求。
2.2 反力计算在恒载+偏载车道荷载标准组合作用下，支座反力包络值如下图所示。
恒载+偏1标准组合包络（max）作用下支座反力图（kN）恒载+偏1标准组合包络（max）作用下支座反力图（kN）三钢箱梁验算3.1顶底板强度验算1计算第一体系考虑到前面剪力滞的影响，这里需要对顶底板有效宽度进行调整，以支点截面为例，调整后的截面形状如下图所示。
中支点断面调整后形状示意图半横断面调整后截面特性调整后惯性矩: I’=[650843594156+220997×(1786-1516)2+832113637872+244606×(2066-1786)2+598287961080+198008×(1682-1786)2+598319120930+198019×(1682-1786)2+832160798913+244617×(2066-1786)2+737008477869+221652×(2081-1786)2+543167408983+193165×(1503-1786)2]=4885462504167 mm4调整前惯性矩：I=5510970000000mm4调整系数=I’/I=0.887为此，在模型中查询得到中支座处的正应力应放大：(1/0.887-1)×100%=12.7%基本组合包络（all）作用梁体顶板最大拉应力（MPa）基本组合包络（all）作用梁体顶板最大压应力（MPa）考虑中支座处放大12.7%，则顶板最大拉应力=95.58×1.127=107.74MPa，其他部位剪力滞引起的应力增大很小，可以忽略，则顶板的最大压应力70.33MPa。
由于顶板是正交异性板，在汽车荷载作用下，需要考虑第一和第二体系的叠加作用，所以尚需对顶板受压区进行第二体系计算。
见“2 计算第二体系”。
根据第二体系计算结果，中墩墩顶处顶板在车辆荷载（含冲击系数0.4）作用下最大拉应力为20.4MPa，两体系组合为1.1×（107.74+20.4×1.8）=158.90MPa＜270MPa，满足规范要求。
跨中处顶板在车辆荷载作用下最大压应力MPa，两体系组合为（尚未完成局部计算）基本组合包络（all）作用梁体底板最大拉应力（MPa）基本组合包络（all）作用梁体底板最大压应力（MPa）考虑中支座处放大12.7%，则底板最大压应力=88.6×1.127=99.85MPa＜275MPa，他部位剪力滞引起的应力增大很小，可以忽略，则底板的最大拉应力=131.7MPa＜275MPa。
底板应力满足规范要求。
2计算第二体系取第一体系中顶板应力较大的区段，进行第二体系应力计算。