48 80 48连续梁挂篮计算书详解
(48+80+48)m跨连续梁挂篮计算书-V30
新建铁路无砟轨道预应力混凝土连续梁（48+80+48）m挂篮设计计算书新建铁路无砟轨道预应力混凝土连续梁（48+80+48）m 挂篮设计计算书1 新建铁路（48+80+48）m 跨预应力混凝土连续梁概述本连续梁采用挂篮悬臂浇筑法施工。
连续梁结构形式为：梁体为单箱单室、斜腹板、变高度、变截面结构。
箱梁顶宽12m ，箱梁底宽6.7m 。
顶板厚度除梁端为65cm ，其余均为40cm ；底板厚度40至100cm ，按直线线性变化，其中端支点为100cm ；腹板厚48～60～90cm ，厚度按折线变化。
梁全长为177.5m ，计算跨度为(48+80+48)m ，中支点截面中心处梁高6.65m ，边跨7.75m 直线段，截面中心处梁高为3.85m 。
梁底下缘按圆曲线变化，边支座中心线至梁端0.75m 。
箱梁横断面示意图见图1。
箱梁0号块节段长12m ，在支架上浇筑。
两侧各有10个悬浇节段，分别为2×2.7m 、1×3.1m 和7×3.5m ，采用挂篮悬臂浇筑施工，悬浇梁段最大节段重量1395kN 。
共有3个合龙段，即两个边跨合龙段和一个中跨合龙段，合龙段长度均为2m 。
边跨现浇段长7.75m ，在支架上现场浇筑。
67009214009002100256595835053082844550463712000单位：mm图1-1 箱梁2.7m 长梁段最大横断面图67008254009002100256525735046072844550403212000单位：mm图1-2 箱梁3.1m 长梁段最大横断面图67007714006002100256491835042682844550374712000单位：mm图1-3 箱梁3.5m 长梁段最大横断面图该连续梁共分47个梁段，悬臂段40段、直线现浇段2段、0号段2段、合龙段3段。
悬臂浇筑梁段最大重量见表1。
表1 悬臂浇筑各梁段最大重量表2 挂篮设计总则 2.1 设计依据⑴《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
悬浇梁施工挂篮结构及计算分析
悬浇梁施工挂篮结构及计算分析1前言预应力混凝土的连续梁桥、刚构桥、斜拉桥等越来越多，施工中多采用挂篮施工，研究挂篮结构形式及施工，对于此类桥梁施工，具有普遍的适用性。
根据不同的主梁形式，挂篮的结构组成和受力特点略有差异，能否科学合理的选择挂篮结构形式对工程进度、成本有着重大的影响。
2工程概况某黄河大桥，下部空心墩墩高18m，上部结构为连续梁，梁体采用变高度变截面形式，箱梁截面采用单箱单室斜腹板形式。
计算跨径为（32+48+32）m，边支点及跨中梁高2.8m，中支点梁高3.6m，箱梁顶宽11.2m，底宽5.4～5.14m。
每个T构共划分6个梁段，最重梁段为106.1t。
3施工方案设计3.1挂篮形式选择普通挂篮可分桁架式挂篮和斜拉式挂篮，桁架式挂篮又分平行桁架式挂篮、平弦无平衡重挂篮、菱形挂篮、三角形挂篮、弓弦式挂篮。
目前较为常用的为菱形挂篮，三角形挂篮和滑动斜拉式挂篮，其优点在于自重小，受力合理，通用性强。
挂篮的性能对比见下表：3.2挂篮结构设计3.2.1总体设计原则挂篮设计需适应主体结构特点、满足最大荷载要求、结构受力合理、安全可靠、经济适用、自重轻、刚度大、坚固稳定、前移和拆装方便、具有较强的可重复利用性、选择标准通用材料等。
3.2.2桁架式挂篮构件设计（1）主桁架及后锚固系统设计主桁架放置在混凝土主梁腹板之上，并在主桁架之间设置横向联结系。
构件之间的连接通常采用销接和螺栓拼接，其需保证传力的可靠性。
（2）底模平台及吊挂系统设计底模平台包括前、后下横梁、小纵梁及模板，主要承受混凝土箱梁腹板和底板的重量。
底模和小纵梁的设计由受力确定，截面多采用组合型钢，模板可采用格构式钢模或者木模。
底模平台的吊挂系统包括前、后吊挂，吊挂的设置需满足承载、走形需要，对称和等量的原则，既能承受箱梁腹板和底板的重量，又能悬吊底模走行，与桥梁纵向中心线对称，并且每个吊带（吊杆）受力基本相等。
（3）外侧模、内模及吊挂系统设计外侧模一般采用整体钢制大模板，主要承受箱梁翼缘板的重量和腹板新浇混凝土的侧压力。
48 80 48m挂篮计算书_菱形_
第1章 设计计算说明1.1 设计依据①、《无碴轨道预应力混凝土连续梁（双线） 跨度：48＋80＋48m》（图号：通桥（2008）2368A－Ⅳ）;②、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；③、《路桥施工计算手册》；④、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；⑤、《机械设计手册》；⑥、《铁路桥涵施工技术规范》（TB10203-2002）1.2 挂篮结构本高速铁路48＋80＋48m连续梁菱型挂篮模板主要由主桁系统、轨道系统、前上横梁、模板系统、导梁、底篮、防护系统等组成。
挂篮结构如图所示1.3 挂篮设计1.3.1 主要技术参数①、砼自重G＝26kN/m3；②、钢材的弹性模量E＝210GPa；③、材料容许应力：牌号 许用正应力[σ] 许用弯曲应力[σw] 许用剪切应力[τ]Q235 135MPa 140MPa 80MPaQ345 200MPa 210MPa 120MPa40Cr 470MPa 480Mpa 280MpaPSB785 650Mpa容许材料应力提高系数：1.3。
1.3.2 挂篮构造挂篮采用菱形挂篮，挂篮的前横梁由2I45a普通热轧工字钢组成，底篮前、后横梁由2I36b 普通热轧工字钢组成，底模下加强纵梁均由I32a普通热轧工字钢组成，，吊杆采用φ32、φ25精轧螺纹钢。
挂篮自重：52t。
1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合①、荷载系数考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05；挂篮空载行走时的冲击系数1.3；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：1.5；挂篮正常使用时采用的安全系数为1.2。
活载分项系数：1.4恒载分项系数:1.2②、作用于挂篮的荷载1、箱梁荷载：取1#块、4#块分别计算根据箱梁截面受力特点，划分箱梁各节段断面如图所示：通过建立箱梁各节段三维模型并查询各段体积，计算箱梁断面内各段重量如下表所示 段号 1#块(2.7m) 4#块(3.5m) 备注① 84.1KN 109.1KN 校核外模导梁② 365.8KN 260.4KN 校核腹板下纵梁③ 161.2KN 231.8KN 校核内模导梁④ 321.2KN 386.7KN 校核底板下纵梁恒载分项系数K1=1.2；活载分项系数K2=1.4。
连续梁合拢方案
连续梁合拢⽅案京沪⾼铁⼤汶河特⼤桥跨京沪线⼯程48+80+48m连续梁合拢⽅案⼀、编制依据1、通桥（2008）2368A-Ⅳ⽆碴轨道48+80+48现浇预应⼒混凝⼟连续梁（双线）；2、京沪⾼速⼤汶河特⼤桥施⼯图（京沪⾼京徐施桥-21补26）；3、跨京沪线48+80+48m连续梁施⼯⽅案。
4、《铁路混凝⼟强度检测评定标准》(TB10425-94)；5、《铁路混凝⼟⼯程施⼯质量验收补充标准》(铁建设[2005]160号)；6、《客运专线铁路桥涵⼯程施⼯质量验收暂⾏标准》(铁建设[2005]160号)；7、《铁路混凝⼟⼯程施⼯技术指南》(TZ210-2005)；8、《客运专线铁路桥涵⼯程施⼯技术指南》（TZ213-2005）；9、《铁路⼯程结构混凝⼟强度检测规程》（TB10426-2004/J342－2004）；10、《铁路⼯程施⼯安全技术规程（上、下册）》（TB10401.1-2003/J259-2003）（TB10401.2-2003/J260-2003）；11、《铁路专线⾼性能混凝⼟暂⾏技术条件》；⼆、⼯程概况48+80+48m连续梁共设三个合拢段，即两个边跨合拢段、⼀个中跨合拢段。
合拢段箱梁截⾯与现浇段远离梁端的截⾯相同，中跨合拢段设横隔墙⼀道，每个合拢段长2m，混凝⼟22.078m3，梁段重57.402t，截⾯⾼3.85m，底板及顶板厚度40cm，腹板厚度48cm。
三、施⼯⽅案全桥箱梁合拢顺序为先合拢边跨，后合拢中跨。
边跨及中跨均利⽤⼀侧挂篮合拢。
1、边跨合拢边跨10号块混凝⼟浇筑完成后，挂篮前移2m，利⽤挂篮底模、外侧模、内模作为合拢段模板。
挂篮移动的同时，在相应中跨10号块位置加3.2吨配重，配重采⽤⽔箱（⽔桶）注⽔⽅案。
挂篮移动前，必须拆除现浇段底板与挂篮前下横梁冲突部分⽀架（约1m长），便于挂篮⾏⾛及安装。
现浇段施⼯过程中，应根据挂篮的锚固位置预留相应空洞。
普通钢筋及预应⼒管道安装完成后，在每天的最底温度完成刚性连接。
挂篮(48+80+48米)挂蓝对1#段计算
（48+80+48）米连续梁菱形挂篮计算书计算：复核：2009年01月（48+80+48）米连续梁挂篮计算一、设计依据1、沪宁城际施图（通桥）-Ⅰ-17施工图2、公路桥涵施工技术规范JTJ0413、公路桥涵钢结构及木结构设计规范JTJ0254、组合钢模板技术规范GB2145、钢结构设计规范GB 500176、起重机设计规范GB/T38117、机械设计手册8、起重机设计手册9、路桥施工计算手册10、铁路混凝土工程施工技术指南二、底模纵梁验算各纵梁的截面特性：纵梁采用两排上主桁［32b（共21组）纵梁综合特性：234min min 54.913,509c ,8140A cm W m I cm === （一）、梁体断面图单位：mm（二）、其它荷载情况根据《铁路混凝土工程施工技术指南》和《路桥施工计算手册》混凝土竖向荷载分为以下几个部分：（1）、模板：底模和横梁槽钢采用275/kg m21`75/0.75kg m kPa q ==（2）、混凝土：2`26/S kN m q =⨯=（S 为混凝土截面面积）（3）、人群机具：23`150/ 1.5kg m kPa q ==（4）、倾倒：4`4kPa q = (混凝土厚度大于1米不计)（5）、振捣：5` 2.0kPa q =（6）、其他荷载：6`q 根据实际情况不考虑（三）、对1号段施工工况进行验算（采用清华大学结构力学分析软件） 纵梁的受力图如下单位：m荷载组合考虑安全系数的q 为31213456(``````))((/)K q q q q q q B K kN m q ⨯⨯⨯=+++++ 476.8(/)47.68/kN m t m q ==K3=1.2(浇筑砼时的动力系数),K1=1.05(砼超载系数) 剪力图如下：弯矩图如下：纵梁中最大剪力F max =795kN 仅考[32b 在后横梁处受剪：maxmax 8579510.9P 54.913*19*0.7F MP M a Aτ=⎡⎤⎣⎦===<τ 最大弯矩max 1055.32.M kN m =[]22max max max 110MPa στ+σσ==<综合还可以在外侧增加辅助吊点，减小吊点处应力（与后下横梁同）。
高速铁路连续梁挂篮设计计算书
48+80+48挂篮设计计算书一、挂篮设计主要参数选取1、挂篮结构型式挂篮的主体结构为菱形桁架结构。
每台挂篮有两片主桁架，主桁架除销子为40Cr 钢外，其余均由普通型钢及钢板组焊而成。
该挂篮主要由三个系统组成，即主桁系统、底篮和模板系统、走行系统，除内模为钢木组合结构外，其余均为钢结构。
2、工程数量制造4台挂篮，应用于济青高铁48m+80m+48m联系梁悬臂施工。
3、挂篮自重（1）、挂篮桁架及附件—380KN/台；（2）、挂篮模板（含内、外模板、底板钢模）重量—230KN/台；（3）、精轧螺纹吊杆及其他锚固设备—20KN/台；4、挂篮的主要性能参数（1）适应最大梁段重量：1259KN；（2）适应最大梁段长：4.0m；（3）适应梁高的变化范围：3.6m～6.4m；(7)挂篮自重(630KN)与最大梁段重量(1259KN)之比为0.5，小于设计要求的700KN。
5、主要材料（1）钢板及型钢：采用Q235普通碳素结构钢，符合国家标准（GB/T709—1998）、（GB/T706—1988）和（GB/T707—1988）的有关规定。
屈服强度为235MPa，设计弹性模量E=2.1×105MPa，[σ]=215MPa，[σw]=215MPa，[τ]=125MPa(注:钢材的容许应力按《钢结构设计规范(GB50017-2003)》选用)。
（2）直径32mm精轧螺纹粗钢筋：符合国家标准（GB/T20065—2006）的有关规定。
屈服强度为930MPa，设计控制应力采用屈服强度的0.9倍，设计控制拉力673KN，设计弹性模量E=2.0×105MPa。
相应锚具采用JLM型。
（3）销子：采用40Cr钢，符合国家标准（GB/T3077—1999）的有关规定。
屈服强度]=785MPa，设计弹性模量E=2.1×105MPa，许用应力[σ]=[σ[σss]/1.5=785/1.5=523MPa,[τ]=[σ]/1.5/√3=302MPa(注:按<<机械设计手册>>选用)。
连续梁专项施工方案
宁西铁路二线洋淇河特大桥（48+80+48）m连续梁专项施工方案编制：审核：批准：中铁十七局集团宁西二线NX二标项目部第一分部2013年02月28日1.1 箱梁结构形式 (1)1.2 支座布置 (2)1.3 梁段主要技术参数 (3)1.4 主要工程数量 (3)二、施工计划安排 (6)2.1 施工组织机构 (6)2.2 投入的人员及职责 (7)2.3 投入的机械、设备配置 (7)2.4 施工工期安排 (11)三、施工方案 (11)3.1.钻孔桩施工方案 (12)3.2.承台施工方案 (12)3.3.墩台身施工方案 (12)3.4.梁部施工 (12)四、施工主要措施 (41)4.1. 安全防护措施 (41)4.2.质量保证措施 (42)4.3. 季节施工质量保证措施 (44)4.4.线形控制技术措施 (45)4.5.工期保证措施 (46)4.6.安全文明保证措施 (46)5.1.工期横道图5.2.安全管理体系5.3.质量管理体系5.4.0#段三角托架验算书及图5.5.直线段支架验算书及图洋淇河特大桥连续梁悬臂施工专项施工方案（48+80+48）m一、连续梁工程概况洋淇河特大桥起讫里程为DyK257+404.19～DyK258+314.39，桥全长为910.2m，桥型布置为：1-32m+(48+80+48)m预应力混凝土连续梁+21-32mT梁，该连续梁为预应力混凝土单线连续箱梁，采用悬臂浇注法施工，桥墩编号为1#墩～4#墩。
该连续梁中墩基础由12根φ1.5m钻孔桩组成，承台尺寸为13m×9.5m×3m，加台尺寸为8.3m×5.8m×1m；边墩由5根φ1.5m钻孔桩组成，承台尺寸为6.5m×9.5m×3m。
承台为矩形，墩为单线圆端形变截面桥墩。
1.1 箱梁结构形式（1）、梁体采用单箱单室直腹板箱型截面，箱梁顶宽7.5m，底宽4.2m，中支点梁高6.2m，跨中梁高为3.6m，梁底曲线采用二次抛物线。
连续梁施工技术
跨古城墙（48+80+48）m连续梁施工技术【摘要】连续梁从零号块到主跨合拢,施工过程中很多工艺都会影响到它地几何线形,这就要求在施工过程中对挠度.应力等参数地要合理控制.悬臂浇筑施工过程受到多种因素地影响（温度等）,导致其成桥线形与内力状态难免与设计要求之间存在一定地偏差,如果控制不地当,有可能导致桥梁成线形偏离太大.主桥难以合拢等重大问题.文章结合80m预应力混凝土连续梁地施工具体实例,阐述其关键施工工艺及施工中应注意地控制事项.【关键词】连续梁.挂篮.线型.施工方法1.工程概况开兰特大桥跨古城墙地线上结构为(48+80+48)m连续梁,节段划分:12m+2×2.7m+1×2.75m+1×3.1m+6×3.5m,现浇段7.75m,合拢段2.0m.箱梁为单箱单室.变高度.变截面结构,中支点梁高6.65m,跨中9m直线段及边跨13.25m直线段梁高3.85m,梁底下缘按二次抛物线变化.箱梁顶宽13.4m,底宽6.7m.顶板厚除梁端附近外均为40cm；底板厚40cm至100cm,按直线线性变化；腹板厚48至90cm,按折线变化.全联在端支点.中跨跨中及中支点处共设5个横隔板,横隔板设有孔洞,供检查人员通过.全梁采用悬臂浇筑法施工,边跨梁长48米,分为12个梁段,中跨梁长80米,分为21个梁段,115#.116#墩顶设一节0#梁段,每联连续梁共47个梁段.表1 48+80+48m连续梁各节段参数表图1 48+80+48m连续梁各节段示意图图1 48+80+48m连续梁各节段示意图2.施工方案连续箱梁地混凝土采用拌合站集中拌合,混凝土运输至现场,泵车输送至挂篮内.施工过程中需要地钢筋.挂篮.其它材料及小型机具等均利用便道运输,汽车吊配合塔吊吊装到位.0＃段及直线段采用支架法施工；循环梁段.边跨合拢段及中跨合拢段采用菱角挂篮悬浇施工.3.各节段施工方法和工艺3.1 0#块施工方法和工艺0#块主要工作内容：墩顶布置→托架.平台安装→测量放线→外模安装→横隔板.腹板.底板钢筋安装→安装竖向精轧钢筋→安装内支架.内顶模板→安装顶板钢筋→安装纵向预应力波纹管.内模→安装横向预应力束→安装预埋件.预留孔→检查.调整.冲洗→浇筑砼3.1.1支座安装支座采用预埋套筒和锚固螺栓地连接方式,在墩台顶面支承垫石部位需预留锚栓孔,预留锚栓中心及对角线位置偏差不得超过10mm.支承垫石顶面要两次收浆抹面,四角高差控制在2mm以内.支座安装时,支座四周不得有0.3mm以上地缝隙,支座中线水平位置偏差不得大于2mm,并保持清洁,同时要注意支座纵向预移量地设置问题.在支座底面与支承垫石之间应留有20～30mm空隙,安装灌浆模板,灌浆采用采用重力灌浆方式.3.1.2支架平台安装0#段采用钢管支架现浇,钢管桩采用φ426.壁厚10mm螺旋钢管,钢管上下部均设置盖板,上.下盖板均为800×800×20mm钢板,横梁采用双I32a工字钢,纵梁采用I25a工字钢,纵梁一端支撑在墩顶降模结构上,另一端支撑在工字钢横梁上,底模分配方木采用15×15cm方木,外侧模.底模采用钢模,内模采用竹胶板.支架结构层高度从上到下分别为（10.6cm底模+15cm(10cm)方木 +I25a工字钢纵梁+I32a工字钢横梁+砂箱高度+2cm上盖板+钢管桩高度）,钢管支架采用∠100x100x10角钢横向稳定支撑,纵向用I20a工字钢把钢管与墩身连接稳定.3.1.3支架预压正式浇筑0#梁段之前对支架应进行不小于托架处箱梁自重110%地荷载(1.1×688.338=757.19t)预压.支架预压方法如下：○1材料选取预压材料采用沙袋,每袋沙袋重约1.5t.○2测点布置及测量方法在支墩基础.横梁顶面和纵梁跨中应对称梁体中心线各布置5个观测点.测量器具选择水准仪.在未加荷载前先记录原始读数,分级加载分级测量读数,待所有荷载地全部已加上后,接着每隔6个小时测一次.直至12小时内支架累计变形量不大于2mm趋于稳定时方可卸载.○3数据整理根据试验所测得地数据进行分析,对本工程所设计地支架进行箱梁浇筑时产生地变形进行有效地控制.可依据变形量计算箱梁模板地调模标高,实现混凝土浇筑完成后能达到设计所要求地标高.如发现支架下沉比较明显,需停止施工.研究处理.3.1.4模板施工底模采用竹胶板组拼,外侧模板和翼缘模板采用定型模板,内模采用竹胶板拼装.模板排列应规则有序,线条美观,缝隙严密平整,不漏浆,支撑牢靠,满足强度和刚度及稳定性地要求,能够承受施工过程中可能产生地各项荷载及震动作用.同时确保梁体各部位结构尺寸正确及预埋件地位置准确,且具有能经多次反复使用不致产生影响梁体外形地刚度.3.1.5钢筋施工○1横隔板钢筋安装：用钢管搭设支架及平台,钢管底部垫10×10cm钢板且与钢管点焊,箱梁较高,搭设支架要稳妥.钢筋安装顺序要明确,间距要均匀,事先做好标记.○2腹板.底板钢筋安装：0#段钢筋编号较多,制作时要打捆挂牌,以免搞错,钢筋保护层应较设计大5mm,底板钢筋保护层垫块要密,顶层钢筋绑轧要牢固,防止人踩变形,上.下层支撑钢筋点焊.腹板钢筋安装时要给竖向预应力筋让位,确保挂篮轨道安装顺利.○3顶板钢筋安装：顶板布有纵横向预应力束,钢筋绑轧（焊接）前要先安装预应力束,保证预应力束位置地准确性.顶板钢筋纵.横要顺直,间距以预应力束为准可适当调整.上.下层支撑钢筋要焊牢,保证砼堆积不变形.3.1.6内膜及支架○1横隔板模板采用木模,带木用10×10cm方木,面板为20mm厚竹胶板.带木为立放,间距60cm.其余内模板采用定型钢模.○2内顶板模支架采用扣件式钢管架,支架顶纵向摆放15×15cm方木,方木上摆放内模上横梁架,80cm一个间距；柱底用10×10×0.1cm钢板支撑.3.1.7预埋件箱梁边缘设防撞墙和竖墙预埋钢筋；箱梁顶面设线型控制预埋件和底座板预埋套筒；箱梁底板设泄水孔,腹板设通风孔；箱梁顶板.底板设挂篮锚栓孔.3.1.8预砼浇筑下料顺序由支座顶处开始,先浇筑横隔板至倒角处,次由腹板下料任其自由流动一部分再振捣,底板不必要一次灌满,因浇注腹板时还会翻浆.待腹板砼浇注至底倒角以上时暂停,如此四角轮流浇注,底板砼浇注完并稳定,再浇注横隔板至1/3处.以后轮番下料.振捣砼需配6台振动棒,底板4台,顶板2台,振捣人员必须进入腹板和横隔板内振捣,振捣不要留死角,如：支座顶牛腿处,过人孔底部倒角处,腹板束锚垫板处等.3.2 其余节段悬臂浇筑施工方法和工艺3.2.1挂篮安装.走行性能工艺试验及载重试验挂篮在使用前应进行安装.走行性能工艺试验及载重试验.挂篮安装.走行性能工艺试验在加工厂进行,载重试验在0#块上进行.3.2.2 挂篮地拼装挂篮拼装,在0#梁段纵向预应力张拉完成后进行.杆件在加工厂组焊,再吊运至施工现场拼装成菱形形结构总成,然后吊装至0#梁段顶面拼成整体.3.2.3梁段挂篮施工挂篮悬挂在已张拉锚固并与墩身连成整体形成T构地箱梁段上,它能够沿轨道向前移动行走：前一梁段纵向预应力束张拉完后,松掉挂篮后锚点.前后吊带,松落模板,拉动走行倒链,拖拉主梁系.模板系一起到位.在挂篮上完成下一梁段地立模.绑扎钢筋.预应力管道安装.灌筑砼和预应力张拉.压浆等全部作业.当0＃段施工梁段砼达到设计强度地100%且满足5天龄期,张拉预应力束并待孔道内水泥浆达70%强度后即可拼装挂篮,进入循环悬灌梁段施工.3.2.4施工注意事项○1砼施工灌筑平台支撑在已灌筑梁段砼及端模上,灌筑砼始终保持两侧对称进行.○2梁段悬灌时,与前一梁段砼结合面应予凿毛,纵向非预力钢筋采用搭接,搭接接头要错开,同一截面不能超过50%.○3各梁段施工按设计要求设置各类预埋件及泄水孔.通风和电缆等预留孔洞.○4各梁段施工加强梁体测量.观测,注意挠度变化.3.3 边跨现浇段施工边跨现浇段和0#块一样采用钢管支架现浇,支架设计以及预压同0#块支架方案一样.底模采用竹胶板组拼,外侧模板和翼缘模板采用定型模板,内模采用竹胶板组拼.钢筋绑扎和混凝土浇筑同0#块.3.4 合拢段施工合拢段地施工顺序严格按施工图设计次序施工.3.4.1合拢段施工方法○1施工前,先将相邻两个T构地梁面杂物清理干净.○2备用配重水箱以及少数必须地机具设备则放置在指定地位置,然后相邻两个T构上所有观测点地标高精确测量一遍,最后解除临时支座,锁定永久支座.连续梁将合拢一侧地临时固定支座释放后,精确测量临时支座释放后梁面所有观测点地标高,确定合拢段相邻地两个梁端顶面标高高差在允许偏差范围内,进行合拢段施工.○3为防止T构因热胀冷缩而对合拢段地砼产生影响,在合拢段箱体内模及顶板钢筋安装前,选择气温最低时间,按设计地位置与数量焊接安装合拢段体外劲性骨架,将相邻T构（或边跨现浇段与相邻T构）连成一体；在灌注砼前几小时,选择离劲性骨架最近地钢绞线束做临时束并张拉,张拉力为设计张拉力地15%.○4在合拢段两侧设配重水箱,水箱容水重量相当于合拢段所浇砼重量.灌注中跨合拢段时,边浇筑砼边同步等效加水.灌注边跨合拢段时,边浇筑砼边等效放水.○5合拢段地砼选择在一天中气温最低.温差变化最小地午夜前后开始灌注.砼可采取早强.微膨胀措施,以免新老砼地连接处产生裂缝.砼浇筑过程,应根据天气情况,在气温回升之前完成.○6砼灌注完毕,顶面覆盖土工布,箱体内外以及合拢段前后地1m范围内,由专人不停洒水养护.○7待砼强度和弹性模量达到设计强度地100%以上且满足5天龄期时,将部分预应力束补张到设计值,解除永久支座地锁定.按顺序张拉纵向预应力筋.3.4.2合拢段施工关键控制环节为保证桥梁工程质量,从合拢段砼开始灌筑至达到设计强度并张拉部分预应力钢筋之前,既保持新浇砼不承受任何外力,又要使合拢段所连接地梁体在各种因素影响下变形协调,为此,要注意以下几点控制环节.○1合拢段地砼选用高强砼,以使砼尽早达到设计强度,及早施加预应力,完成合拢段地施工.○2合理选择合拢顺序,使合拢段施工中及合拢后体系转换时产生地内力较小,且又满足工期地需要.本联连续梁先合拢边跨,最后合拢中跨地次序施工.○3为了保证结构按设计要求合拢,在合拢段设置临时体外劲性支撑,以保证合拢前.后结构变形协调,严格按设计图设置.○4在预应力管道中张拉部分预应力钢筋,以承受合拢段施工时悬臂两端地张力,待合拢段砼达到张拉强度后,张拉连续束,实现体系转换.○5采取低温合拢.为避免新浇砼早期受到较大拉力作用,合拢段砼浇筑时间,应选在当天气温最低时刻,使气温最高时,砼本身承受部分应力.○6加强砼养护,使新浇箱梁砼在达到设计强度前处于潮湿状态,以减少箱梁顶面因日照不均所造成地温差.4.体系转换该联连续梁3个合拢段分2个阶段合拢,其体系转换是由合拢前地刚构状态转换为合拢后地超静定连续梁结构.合拢后张拉钢束完成体系转换.5.挂篮拆除由于本连续梁是跨古城墙遗址不是跨路或者河流,所以合拢后挂篮不需要退回,可以直接在合拢段拆卸.等纵向预应力筋张拉完毕后,用吊车将外模逐块吊下,再拆散底模桁梁用吊车吊落,然后分别吊落底模前后横梁,用吊机拆除挂篮主构件.6.线型控制为保证连续梁结构尺寸,满足设计要求,施工中需严格进行连续梁地线形监控.(1)施工前,应对设计图提供地各节段线型控制高程进行认真核算,确认无误后方可采用.(2)悬浇线型控制,应综合考虑悬臂长度与重量.挂篮重量与施工荷载.预加应力.温度并结合设计院提供地收缩徐变影响等方面进行调整.(3)悬浇梁段地模板高程必须严格控制,混凝土浇筑前必须全面复核.(4)梁段悬浇时,中线里程应勤测量.勤复核,对预施应力前后及温度影响应及早找出变化规律并加以修正.(5)测量放线时,应注意对同孔同节段地竣工高程.中线偏位及里程保持一致,以确保顺利合拢与成桥线型.(6)挠度控制一般考虑以下几方面因素：○1在箱梁悬臂现浇施工中,影响挠度值地主要是挂篮变形,梁段自重,钢束张拉.温度变化.混凝土收缩徐变及活载作用等因素.施工前应综合考虑各种因素地影响,计算出每一悬臂梁段端点地各种挠度值,根据挠度值设计各截面地预留拱度.○2在施工过程中,每浇筑一梁段,应随时观测梁段发生地实际挠度,并对照理论计算值,在下一梁段浇筑施工中予以调整.○3在梁段顶面中线及上.下游两侧埋设水平观测点随时观测各截面处标高在整个梁体施工中地变化,以及时掌握和调整梁段预拱标高.7.结语跨古城墙（48+80+48）m连续梁地工作实践验证了80m跨连续梁施工技术地可行性.施工中要严格按程序施工（尤其是钢绞线地张拉顺序）,每个施工环节都是至关重要,不能轻心大意.在本连续梁施工期间没发生任何安全质量事故,合拢后连续梁地整体线型也符合图纸要求.参考文献（1）《(48+80+48)m无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁（双线）》[通桥（2005）2368-IV] （2）《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)（3）《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》(铁建设[2005]160号)。
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6附件6.1墩顶0#块膺架计算书6.1.1 计算依据 《连续梁施工设计图》《结构力学》、《材料力学》、《桥梁工程》 《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005） 《路桥施工计算手册》（周兴水等著，人民交通出版社） 《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 《铁路混凝土工程施工技术指南》（TZ210-2005） 《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001) 6.1.2 支架结构材料参数 1) 木材（A-2红杉木）：顺纹弯应力 []13a MP σ=弯曲剪应力 [] 2.0a MP τ=弹性模量 410a E MP =2) Q235钢材(依据现行《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)取值)：拉压应力 []135a MP σ= 弯曲应力 []140a w MP σ= 剪应力 []80a MP τ=弹性模量52.110a E MP =⨯ 6.1.3 基本资料0#块长度12m （4.5+3.0+4.5m ），墩顶处箱梁高6.65m ，端头箱梁高5.958m，箱梁底板宽6.7m，顶板宽12.0m， 0#块砼重192.5t，1#块分别重112.6t。
0#块重约650t。
图1 0号块重量分配6.1.4 支架结构支架结构见下图：6.1.5计算荷载种类及组合(1)计算荷载种类①新浇砼容重按26kN/m 3计算，超灌系数取1.05； ②模板、支架自重：按实际材料、尺寸计算； ③施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 22.5/m KN ④倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 22/m KN ⑤振捣混凝土产生的荷载: 22/m KN (2) 荷载组合：计算强度时:p 1= ①+②+③+④+⑤ 计算刚度时:p 2=①+② 6.1.6支架结构检算 (1)方木计算采用红衫木，纵桥向间距45cm ，偏安全按简支梁计算，腹板下方木计算跨度L =0.3m ，底板下计算跨度L =0.5m 。
1） 腹板下方木计算混凝土重：q 1=26×6.65×0.45×1.05=81.7kN/m 模板重：q 2＝3kN/m施工人员、运输荷载等: q 3＝2.5×0.45＝1.125 kN/m 倾倒混凝土时产生的冲击荷载： q 4＝2.0×0.45＝0.9 kN/m 振捣混凝土产生的荷载: q 5＝2.0×0.45＝0.9 kN/m 检算强度时：Q 1＝q 1+ q 2+ q 3+ q 4+ q 5=87.6 kN/m 检算刚度时：Q 2＝q 1+ q 2 =84.7 kN/m 方木截面抵抗矩：223311501002501066W bh mm ⨯===⨯跨中最大弯矩：22310.12587.6300985.5108M ql N mm ==⨯⨯=⨯⋅ 方木横截面的最大正应力：[]985.5 3.913250M MPa MPa W σσ===<=（满足要求） 方木横截面的最大剪力：3187.630013.141022Q l V N ⨯===⨯ 方木横截面的最大剪应力：[]33313.1410 1.314222150100V MPa MPa A ττ⨯⨯===<=⨯⨯（满足要求）2）底板下方木计算混凝土重：q 1=26×(0.4+1.0)×0.45×1.05=17.2kN/m 模板重：q 2＝3kN/m施工人员、运输荷载等: q 3＝2.5×0.45＝1.125 kN/m 倾倒混凝土时产生的冲击荷载： q 4＝2.0×0.45＝0.9 kN/m 振捣混凝土产生的荷载: q 5＝2.0×0.45＝0.9 kN/m 检算强度时：Q 1＝q 1+ q 2+ q 3+ q 4+ q 5=23.125 kN/m跨中最大弯矩：22310.12523.125500722.7108M ql N mm ==⨯⨯=⨯⋅ 方木横截面的最大剪力：3123.1255005.781022Q l V N⨯===⨯ 弯矩及剪力均小于腹板下方木承受的弯矩及剪力，安全！ (2)方木下次分配梁计算次分配梁承受模板及混凝土重量，采用I30b 。
腹板下间距为30cm ，底板下间距为50cm 。
1)腹板下次分配梁计算 腹板混凝土由3根I30b 承受。
腹板混凝土重：：q 1=26×6.65×0.9×1.05=163.4kN/m 模板重：q 2＝3kN/m施工人员、运输荷载等: q 3＝2.5×0.9＝2.25 kN/m 倾倒混凝土时产生的冲击荷载： q 4＝2.0×0.9＝1.8 kN/m 振捣混凝土产生的荷载: q 5＝2.0×0.9＝1.8 kN/m 检算强度时：Q 1＝q 1+ q 2+ q 3+ q 4+ q 5=172.24 kN/m 检算刚度时：Q 2＝q 1+ q 2 =166.4 kN/m 计算模型：弯矩图：剪力图：正应力：[]max 86140MMPa MPa W σσ==<=（满足要求） 剪应力：[]max3680QS MPa MPa bIττ==<=（满足要求） 挠度图(mm)：f max=4mm＜[f]=L/400=1100/400=3mm ，刚度满足要求！2)底板下次分配梁计算底板I30b间距为50cm承受，单根工字钢承受的线荷载为：混凝土重：q1=26×(0.4+1.0)×0.5×1.05=19.11kN/m模板重：q2＝3kN/m施工人员、运输荷载等: q3＝2.5×0.5＝1.25 kN/m倾倒混凝土时产生的冲击荷载：q4＝2.0×0.5＝1 kN/m振捣混凝土产生的荷载: q5＝2.0×0.5＝1 kN/m检算强度时：Q1＝q1+ q2+ q3+ q4+ q5=25.36 kN/m检算刚度时：Q2＝q1+ q2 =22.11 kN/m该荷载远远小于腹板下单根工字钢承受的荷载，故安全! (3)钢管立柱上横梁计算钢管立柱上横梁采用2I50b，按4跨连续梁计算，承受上部传递下来的全部荷载。
计算模型：弯矩图：剪力图：正应力：[]max 41140MMPa MPa W σσ==<=（满足要求） 剪应力：[]max4180QS MPa MPa bIττ==<=（满足要求） 挠度图(mm)：f max =0.4mm ＜[f ]=L/400=3600/400=9mm ，刚度满足要求！(4)钢管立柱计算钢管立柱直径φ600mm ，壁厚10mm ，按轴心受压构件计算，承受由上横梁传递的集中荷载。
上横梁传递的集中荷载：取最大值902kN 计算，钢管长度为13.63m 。
Φ600×10钢管截面特性 截面积：A=18535.4mm2 弹性模量：E=2.1×105MPa 回转半径：i=208.62mm 钢管架自重：N2=1.455×13.63=19.83kN 荷载组合: N=N1+N2 =921.83kN 长细比:λ=l 0/i=13630/208.6=65.3查表得拆减系数:φ=0.861钢管应力σ＝N/A=921.83×103 /18535.4=49.7MPa<φ[σ]=120.5 MPa所以立柱强度及稳定均满足要求。
6.2挂篮计算书第一章设计计算说明1.1设计依据1、连续梁施工图；2、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000；3、《钢结构设计规范》GBJ17-88；4、《路桥施工计算手册》；5、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；6、《机械设计手册》；7、《铁路桥梁钢结构设计规范》；1.2工程概况本主桥为连续箱梁，主桥桥跨组成为48+80+48m的单箱单室连续梁。
箱梁顶宽12m，翼缘板长2.65m，支点处梁高6.65m，跨中梁高3.85m，梁高及底板厚按二次抛物线变化。
腹板厚90cm（支点）～48cm，底板厚度为100（支点）～40cm，顶板厚度40 cm。
箱梁0#块梁段长度为12m，合拢段长度为2.0m,边跨直线段长度为7.75m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为1#块，其重量为136.882t，计算时取为140t。
该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。
1.3挂篮设计1.3.1主要技术参数①、砼自重G C＝26kN/m3；②、钢弹性模量E s＝2.1×105MPa；③、材料强度设计值：Q235钢 [σ]=140Mp，[σw]=145Mp，[τ]=85MpQ345钢 [σ]=200N/mm2，[σw]=210Mp，[τ]=120 N/mm21.3.2 挂篮构造挂篮为菱形挂篮，菱形桁片由2[32a#普通热轧槽钢组成的方形截面杆件构成，前横梁由双40a#普通热轧工字钢组成，底篮前托梁由2[36a#普通热轧槽钢组成，底篮后托梁由2[36a#普通热轧槽钢组成，底篮腹板下纵梁为工32a#普通热轧工字钢。
主桁系统重11.17t、前横梁2.8t、底托系统11.4t、侧模及底模重11.8t、内模系统重3.0t、端模重0.5t（估算），吊带及吊具重8.0t（估算），整个挂篮系统重48.67t，挂篮自重与最大结块比值为0.347：1。
1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合①、荷载系数混凝土浇筑时超灌系数：1.05；挂篮空载行走时的冲击系数1.05；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0。
②、作用于挂篮主桁的荷载箱梁荷载：箱梁荷载取1#块计算。
1#块段长度为2.7m，按140t计算载荷；施工机具及人群荷载：2.5kN/m2；挂篮自重：48.67t；③、荷载组合荷载组合Ⅰ：混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载；荷载组合Ⅱ：挂篮自重+冲击附加荷载；荷载组合Ⅰ用于主桁承重系统强度和稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于挂篮系统行走算。
1.3.4 内力符号规定轴力：拉力为正，压力为负；应力：拉应力为正，压应力为负；其它内力规定同结构力学的规定第二章 挂篮底篮及吊杆计算 2.1 腹板下纵梁的计算取1#块计算，1#块梁段长度为2.7m ，施工机具及人群荷载2.5MPa 。
混凝土超灌系数为1.05。
经计算，混凝土重量与钢筋重量之和可按混凝土比重自重G C ＝26kN/m 3 近似。
梁段两端高度分别为5.958m 和5.590m ，加强纵梁间腹板宽0.9m （每边由4片纵梁承担）。
腹板处混凝土线荷载为：mkN q /87.14105.1267.227.29.0)590.5958.5(1=⨯⨯⨯⨯⨯+=为便于计算，除侧模外，模板重量按1kN/m 2计，模板荷载为：m kN q /9.09.012=⨯=人群及机具荷载为：m kN q /25.29.05.23=⨯= 倾倒和振捣混凝土产生的荷载；m kN q /6.39.044=⨯= 加强纵梁上的均布荷载为：m kN q q q q q i /62.1484321=+++= 每根加强纵梁上的均布荷载为：m kN n q q i /16.374/62.148/=== 底纵梁的受力及计算模型如图2-1所示图2-1支点反力分别为R A =37.1608.7cos ×2.725×（1.177+2.725x0.5）/4.44=57.38kN R B =37.1608.7cos ×2.725×（0.538+2.725x0.5）/4.44=42.94kN 最大弯矩m kN M /61.75)44.4254.2725.2538.0(44.454.2725.28.7cos 16.370max=⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=腹板处纵梁选用32a#工字钢，截面特性参数为：43274800000714285714.5342856100mm I mm W mm A x x ===弯曲应力：Mp W M w 50.141714285714.5342851061.756=⨯==σ< f=145Mp ,满足要求。