拉森钢板桩计算
拉森钢板桩受力验算
拉森钢板桩受力验算因本工程施工区地质情况复杂，且无明显变化界限。
为确保施工安全，选取有代表性的地质断面分别计算荷载，取最不利荷载对拉森扣板桩支护进行验算，作为最终支护标准。
根据工程地质勘察报告及现场实际开挖获取的地质资料提取验算参数。
1、基坑参数基坑顶标高为-2.30，底标高为-6.8，开挖深度为4.5m。
拉伸钢板桩采用Ⅳ型12m长密扣拉森钢板桩。
围檩采用H350*350型钢。
2、拉森钢板桩参数钢板桩型号每延米截面积cm2每延米惯矩Ix（cm4）每延米抵抗矩Wx（cm3）容许弯曲应力［σw］（MPa）容许剪应力［τ］（MPa）备注SKS PⅣ242.5 38600 2270 210 1203、拉森钢板桩最大悬臂长度的计算：3.1、开挖深度h＝3m以上进行拉森钢板桩支护，根据地质报告取值得：ｒ＝（18.4×1.9＋20.3×1.1）/3＝19.09 KN/m3φ＝（23×1.9＋6.2×1.1）/3＝16.84Ka＝tga2（45°－φ/2）=0.551q＝ｒ×h×Ka＝31.556KN/m3.2拉森钢板桩最大悬臂长度计算3.2.2、SKSPⅣ型拉森钢板桩（只用于开挖深度4～6.5m的基坑）M max≦Wx×［σw］1/6*h*h*19.09*h*0.551*10000≦1340*210故h≦2.52m因SKSPⅣ型拉森钢板桩用于开挖深度为4～6.5m的基坑，大于其最大悬臂长度，故需加围檩。
4、拉森钢板桩入土深度4.1、土的参数计算根据设计要求，基坑开挖深度在4～6.5m采用12m SKSPⅣ型拉森钢板桩。
12m SKSPⅣ型拉森钢板桩（取土层最大影响深度12m）：ｒ＝（18.4×1.9＋20.3×1.6＋15.9×5.5＋20.1×2.4＋19.3×0.6）/12＝17.89 KN/m3φ＝（23×1.9＋6.2×1.6＋4.4×5.5＋22.2×2.4＋14.2×0.6）/9＝11.62Ka＝tga2（45°－11.62/2）=0.664Kp ＝tga 2（45°＋11.62/2）=1.504 4.2、计算简图根据钢板桩入土的深度，按单锚浅埋板桩计算，假定上端为简支，下端为自由支承。
拉森钢板桩受力验算
拉森钢板桩受力验算This model paper was revised by the Standardization Office on December 10, 2020拉森钢板桩受力验算因本工程施工区地质情况复杂，且无明显变化界限。
为确保施工安全，选取有代表性的地质断面分别计算荷载，取最不利荷载对拉森扣板桩支护进行验算，作为最终支护标准。
根据工程地质勘察报告及现场实际开挖获取的地质资料提取验算参数。
1、基坑参数基坑顶标高为，底标高为，开挖深度为。
拉伸钢板桩采用Ⅳ型12m长密扣拉森钢板桩。
围檩采用H350*350型钢。
2、拉森钢板桩参数钢板桩型号每延米截面积cm2每延米惯矩Ix（cm4）每延米抵抗矩Wx（cm3）容许弯曲应力［σw］（MPa）容许剪应力［τ］（MPa）备注SKSPⅣ386002270210120 3、拉森钢板桩最大悬臂长度的计算：、开挖深度h＝3m以上进行拉森钢板桩支护，根据地质报告取值得：ｒ＝（×＋×）/3＝ KN/m3φ＝（23×＋×）/3＝Ka＝tga2（45°－φ/2）=q＝ｒ×h×Ka＝m拉森钢板桩最大悬臂长度计算、SKSPⅣ型拉森钢板桩（只用于开挖深度4～6.5m的基坑）≦Wx×［σw］Mmax1/6*h*h**h**10000≦1340*210故h≦2.52m因SKSPⅣ型拉森钢板桩用于开挖深度为4～6.5m的基坑，大于其最大悬臂长度，故需加围檩。
4、拉森钢板桩入土深度、土的参数计算根据设计要求，基坑开挖深度在4～6.5m采用12m SKSPⅣ型拉森钢板桩。
12m SKSPⅣ型拉森钢板桩（取土层最大影响深度12m）：ｒ＝（×＋×＋×＋×＋×）/12＝ KN/m3φ＝（23×＋×＋×＋×＋×）/9＝Ka＝tga2（45°－2）=Kp＝tga2（45°＋2）=、计算简图根据钢板桩入土的深度，按单锚浅埋板桩计算，假定上端为简支，下端为自由支承。
拉森钢板桩设计计算书
拉森钢板桩设计计算书（1）钢板桩的设置位置要符合设计要求，便于基础施工，即在基础最突出的边缘外留有支模、拆模的余地。
（2）基坑护壁钢板桩的平面布置形状应尽量平直整齐，避免不规则的转角，以便标准钢板桩的利用和支撑设置。
各周边尺寸尽量符合板桩模数。
（3）整个基础施工期间，在挖土、吊运、扎钢筋、浇筑混凝土等施工作业中，严禁碰撞支撑，禁止任意拆除支撑，禁止在支撑上任意切割、电焊，也不应在支撑上搁置重物。
差的钢板桩应尽量不用。
---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:----------------------------------------------------------------------[ 工况信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力包络图：2、拉森钢板桩型号的选择与验算=·m。
由上节弯矩图可见钢板桩桩身最大弯矩标准值为Mmax选取SP-Ⅳ型号的拉森钢板桩，每延米W=2270cm3。
拉森钢板桩截面积计算
拉森钢板桩截面积计算拉森钢板桩是一种常用于基础工程中的结构材料，其截面积的计算是设计和施工过程中的重要环节。
本文将以拉森钢板桩截面积计算为主题，介绍其计算方法和应用。
一、拉森钢板桩简介拉森钢板桩是一种由钢板制成的截面形状为U型的桩，具有高强度、耐久性和可靠性等特点。
它广泛应用于沿海工程、港口码头、河流治理、挡土墙等工程中，用于支护土体、防止土体侵蚀和崩塌。
二、拉森钢板桩截面积的计算方法拉森钢板桩的截面积计算是基于截面形状和尺寸进行的。
下面将介绍两种常用的计算方法。
1. 矩形法拉森钢板桩的截面形状可以近似看作一个矩形，因此可以使用矩形法计算截面积。
该方法适用于截面形状规则的拉森钢板桩。
根据拉森钢板桩的设计图纸或实际测量数据，确定截面的宽度和高度。
然后，将宽度和高度相乘，即可得到拉森钢板桩的截面积。
2. 分段法拉森钢板桩的截面形状通常是由若干个直线段和弧线段组成的复杂形状，无法直接使用矩形法计算。
此时，可以采用分段法进行计算。
将拉森钢板桩的截面划分为若干个简单形状的几何图形，如矩形、三角形、梯形等。
然后，分别计算各个几何图形的截面积，并将它们相加，即可得到拉森钢板桩的总截面积。
三、拉森钢板桩截面积的应用拉森钢板桩的截面积是设计和施工中的重要参数，它直接关系到桩的承载能力和稳定性。
根据拉森钢板桩的截面积计算结果，可以进行以下应用：1. 承载力计算根据拉森钢板桩的截面积和材料的强度参数，可以计算桩的承载力。
承载力是指拉森钢板桩在受到外力作用下的抗力能力，是设计和施工中必须考虑的关键指标。
2. 桩身结构设计根据拉森钢板桩的截面积和截面形状，可以确定桩身的结构尺寸和形式。
桩身结构设计是保证拉森钢板桩在使用过程中具有足够强度和刚度的关键环节。
3. 桩身连接和施工安排根据拉森钢板桩的截面积和截面形状，可以确定桩身的连接方式和施工安排。
桩身连接和施工安排是保证拉森钢板桩在施工过程中具有良好的施工性和安全性的重要环节。
拉森钢板桩质量计算
拉森钢板桩质量计算拉森钢板桩是一种常用于基础工程中的钢结构材料，具有优异的承载能力和稳定性。
在基础工程中，拉森钢板桩的质量是影响工程稳定性和安全性的重要因素之一。
本文将从拉森钢板桩的质量计算方法、质量检测标准以及质量控制措施三个方面进行介绍。
一、拉森钢板桩质量计算方法拉森钢板桩的质量计算是基于其材料的力学性能和结构设计参数进行的。
首先需要确定拉森钢板桩的材料强度和刚度等力学性能指标，这可以通过材料试验和理论计算得到。
然后根据工程的设计要求和工况，结合拉森钢板桩的长度、宽度、厚度等几何参数，进行力学计算和结构分析，得到拉森钢板桩的受力状态和变形情况。
最后根据相关的规范和标准，进行质量评定和验算，确定拉森钢板桩的质量是否满足设计要求。
二、拉森钢板桩质量检测标准为了保证拉森钢板桩的质量，需要进行严格的质量检测。
目前，国内外都有相应的标准和规范用于拉森钢板桩的质量检测。
例如，国内的《拉森钢板桩施工及验收规范》（GB/T 29651-2013）规定了拉森钢板桩的质量检测方法和验收标准。
其中包括对拉森钢板桩的尺寸、材料强度、焊缝质量、腐蚀防护等方面进行了详细的要求和检测方法。
此外，国际上也有一些标准和规范，如ASTM、EN等，可以作为参考。
三、拉森钢板桩质量控制措施为了提高拉森钢板桩的质量，需要采取一系列的质量控制措施。
首先，在材料选择上，应选择质量可靠的钢材供应商，确保材料的强度和化学成分符合要求。
其次，在生产过程中，需要加强工艺控制，严格按照设计要求进行加工和焊接，确保拉森钢板桩的尺寸和焊缝质量符合标准。
同时，还需要进行质量检验，对拉森钢板桩的尺寸、焊缝、表面质量等进行检测，确保每一根拉森钢板桩的质量都达到要求。
此外，对于特殊工程和重要部位的拉森钢板桩，还需要进行质量抽检和强度验算，确保其质量和可靠性。
拉森钢板桩的质量计算、质量检测和质量控制是确保工程安全和稳定的重要环节。
通过合理的质量计算方法、严格的质量检测标准和科学的质量控制措施，可以保证拉森钢板桩的质量符合设计要求，并有效提高工程的稳定性和安全性。
拉森钢板桩设计计算书
拉森钢板桩设计计算书（1）钢板桩的设置位置要符合设计要求，便于基础施工，即在基础最突出的边缘外留有支模、拆模的余地。
（2）基坑护壁钢板桩的平面布置形状应尽量平直整齐，避免不规则的转角，以便标准钢板桩的利用和支撑设置。
各周边尺寸尽量符合板桩模数。
（3）整个基础施工期间，在挖土、吊运、扎钢筋、浇筑混凝土等施工作业中，严禁碰撞支撑，禁止任意拆除支撑，禁止在支撑上任意切割、电焊，也不应在支撑上搁置重物。
2 工艺流程根据施工图及高程放设沉桩定位线→引孔的施工→沉桩位置沟槽开挖1m 深→根据定位线设置沉桩导梁→整修、平整施工机械行走道路→钢板桩插入和预打→静压钢板桩→静压机行走路线处沟槽的平整→钢管桩的静压施工→挖除地表面厚土及放坡→开挖至第一道围檩位置→设置围檩及支撑→开挖至第二道围檩位置→设置围檩及支撑→土方开挖→割除并吊出上部的钢管桩（可根据钢管桩每节的长短进行工序的调整）→施工桥台至第二道支撑下处→填土及拆除第二道围檩及支撑→施工桥台至第一道支撑下处→填土及拆除第一道围檩及支撑→主体结构施工完成→回填土→拔除钢板桩→在桩的缝隙处用细砂回填密实在施工过程中采用集水明排方式排出坑底汇水。
3 操作工艺（1）打桩机械主机采用静压机，噪音及振动较小。
围檩、支撑、板桩吊装采用25t汽车吊。
板桩围堰施工采用测量定位、屏风式打入的施工方法。
（2）钢板桩的检验及矫正对进场的钢板桩按出厂标准进行检验，应对外观质量进行检验，包括长度、宽度、厚度、高度等是否符合设计要求，有无表面缺陷，端头矩形比，垂直度和锁口形状等。
验收标准：①高度允许偏差±8mm；②宽度绝对偏差+10mm；③弯曲和挠度用2m长锁口榉板顺利通过全长挠度＜1%；④桩端平面应平整；⑤钢板背面及锁口应光滑无阻。
使用千斤顶、大锤和氧气、乙炔等工具材料完成包括端部修整、桩体矫曲、扭曲及局部变形矫正、锁口变形矫正。
锁口检查的方法：用一块长2～3m的同类型、同规格的钢板桩作标准，将所有同型号的钢板桩做锁口通过检查。
拉森钢板桩受力验算
拉森钢板桩受力验算因本工程施工区地质情况复杂，且无明显变化界限。
为确保施工安全，选取有代表性的地质断面分别计算荷载，取最不利荷载对拉森扣板桩支护进行验算，作为最终支护标准。
根据工程地质勘察报告及现场实际开挖获取的地质资料提取验算参数。
1、基坑参数基坑顶标高为，底标高为，开挖深度为。
拉伸钢板桩采用Ⅳ型12m长密扣拉森钢板桩。
围檩采用H350*350型钢。
2、拉森钢板桩参数钢板桩型号每延米截面积cm2每延米惯矩Ix（cm4）每延米抵抗矩Wx（cm3）容许弯曲应力［σw］（MPa）容许剪应力［τ］（MPa）备注SKS PⅣ38600 2270 210 1203、拉森钢板桩最大悬臂长度的计算：、开挖深度h＝3m以上进行拉森钢板桩支护，根据地质报告取值得：ｒ＝（×＋×）/3＝KN/m3φ＝（23×＋×）/3＝Ka＝tga2（45°－φ/2）=q＝ｒ×h×Ka＝m拉森钢板桩最大悬臂长度计算、SKSPⅣ型拉森钢板桩（只用于开挖深度4～6.5m的基坑）M max≦Wx×［σw］1/6*h*h**h**10000≦1340*210故h≦2.52m因SKSPⅣ型拉森钢板桩用于开挖深度为4～6.5m的基坑，大于其最大悬臂长度，故需加围檩。
4、拉森钢板桩入土深度、土的参数计算根据设计要求，基坑开挖深度在4～6.5m采用12m SKSPⅣ型拉森钢板桩。
12m SKSPⅣ型拉森钢板桩（取土层最大影响深度12m）：ｒ＝（×＋×＋×＋×＋×）/12＝KN/m3φ＝（23×＋×＋×＋×＋×）/9＝Ka＝tga2（45°－2）=Kp＝tga2（45°＋2）=、计算简图根据钢板桩入土的深度，按单锚浅埋板桩计算，假定上端为简支，下端为自由支承。
拉森钢板桩基坑工程的计算公式
拉森钢板桩基坑工程的计算公式钢板桩支护计算书（武汉建福市政工程有限公司）以桩号2c0+390处的开挖深度,4C0+001.5处的开挖宽度为准(本相目的最大开挖深度和宽度）一设计资料1桩顶高程H1：4.100m施工水位H2：3.000m2 地面标高H0：4.350m开挖底面标高H3：-3.400m开挖深度H：7.7500m3土的容重加全平均值γ1：18.3KN/m3土浮容重γ’：10.0KN/m3内摩擦角加全平均值Ф：20.10°4均布荷q：20.0KN/m25基坑开挖长a=20.0m 基坑开挖宽b=9.0m二外力计算1作用于板桩上的土压力强度及压力分布图ka=tg2(45°-φ/2)=tg2(45-20.10/2)=0.49kp=tg2(45°+φ/2)=tg2(45+20.10/2)=2.05板桩外侧均布荷载换算填土高度h，h=q/r=20.0/18.3=1.09m桩顶以上土压力强度Pa1Pa1=r×（h+0.25)Ka=18.3×(1.09+0.25) ×0.49=12.0KN/m2水位土压力强度Pa2Pa2=r×(h+4.35 -3.00 )Ka=18.3×(1.09+4.35 -3.00 )× 0.49=21.8KN/m2开挖面土压力强度Pa3Pa3=[r×(h+4.35 -3.00 )+(r-rw)(3.00+3.40)}Ka=[18.3×(1.09+4.35 -3.00 )+(18.3-10) ×(3.00+3.40)]×0.49=47.8KN/m2开挖面水压力(围堰抽水后)Pa4：Pa4=γ(3.00+3.40)=10×(3.00+3.40)=64.0KN/m2三确定内支撑层数及间距按等弯距布置确定各层支撑的Ⅲ型钢板桩能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度h:弯曲截面系WZ0=0.001350m3,折减系数β=0.7采用值WZ=βWZ0=0.00135×0.7＝0.000945m3容许抗拉强[σ]= 200000.0KPa由公式σ=M/Wz得：最大弯矩M0=Wz×[σ]=189.0KN*m1假定最上层支撑位置与水位同高，则支点处弯矩M'=Pa1*(H1-H2)2/2+(Pa2-Pa2)(H1-H2)2/6=9.2KN*m故，支撑点可设置在水位下。
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拉森钢板桩计算LG GROUP system office room 【LGA16H-LGYY-LGUA8Q8-LGA162】钢板桩设计地质状况本工程项目座落在张家港市北部长江南岸张家港化工保税区内。
厂区位于长江冲积平原的河漫滩地，地形平坦。
原自然地坪标高较底，场地平均高程，现已采用吹砂回填，将厂区地坪标高提高。
根据地质报告，本工程土质上层为吹填砂，以下分别为粉质粘土夹粉土；粉细砂夹粉土，土的抗压、抗剪强度均较低，且难以采取有效的降排水措施。
目前厂区内地下水位较高，土质松软，地质情况较为复杂。
该区地质结构断面如下图所示：电梯井形状2 支撑式钢板桩挡土墙的构造本工程采用内撑钢板桩挡土墙结构。
其主要由钢板桩、支撑二部分组成，钢板桩起承受水平土压力防止土体沿滑动面滑动以及阻隔地下水的作用。
它的稳定主要靠两道钢支撑使钢板桩保持垂直、稳定，并确保两侧土体不向基坑内发生位移，钢板桩应插入土体一定深度，防止土体滑动和基坑向上隆起。
支撑式钢板桩支挡结构简单且便于施工，整个支挡系统均在基坑开挖过程中完成，作业（包括支撑和挖土）十分安全，施工质量容易保证，且较经济。
3 钢板桩设计其钢板桩和内钢支撑布置示意图如下：钢板桩钢支撑立体布置图安全围栏上下通道12m钢板桩2000钢板桩围檩及内支撑平面布置图工字钢400×400围檩φ377×10钢管支撑φ630×12钢管支撑45004500本工程钢板桩采用Ⅳ型拉森钢板桩，长度为12m,宽度400mm。
（即每块1m）。
钢板桩水平围檩采用40号工字钢，内支撑采用Φ630×12的直撑钢管和Φ377×10的斜撑钢管。
为此，共需12米长的钢板桩数量：N =（A+B）×2÷ =（+）×2÷ = 160根。
本方案基坑开挖深度最深按计算，设二道水平支撑。
第一道水平钢支撑中心布置在处，第二道水平钢支撑中心布置在处，这样下道支撑距基坑底约为。
4 钢板桩支撑体系设计及验算以及基底土抗隆起验算对内支撑基坑，造成基坑失稳的直接原因一般可归纳为两类：结构不足（墙体、支撑等的强度或刚度不足）和地基土强度不足。
根据地质资料和现场实际情况分析，本工程可不考虑管涌和承压水，不进行钢板桩的抗渗透稳定性验算。
本设计主要计算钢板桩、围檩、支撑在施工全过程中的强度和稳定性，以及为防止基坑整体滑动和基底土隆起所需的钢板桩插入深度。
根据地质报告，计算出排水管道施工区域土的有关加权平均指标如下：γ=18KN/m3 φ=20o C=8kpa本设计计算时取C=0，不考虑地下水的作用。
仅考虑被动土压力修正系数k=（见《深基坑工程设计施工手册》），土压力计算主动土压力系数Ka=tg2(45o-20o/2)=被动土压力系数Kp=tg2(45o+20o/2)=被动土压力修正系数k=，则：Kp=kKp=如图A所示，图中B点为R1和R2间的中间点(1/2点)，C点为R2与基坑底面间的中点。
近似计算时，即认为R1等于e与e1间的三角形荷载，R2等于e1与e2间的梯形荷载，土压力为：ei =KaγHi。
另考虑基坑边土体和机械行走等产生的附加荷载，按20KN/m2计算。
上式中Hi为土压力计算高度。
其中H1=1600；HB=3100； H2=4600；HC=5450；H3=6300。
经计算： e=0e1= KaγH1= ×18×=m2eB= KaγHB= ×18×= KN/m2e2= KaγH2= ×18×= KN/m2eC= KaγHC =×18×= KN/m2e3= KaγH3= ×18×= KN/m2设支撑间间距均为L=，则通过公式：Ri={[(en +en+1)/2] *hn+1+ qKa*hn+1} L可计算出支撑反力R1、R2上式中h0=0；h0B=；hBC=；Q=qKa=20×= KN/m2。
则：R1= [(0+÷2×+20××]×= KNR2=[+÷2×+20××]×= KNe0e1eBB12C3SOMe4Ppe3Pa2ecPa1qkaR1R2q = 20kN/m2图A：钢板桩支护计算示意图钢支撑强度和稳定性验算本工程二道长钢支撑均采用φ630×12钢管。
已知Rmax=，A=232cm2, ｒ= cm，[f]=200Mpa。
取安全系数为K=。
A 、对钢管支撑长度15.0 m 的直钢管，其长细比λ=，查表得φ=。
则由公式N/（φ×Α）≦[f]/ K 可计算出15米长直支撑满足稳定性要求的允许压力为：Nz=1160 KN >Rmax= KN 符合要求。
本工程二道钢斜支撑均采用φ377×10钢管。
已知Rmax=，A=115cm 2, ｒ= cm ，[f]=200Mpa 。
取安全系数为K=。
B 、对钢管支撑长度约6.0m 的斜钢管，其长细比λ=，查表得φ=。
则由公式（N/（φ×Α）≦[f]/ K 可计算出6米长斜支撑满足稳定性要求的允许压力为：Nx= KN >√2 Rmax= KN 符合要求。
由此可见支撑的强度和稳定性均满足要求。
钢板桩抗弯验算两道支撑间及下道支撑与基坑底面之间的钢板桩弯矩可以近似按照两端简支梁承受梯形荷载计算。
查《静力计算手册》，可按以下公式计算钢板桩的最大弯矩：M max =[q 2L 2/6]·{[2υ3-μ（1+μ）]/（1-μ）2} 上式中 μ= q 1/q 2；υ=√（μ2+μ+1）/3μ12= μ23= υ12= υ23= 由此可计算出：A 、两道支撑间之间钢板桩的最大弯矩为: M maxB =×32÷6)×{[2×－(1+]÷(1－2} = mB 、下道支撑与基坑底面之间钢板桩的最大弯矩: M maxC =×÷6)×{[2×－(1+]÷(1－2} = mⅣ型拉森钢板桩W=2043cm 3/m ，安全系数K=2。
f max = M maxB /W=42031/（2043×10-6）=＜[f]/2=100Mpa 因此钢板桩的抗弯强度可以满足要求。
工字钢围檩抗弯抗压验算（1）、抗弯验算本工程围檩采用40号工字钢，详见平面布置图。
支撑与围檩连接的计算简图见图B。
45001501504200钢管支撑40#工字钢围檩钢板桩图B/=m，40#工字钢对其x—x轴的截面系已知作用在下道围檩的均布荷载较大，为Q=R2数 W=1090cm3；f=200Mpa。
将围檩视为多跨连续梁，净跨度仍按计算，最大弯距在跨中，若安全系数取K=。
计算时按两跨连续梁计算，则查《静力计算手册》可得：==××= KN-m =1378500N-cmMmaxM/W=1378500/1090=cm2 < f/=10000N/cm2max符合要求。
（2）、压弯验算当斜向支撑作用在围檩上时，围檩是压弯构件，因此还应进行围檩在压弯状态下的强度。
按公式（N/An）+[Mx/（γx ·Wnx）]≤f计算上式中γx——截面塑性发展系数，取；N——轴心压力，为；An——净截面面积，为；Mx——最大弯矩；Wnx——截面矩。
则：（N/An）+[Mx/（γx ·Wnx）]= +[×1090)]= KN/cm2 < f=20 KN/cm2符合要求。
从以上计算可知，当支撑间距为米时，工字钢围檩可以满足要求。
考虑到影响土体侧压力的因素很多，为了确保整个支撑体系的稳定、安全，现场应配备足够的Φ377钢管和40#工字钢，以便对可能发生的支撑体系变形进行加固。
所有钢结构焊缝均应满焊，焊缝厚度应符合钢结构规范的要求。
钢板桩变形验算按图A计算简图计算，1、2两点间钢板桩所受弯矩最大，因此只计算该跨的钢板桩最大变形量，按梯形荷载一端固定、一端简支计算，参照《建筑结构静力计算手册》，其计算公式为：fx=l3x[5q1（1-3ξ2+2ξ3）+2q（1-2ξ2+ξ4）]/240EI上式中：l——3.0m；q 1——e1+qKa= KN/m；q 0——e2-e1=m；ξ——x/l ；1点处ξ1=0，跨中ξ=；E——钢板桩弹性模量=206×103 Mpa=206×102 KN/cm2；I——钢板桩截面惯性矩=31.95cm4/m；X——1点距变形计算点的距离。
1点处X1=0，跨中X=1.5m。
① 1点处钢板桩位移：f 1= l3X1[5q1+2q]/240EI=0②跨中B点处钢板桩位移：f 0= l3X[5q1（1-3ξ2+2ξ3）+2q（1-2ξ2+ξ4）]/240EIf=0.08cm以上计算所得数值满足三级基坑围护结构位移值的要求，该变形量不会造成基坑周边土体的扰动，因此围护结构和周边建构筑物是安全的。
坑底土抗隆起验算由于基坑下部为深厚软土层，因此需验算坑底软土的承载力。
如图C所示，采用此滑动模型进行验算。
先以O为圆心，以OB为半径作圆，交坑底水平线于E、F。
再由E 作垂直线交地面线于D。
设想滑动面为DEBF。
并设地面有临时荷载q=20KN/m2。
取C1=C2=8Kpa。
(不计算基坑内土的抗滑作用)此时抗滑力矩 = C1HOB+(1/2) C2πOB2滑动力矩 =（1/2）（q+γH）OB 取抗滑系数K=则2[C1HOB+(1/2)C2πOB2]/(q+γH)OB≥计算出OB=，实际取*OB=，这样偏于安全。
因此钢板桩理论计算长度为++=，而本工程钢板桩的实际总长度为12m，此时坑底土不会出现隆起现象。
FAOBEDγHqC2C2C1图C多项施工实例阐明了拉森桩在围护措施上所显示的作用，大力推广拉森桩在特殊土层条件的运用，勇与创新，大胆尝试，敢于充当做第一个吃螃蟹的人,展望未来数年拉森桩在我国将产生一次大的飞跃。
钢板桩施工方案一、工程概况:宁波市综合办案楼改建工程消防水池及水泵房位于底层U∽H轴×1∽4轴间,其平面尺寸为10.2M*15.0M,消防水池及水泵房承台底挖土深度为3.5M,其北侧2.5M处为2层临时宿舍楼,东侧2M处为2层原有砖混结构办公楼。
其周围的堆载较大,挖土深度又较深,考虑到工期及成本,拟采用钢板桩支护方案。
二、钢板桩围护的设计消防水池基坑设计土方挖深为-3.5米,基坑北侧为临时宿舍,东临建筑物,为保证安全施工及周边建筑物不受影响,基坑北侧与东侧采用钢板桩围护,设计选用8米长拉森Ⅲ型(60Kg/m)钢板桩,基坑挖深为3米左右,钢板桩入土深度取5米长。