综合保护整定原则介绍
电力系统小电阻接地系统保护定值整定原则东唐
电力系统小电阻接地系统保护定值整定原则一．保护原则1. 本原则综合考虑保证人身、设备安全和保证电网可靠供电的要求，优先保证人身安全2. 接地变压器的零序保护作为低电阻接地系统接地故障的后备保护，其定值按照最低的线路零序过流定值整定3. 原则上应避免出现低电阻接地系统与消弧线圈接地系统互带的运行方式4. 小电阻接地系统继电保护，应当满足可靠性、选择性、灵敏性等四项基本要求A．继电保护可靠性主要由配置结构合理、质量优良和技术性能满足运行要求的继电保护装置来保证。
电网内任一点发生单相接地故障，均有相关保护动作切除。
B．保护整定与运行要确保选择性，保证任一点发生单相接地故障时，由本身保护动作切除，只有当本身保护或断路器拒动时，才允许由相邻设备切除。
C．由于电阻接地系统中，考虑线路经高阻接地，考虑高阻接地的程度不同会导致保护定值有较大的区别。
D．由于高阻接地系统的特殊性，其接地故障电流数值与负荷电流数值相差不大，故原则上不要求速动，但保护动作时间必须满足有关设备热稳定要求。
在同时满足选择性、可靠性要求上，切除故障时间尽可能缩短。
E．电阻接地系统不允许退出接地点运行，当接地变或中性点电阻失去时，相应主变同级开关必须同时打开。
F．正常运行情况下，不允许几个电阻接地系统并列运行。
以免接地电流过大，引起设备损坏及保护失去选择性。
G．接地变中性点零流保护是电阻接地系统中的重要保护，运行时不允许停用此保护5. 接地电阻额定工作时间：我们一般按照10S 考虑，对于高阻接地或者其他工作时间不在本考虑之内二．整定依据1．整定依据A．对于中性点经过电阻接地的系统，首先考虑需要避开本回路的电容电流，而且需要一定的系数，一般系数可以考虑1.5-2 倍，这要求我们知道每条馈线的电容电流（特别是带有开闭所馈线有时电容电流较大）；B．系统的过电压水平，我们知道采用电阻器接地方式可以降低系统的过电压水平，根据研究表明，XC /XR >1 以后系统的过电压水平基本变化不大（就是IR>IC），当XC /XR<0.25 以后系统的过电压水平达到3.5 倍，我们一般取IR>IC图1 附表中方案1 的图示接地电阻阻值选取，按照XC/XR 的过电压倍数关系XC /XR 0.25 0.5 1 1.5 2 2.5过电压水平3.5 3 2.5 2.4 2.3 2.32．保护原则A．馈线发生接地后，馈线零序保护可以动作，同时考虑线路末端接地的情况；对于高阻接地有一定的灵敏度；B．母线或者有母线设备发生单相接地后，可以保证电阻可以跳开脱离系统（对于有接地变的系统需要跳开接地变，没有接地变的系统需要跳开主变）C．电阻中性点或者接地变高压中性点的保护作为后备保护（作为馈线拒动和母线接地的后备），同时躲过系统不平衡电流，在时间上与馈线进行配合3．定值和时间匹配A．动作定值：应该是馈线最小，其他保护的定值不小于其下一级定值B．馈线零序保护需要和馈线的电流保护在时间上和定值上配合C．时间上应该馈线首先动作，然后是接地变、母联、主变出口开关、主变两侧开关等等D．时间匹配a. 馈线零序保护I 段一般为0.2-0.3 秒，b. 馈线零序保护II 段一般为1-.1.3 秒；一般和零序保护I 段时间级差为0.5-1 秒c. 高压零序CT：需要和馈线零序II 保护配合，时间为1.5-2 秒4．系统参数A．系统额定接地电流IR=3Ue/(3R+jXO)，其中XO 的影响较大不可忽略B．系统的电容电流Ic，每条线路的电容电流ICL（1。
煤矿井下高压开关和磁力启动器技术参数和常见故障[1]
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煤矿井下高压开关和磁力启动器技术参数和常见故障一PB3-6GAZ型高压隔爆真空配电装置（一）技术参数1、额定工作电压：6KV2、最高工作电压： 6.9KV3、额定电流：50、100、150、200、300、400A4、额定短路开断电流及次数：10KA、16次5、额定短路关合电流：25KA6、2秒钟热稳定电流：10KA7、动稳定电流（峰值）：25KA8、额定断流容量：100MV A9、额定工作电流下的电寿命：≥10000次10、操作过电压倍数：≤3.0倍相电压（峰值）11、额定绝缘水平：1分钟工频耐压：23KV（隔离插销断口26KV）冲击耐压：40KV（隔离插销断口46KV）正、负极性各15次12、各相主回路电阻（PB3-6GAZ型）≤800微欧13、失压脱扣器线圈额定电压：交流100V（二）主要机械特性参数1、触头额定开距8mm2、触头超行程 2 mm3、平均合闸速度0.6-1.0m/s4、平均分闸速度0.6-1.2m/s5、合闸时触头弹跳时间≤5 ms6、三相触头分、合闸不同期性≤2 ms7、额定每相触头的终压力400N8、机械寿命不小于10000次（三）工频耐压试验在作耐压试验前，应先将压敏电阻断开，盖上绝缘板，以免试验时压敏电阻导通接地，并将电流互感器与电压互感器的二次侧短路后接地，。
耐压试验情况见表，试验结果以无击穿，1、漏电保护采用零序电流型漏电保护一次零序电流整定值及延时动作时间的分档见下表2、过载保护过载保护的整定值为额定二次电流（5A）的0.4-1.2倍，即2—6A，分为0.4(2A)、0.5(2.5A)、0.6(3A)、0.7(3.5A)、0.8(4A)、0.9(4.5A)、1.0(5A)、1.1(5.5A)、1.2(6A)共9档。
综保的板面上是按过载倍数刻度的过载延时具有反时限特性3、短路保护短路保护的整定值为额定二次电流（5A）的2—6倍，即10—30安，分为2（10A）、2.2（11A）、2.4（12A）、2.6（13A）、2.8（14A）、3（15A）、4（20A）、5（25A）、6（30A）共9档。
高压电动机综合保护整定原则
电动机综合保护整定原则1、差动电流速断保护按躲过电动机空载投入时最大暂态电流引起的不平衡电流最大外部以及短路时的不平衡电流整定整定一般取：I dz=KI e/n式中：I dz：差电流速断的动作电流I e：电动机的额定电流K：一般取8~102、纵差保护1）纵差保护最小动作电流的整定最小动作电流应大于电动机启动过程中时的不平衡电流I dz.min=K KΔmI e/n式中：I e：电动机的额定电流n：电流互感器的变比K K：可靠系数，取3~4Δm：由于电流互感器变比未完全匹配产生的误差，一般取0.1在工程实用整定计算中可选取I dz.min=（0.3~0.6）I e/n。
2）比率制动系数K 按最大外部短路电流下差动保护不误动的条件，计算最大制动系数K =K K K fzq K tx K c式中：K tx：电流互感器的同型系数，K tx=0.5K K：可靠系数，取2~3K c：电流互感器的比误差，取0.1K fzq：非周期分量系数，取1.5~2.0计算值K max=0.3，但考虑电流互感器的饱和和暂态特性畸变的影响，在工程实用整定计算中可选取K=0.3~0.63、电流速断保护整定原则：躲过电动机启动时的产生的最大电流，但在正常运行中又要有足够的灵敏度；1）Izd = K K.IstartK为可靠系数,一般地Kk=1.3Istart为电动机启动的最大电流，该电流值可以通过启动电机时记录保护中记录的最大电流取得；或根据动机标称启动电流得到；2）若Istart不好确定时，可根据下面推荐进行计算Istart；单鼠笼: Istart=(6~7)Ie双鼠笼: Istart=(4~5)Ie绕线式: Istart=(3~4)IeIdz=K*Izd 电动机启动过程中K=1，启动结束后K=0.5；即当电动机启动完成后速断定值自动降低为原定值的50％。
可有效地防止启动过程中因启动电流过大引起的误动，同时还能保证正常运行中保护有较高的灵敏性。
开关配置和线路保护定值设定原则解析
开关配置和线路保护定值设定原则解析以往的配网线路一般通过配置故障指示器来防范配网故障，达到隔离故障的目的，进而定位并及时解除故障，然而由于配网实际工作运行中面临着相对复杂环境，容易遭受多种内部、外部因素等的影响，对此则十分有必要安装配网线路开关，并对线路保护进行整定，这样才能控制问题的发生，为配网的安全工作与运转创造一个良好的环境，配网线路开关的设置以及线路保护定值的设定需要遵循科学的原则，只有积极按照这些原则来配置开关，设定保护值才能从根本上缓解配网故障。
1 10kV配网线路的开关配置原则1.1 安全性原则配网线路开关的配置应该将安全放在首位，在遵照配网相关规程、规定的前提下，将配网分段，各段分别对应配置断路器、负荷开关以及刀闸，其中要控制刀闸数目，因为其使用周期较短且运转不灵活，应该从优选择负荷开关。
为了确保线路安全、稳定地运行，除了要在线路本体设主保护，也要增设主变压端的后备保护，这是因为配网长度较长，这样线路尾部故障电流可能相对微弱，保护无法及时发出动作，有必要对线路实行双重化保护，从而提升线路运行的安全性、稳定性，实现双重保护功能。
由于配网分支线路、末端等可能出现短路问题，为了防范短路威胁，可以将断路器配置于分支线路，发挥保护作用，从而确保高效、及时地阻断故障，隔离过电流线路。
1.2 经济性原则开关控制装置是整个配网线路安全控制的关键，所以配网线路配置中有必要增加对控制装置的投入，充分发挥控制装置的安全控制与保护作用，维护配网线路整体的安全，也就间接减少了配网系统维护的资金投入，保护配网安全运行也就间接控制了故障问题带来了的经济损失，也就提升了配网系统运行的经济效益，维护了供电企业的经济利益。
而且配网运行中易受多种条件、多方因素的不良干扰，例如外部环境条件、系统停电时间、供电企业的经管能力、配网规划等，通过提高控制装置的质量，确保其及时动作，保护配网安全，才能有效抵御各类不良因素的干扰，从而减少配网运维的各项投入，提高配网运行效率，保护配网安全。
关于高低综合保护器短路和过载倍数整定说明
关于高低综合保护器短路和过载倍数整定说明1.高压侧综合保护器短路过载整定是针对变压器的容量和额定值来进行整定：举例：变压器是1600KV A高压开关为10KV/200A. 低压侧是1200V/800A.首先算出变压器高低压侧的额定电流是多大的。
（一般的情况变压器的铭牌都有标注）计算公式：把变压器的“容量”除以高压开关的额定“电压”，再除以“根号3”就等于高压侧的额定电流值。
算式：高压侧“1600÷10÷1.732=92.38”低压侧“1600÷1.2÷1.732=769.8”根据以上的参数我们就可以把高压侧的短路过载倍数计算出来。
一; 短路整定：首先把高压侧的电流乘以六到八倍，再除以高压侧开关的额定电流值，等于就是你需要整定的短路倍数。
短路倍数计算方式：高压侧：92.38×8÷200=3.7倍（之所以把额定电流乘以6或8，就是为了躲过变压器的瞬间送电冲击电流。
如果乘以6可以躲得过去变压器的冲击，就最好乘以6，这样开关会更加灵敏）像这样算出来整定值就可以把短路倍数整定为4倍即可。
二；过载整定：就把你变压器的额定电流除以高压侧开关的额定电流就等于过载的倍数。
过载倍数计算方式：92.38÷200=0.46倍，像这样算出来的整定值就可以把过载倍数整定为0.4或0.5倍都可。
一般整定为0.4倍是可以的，因为变压器一般情况不满负荷运转。
2.低压侧的短路倍数整定和过载倍数整定与高压侧的一样计算，但是要针对低压侧实际的负载来计算，因为低压侧是保护你负荷设备，整定值需要与实际用的负荷参数进行整定。
举例：负载总功率是1000KW电机低压开关为：1200V/800A.首先算出电机的额定电流是多大。
把电机功率除以低压开关额定电压再除以根号3，再除以功率因数，（一般情况功率因数都取cos30o,为0.866）就等于电机的额定电流值。
计算方法：1000÷1.2÷1.732÷0.866=555.59A.根据以上的参数我们就可以把低压侧的短路过载倍数计算出来。
综合保护器
第五节综合保护装置一、电动机综合保护器电动机综合保护器是一种以电子器件为基础的保护装置，能对电动机实现过负荷保护、断相保护、短路保护和漏电闭锁功能的保护装置。
下面以JDBl20(225)型综合保护器为例，分别介绍其整定及使用方法。
1．电动机综合保护器的整定取样电路由电流互感器、信号变换电路和整定电路等部分组成。
图4—12为JDR一120(225)型综合保护器中取样器的电气线路。
从电流互感器(LH，一LH，)二次绕组输出的交流电流信号，首先经过电阻R，一‰转变成交流电压信号，然后再经过二极管D，。
D。
和电容器C，一C，整流、滤波，最后在电阻R，一R。
上形成所需要的直流信号电压。
为了能同时得到反映过载、短路和断相3种故障的信号电压，将3个电流互感器二次侧的直流信号电压并联输出，并用6个二极管D。
～D，组成的或门电路进行综合，b点为三相的中性点。
这样，从a、C两点引出的电压就正比于电动机主电路中的电流，因而a、c两点间的电压就是过载和短路保护的信号电压。
当电动机一相断线时(如A相)，该相的电流互感器无信号输出，但另外的两相电流互感器仍有信号电压输出。
此电压的下端除可以继续由a点输出外，还可以通过断线那一相的滤波电阻(如R，)和二极管D加到b端，电压的负端则通过二极管D，和D。
加到c端，因而在b、e两点之间得到一个电压，此电压就是断相故障的信号电压。
图4。
12 JDB一120(250)型综合保护器的取样器电路段数越少，动作电流越大。
整定电流的具体分档可见表4—2，具体整定时，动作电流按电动机的额定电流整定。
表4—2整定动作电流的分档值2．电动机综合保护器的使用(1)为了对综合保护器工作性能进行定期检查，可以利用保护器的漏电试验开关与过载试验开关进行相应的试验。
在试验时必须先断开隔离开关，然后打开开关外壳，将上述试验开关拨到试验位置，随后再盖上开关盖，合上隔离开关，进行试验。
严禁违反安全操作规程。
此外也可以将电流整定在较低值，利用实际启动电流与工作电流进行模拟过流或过载试验。
6KV整定计算
6KV 微机电动机综合保护整定原则（WDZ-430）装置类型电动机综合保护测控装置制造厂家 南京东大金智电气自动化有限公司保护配置 电流速断保护，负序过电流保护，接地保护，过热保护，过热禁止再启动保护，堵转保护,长启动保护、正序过流保护、过负荷保护、欠压保护。
2.1电流速断保护按照躲过电动机起动电流最大值整定 2.1.1速断动作电流高值I sdgst K sdg I K I ⨯=式中，I st ：电动机启动电流，一般为额定电流的6－10倍，实际取6倍 K K ：可靠系数，可取K K =1.3－1.5 实际取1.5 2.1.2速断动作电流低值 I sddI ssd 可取0.7-0.8I sdg ,实际取0.7I sdg 2.1.3速断动作时间t sd当电动机回路用真空开关出口时,取t sd =0s （装置自带固有延时0.06s ），当电动机回路用F ＋C 真空接触器出口时，速断保护退出。
2.2电动机启动时间t qd按电动机的实际启动时间并留有一定裕度整定，可取t qd =1.2 倍实际启动时间。
2.3负序过流保护2.3.1负序动作电流I 2dz2.3.1.1负序过流一段保护I 2dz 按躲过正常运行时允许的负序电流整定，一般地： 保护断相和反相等严重不平衡时，可取I 2dz =（0.6-0.8）I e ；实际取I 2dz =0.8I e ；经延时跳闸。
2.3.1.2负序过流二段保护I 2dz 按躲过正常运行时允许的负序电流整定，一般地：可取I 2dz =（0.2-0.4）I e ；实际取I 2dz =0.4I e ，经延时发信。
2.4接地保护接地保护装置的一次动作电流I 0dz ，按照躲过被保护分支外部单相接地故障时，从被保护元件流出的电容电流整定。
实际按经验取200mA ，并经延时0.5S 跳闸。
2.5过热保护过热保护涉及发热时间常数T fr 和散热时间T sr 二个定值。
2.5.1发热时间常数T fr发热时间常数T fr 由制造厂提供的电动机过负荷能力数据进行估算 如在X 倍过负荷时允许运行t 秒，则可得： T fr =(X 2-1.052) t制造厂提供的资料：过负荷倍数X=1.8 允许运行时间t=2分钟 实际取T fr ＝5.0分钟 2.5.2过热告警定值θ a过热告警定值θa 取0.7 发信号。
电机综合保护器的使用与调试
电机综合保护器的使用与调试一、工作原理经典的电机星三角启动方式主要的保护是热继电器。
若使用热继电器对大型电机作保护，就会使大电线出现断点(即进出热继电器的螺丝接线)问题，容易出现发热点和故障点。
如果不用熔断器和热继电器，而采用电机综合保护器来实现，因为电机综合保护器是穿心式，就可以减少大电线的断点，从而减少发热点和故障点，且价格比两者便宜。
使用电机综合保护器时必须注意控制线路的接线问题。
以确保正常运行。
有的电机综合保护器注明：“一定要接上负载才能正常工作，不接负载时处于缺相工作状态。
因此，综合保护器是拒绝合闸的，电动机将无法启动”。
这说明电机综合保护器内部，是依靠电流互感器，检测三相电流的有无，来判断缺相否。
在未接通电源和没有负载时。
这个闭点实际上是开点，所以没法合闸。
如型号为JD-6-300A的电机综合保护器。
接线如图1所示。
图1电路中，利用按钮的动作，错开了保护器电流检测的开闭点问题。
在时间继电器的线包前面串并接了KM01和KM02两个辅助闭点，是为了在启动结束后，关断时间继电器(因为时间继电器继续通电没有意义)。
、JD-6型电机综合保护器的原理如图2所示。
具有缺相、过载的反时限特性保护功能。
电路主要由双时基IC芯片NE556与电压电流取样环节组成比较电路、多谐振荡电路、单稳态电路等。
简述如下：1．缺相保护L1~L3．三个电流互感器取样，经三个三极管U9~U11组成的与门，在电阻R4上获得门限电位。
缺相时，只要其中一个三极管截止，在R4上形成低电位时，红色发光二极管亮，便表示缺相。
同时电容C6快速充电，NE556的左边555时基组成比较单元。
NE556的OUT1输出端⑤脚是高电位，继电器K1断开，对外的保护点也断开，从而使接触器回路跳开，电机断电而受到缺相保护。
不缺相时，在R4上形成高电位时，电容C6不能充电，NE556的OUT1输出端⑤脚变成低电位，K1吸合。
对外的保护点是闭点，电机具备启动的条件。
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一、电动机综合保护整定原则1、差动电流速断保护按躲过电动机空载投入时最大暂态电流引起的不平衡电流最大外部以及短路时的不平衡电流整定整定一般取： I dz=KI e/n式中：I dz：差电流速断的动作电流I e：电动机的额定电流K：一般取8~102、纵差保护1）纵差保护最小动作电流的整定最小动作电流应大于电动机启动过程中时的不平衡电流I dz.min=K KΔmI e/n式中： I e：电动机的额定电流n：电流互感器的变比K K：可靠系数，取3~4Δm：由于电流互感器变比未完全匹配产生的误差，一般取0.1在工程实用整定计算中可选取I dz.min=（0.3~0.6）I e/n。
2）比率制动系数K 按最大外部短路电流下差动保护不误动的条件，计算最大制动系数K =K K K fzq K tx K c式中： K tx：电流互感器的同型系数，K tx=0.5K K：可靠系数，取2~3K c：电流互感器的比误差，取0.1K fzq：非周期分量系数，取1.5~2.0计算值K max=0.3，但考虑电流互感器的饱和和暂态特性畸变的影响，在工程实用整定计算中可选取K=0.3~0.63、电流速断保护整定原则：躲过电动机启动时的产生的最大电流，但在正常运行中又要有足够的灵敏度；1）Izd = K K.IstartK为可靠系数,一般地Kk=1.3Istart为电动机启动的最大电流，该电流值可以通过启动电机时记录保护中记录的最大电流取得；或根据动机标称启动电流得到；2）若Istart不好确定时，可根据下面推荐进行计算Istart；单鼠笼: Istart=(6~7)Ie双鼠笼: Istart=(4~5)Ie绕线式: Istart=(3~4)IeIdz=K*Izd 电动机启动过程中K=1，启动结束后K=0.5；即当电动机启动完成后速断定值自动降低为原定值的50％。
可有效地防止启动过程中因启动电流过大引起的误动，同时还能保证正常运行中保护有较高的灵敏性。
3）速断动作时间tsd根据现场运行经验，一般取取tsd =0.05s4、电动机启动时间tqd按电动机的实际启动时间并留有一定裕度整定，可取tqd =1.2倍实际启动时间。
（10-15S）5、负序过流保护负序动作电流I2dz，按躲过正常运行时允许的负序电流整定一般地：保护断相和反相等严重不平衡时，可取I2dz =（0.6~0.8）Ie作为灵敏的不平衡保护时，可取I2dz =（0.2~0.4）Ie6、接地保护保护装置的一次动作电流，按躲过被保护分支外部单相接地故障时，从被保护元件流出的电容电流及按最小灵敏系数1.25整定Idz ≥Kk IcxIdz ≤(Ic∑-Icx)/1.25式中： Icx：被保护线路外部发生单相接地故障时，从被保护元件流出的电容电流Ic∑：电网的总单相接地电容电流Kk：可靠系数，可取Kk=4~57、过热保护动作判据： (1)电动机发热时间常数I1 电动机实际运行电流的正序分量I2 电动机实际运行电流的负序分量Ie 电动机实际额定电流Ieq 电动机实际运行电流的等效电流，计算方法动作见（2）；t 电动机过热实际时间，计算方法见动作判据（1）；K1 正序电流发热系数，电动机启动过程中K1＝0。
25，电动机运行过程中K1＝1K2 负序电流发热系数，出厂时K2＝4本保护的定值中设有:Ie,ngd(=Ieq/Ie),igs(=t),由ngd和ngs确定公式中的 ,这样就确定了一条曲线,改变ngd,ngs，Ie，就设定不同的曲线；以上计算值是假设为恒定过负荷率的情况下计算得出的；整定原则：1、若电机厂提供电动机在n倍过负荷下允许运行t秒，或堵转电流为n倍时允许堵转时间为t，则直接整定Ngd=n，Igs=t；2、按保守的躲启动电流原则整定，如1.2倍额定值120S(100S)，保证电机启动结束时不发过负荷报警信号（75％过负荷跳闸值）为止；3、若电动机在冷态时可连续启动三次，启动电流为n倍额定电流，启动时间为t，则热容系数＝3（n－1.05）t，可整定 Ngd=n， Igs= /（3（n－1.05））9、启动时间过长电动机在冷态情况下正常起动到起动完成时间,该时间可以通过电机启动后记录值（Qs）得到；一般地S1=20~30s10、低电压保护1）按切除不重要电动机的条件整定低电压动作值：对中温中压电厂 U dz=60~65% U e对高温高压电厂 U dz=65~70%为了保护重要电动机的自起动，采用最小时限 t=0.5S2) 按躲过保证电动机自起动时供电母线的最小允许电压，并计入可靠系数及电压继电器的返回系数对中温中压电厂 U dz=(60~65%)U e/(K K K f) 一般取40%U e对高温高压电厂 U dz=(65~70%)U e/(K K K f) 一般取45%U e 按保证技术安全及工艺过程特点的条件整定，时限足够大，只有当电压长期下降或消失才断开电动机一般取： t=9S11、堵转保护在电动机运行过程中靠自动降低一倍定值的速断保护和过热元件提供保护，在电动机启动过程中靠自动识别启动电流的变化提供保护，这样就而对启动时间较长又不允许堵转时间过长的电动机提供快速保护。
当电动机在启动过程中如电流下降不明显，将致使堵转保护启动，但也可通将启动过程中的堵转保护退出(有软压板)，堵转保护软件延时8S,无需整定;12、电动机自启动系统失电后，低电压保护动作，如在自启动整定延时前电压能够恢复（须大于额定值的90％），当自启动延时S2到时发自启合闸命令，如在自启动整定延时后恢复电压则不发自启合闸命令。
自启动延时按机在生产工艺过程中允许电源中断的时间整定；二、主变压器综合保护整定原则主变差动保护里主要包括有差动速断、比例制动差动、二次谐波系数、平衡系数等定值。
主要计算过程：1、收集主变容量、额定电压、额定电流及TA变比等参数；2、了解保护装置原理，确认保护是高压还是低压侧为基准侧；3、看图确认电流互感器的二次接线方式；4、注意主变投运后带负荷检查电流相量。
举例说明：变压器铭牌额定容量31.5MVA，TA二次额定电流5A，高压侧额定电压110KV，高压侧TA变比400/5，低压侧额定电压6.3KV，低压侧TA 变比3000/5，变压器一次接线方式Y/△-11，TA二次接线高低压均采用星形接线。
1、变压器额定电流计算：1） 计算变压器各侧额定电流式中Se－变压器最大额定容量，Ue－计算侧额定电压2） 计算各侧二次额定电流及平衡系数=165.4/80=2.067A =???=2886/600=4.81A式中：——高压一次额定电流, ——高压二次额定电流—高压侧CT变比,保护定值的确定1、差动电流速断保护按躲过变压器空载投入时励磁涌流和外部短路时流入保护的最大不平衡电流整定一般取： I dz=KI e/n式中：I dz：差电流速断的动作电流I e：为保护基准侧额定电流；德威特公司的差动保护是以低压侧为基准侧）K：倍数 6300KVA及以下 7~126300~31500KVA 4.5~7.040000~120000KVA 3.0~6.0120000KVA 2.0~5.02、纵差保护1）纵差保护最小动作电流的整定最小动作电流应大于变压器额定负载时的不平衡电流I dz.min=K K(K c+ΔU+Δm)I e/n式中： I e：变压器的额定电流n：电流互感器的变比K K：可靠系数，取1.3~1.5K c：电流互感器的比误差，10P型取0.03×2，5P型和TP型取0.01×2ΔU：变压器调压引起的误差，取调压范围中偏离额定值的最大值Δm：由于电流互感器变比未完全匹配产生的误差，一般取0.05在工程实用整定计算中可选取I dz.min=（0.3~0.5）I e/n。
2）比率制动系数K的整定纵差保护的动作电流应大于外部短路时流过差动回路的不平衡电流。
I bph=(K fzq K tx K c+ΔU+Δm)I K.max/n式中： K tx：电流互感器的同型系数，K tx=1.0I K.max：外部短路时，最大穿越短路电流周期分量K fzq：非周期分量系数，两侧同为TP级电流互感器取1.0，两侧同为P级电流互感器取1.5~2.0。
ΔU：变压器调压引起的误差，取调压范围中偏离额定值的最大值Δm：由于电流互感器变比未完全匹配产生的误差，一般取0.05K K：可靠系数，取1.3~1.5差动保护的动作电流I dz.max =K K I bph.max最大制动系数K max= I dz.max/ I zd.max当I zd.max=I K.max时，K max= K K I bph.max / I K.max式中： I K.max：最大短路电流在工程实用整定计算中可选取K=0.3~0.8二折线注：当采用三折线比率制动差动保护时，比率制动由两部分组成；无制动部分和比率制动部分，三折线比率制动差动保护具有较高的灵敏度和抗区外故障CT饱和的能力。
如下图所示：推荐定值：差动速断： Csdi=（6-8）Ie差动启动值： cdi=(0.3—0.5)Ie差动拐点1制动电流定值： I1=(0.5--0.8)Ie差动拐点2制动电流定值： I2=（2-3）Ie差动谐波制动系数 0.12—0.2差动比例制动系数K1 0.3—0.5差动比例制动系数K2 0.5—0.7平衡系数：以主变低压侧二次电流为基准，根据实际情况计算3）二次谐波制动比的整定一般取：12%~20%，整定后可进行若干次空投试验，保护不误动即认为所选定值正确。
4）涌流间断角整定闭锁角可取： 60°~70°（现在很少采用）其他厂家差动保护定值举例（法国AREVA保护）差动3、线路保护整定计算降压变电所引出10KV电缆线路,线路接线如下图所示:已知条件:最大运行方式下,降压变电所母线三相短路电流,配电所母线三相短路电流，配电变压器低压侧三相短路时流过高压侧的电流。
最小运行方式下,降压变电所母线两相短路电流,配电所母线两相短路电流，配电变压器低压侧两相短路时流过高压侧的电流。
电动机起动时的线路过负荷电流为，10KV电网单相接地时最小电容电流为，10KV电缆线路最大非故障接地时线路的电容电流。
系统中性点不接地。
A、C相电流互感器变比为n l，零序电流互感器变比为。
整定计算（计算断路器DL1的保护定值）1、瞬时电流速断保护瞬时电流速断保护按躲过线路末端短路时的最大三相短路电流整定，保护装置的动作电流式中：K k：可靠系数一般取1.3K jx：接线系数，互感器为非全星形接线取1n l：互感器变比保护装置一次动作电流灵敏系数按最小运行方式下线路始端两相短路电流来校验：如果瞬时电流速断保护不能满足灵敏系数要求，应装设限时电流速断保护。