模板受力计算书
模板受力计算书
一，参数信息：
1，模板支架参数；
方本木的间隔距离：（㎜）：300．００
方木的截面宽度：（㎜）：４０．００
方木的截面高度：（㎜）：
2，荷载参数:
模板与木板的自重(KN/㎡):
砼与钢筋自重:(KN/M3):
施工均布荷载标准值(KN/㎡):
3,楼板面参数:
钢筋级别:二级钢HRB335(20MNSI)
楼板砼强度等级：C35
每平米楼板截面的钢筋的面积（㎜2）１４４０．０００
计算厚度（㎜）２００．０００
４，板底方木参数：
板底方木迁选用木材：杉木：
方木弹性模量：Ｅ（Ｎ／㎜２）：９００0.００
方木抗弯强厚设计值：ＦＭ（Ｎ／㎜２）：１１．０００
方木抗剪强度设计值：ＦＶ（Ｎ／㎜２）；１．４００
二，模板底支撑方木的验算：
本工程模板板底采用方工木作为支撑，方木按照简支梁计算：
方木截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩Ｗ分别为：
Ｗ＝Ｂ×Ｈ２／６＝４.０００×８.０００２／６＝４２.７００㎝3
I=B×H3/12=×12=㎝4
木楞计算
1,荷载计算
⑴钢筋砼板自重红线荷载(KN/M):
q1=××=M:
⑵模板的自重线荷载(KN/M)
q2=×=M:
⑶活荷载为施工荷载标准值(KN)
q3=××=
2,抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和,计算公式如下;
均布荷载:q =×(q1＋q2)=×＋=M:集中荷载:q=×q1=×=:最大弯矩:M=q×1/4×12/8=××4+×8=
最大支座力:N=q/2+q×1/2=+×2=
截面应力: α=M/W== m㎡
方木最大应力计算值为：MM2,小于方木抗弯强度值MM2, 满足要求。
3，抗剪强度验算：
其中最大剪力：V=×2+2=:
截面受剪应力计算值: T=3××103/(2××=MM2
截面抗剪强度计算值:[FV]=MM2
方木的最大受剪应力计算值:MM2,小于方木抗剪强度设计值:MM2，满足要求。
4，挠度验算：
1--计算跨度（内楞间距）：1=㎜
E—面板材后质的弹性模量:E=MM2
I—面板截面惯性矩:I=1000×12=㎝4
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,按规范规定,挠度验算取荷载标准值,计算公式如下:
均布荷载:q=q1＋q2=＋=M
集中荷:q=
最大变形:ω=×q×L4/100×E×I=××3004./100×9500×66667=㎜
方木的最大长挠度为:㎜,小于最大容许挠度:㎜.满足要求。
模板示意图。
大型桁架模板受力计算(版)
中交第一航务工程局第五工程有限公司模板受力计算书（胸墙模板）单位工程：锦州港第二港池集装箱码头二期工程计算内容：胸墙模板计算编制单位：主管：计算：审批单位：主管：校核：锦州港第二港池集装箱码头二期工程胸墙模板计算书一、设计依据1.中交第一航务工程勘察设计院图纸2.《水运工程质量检验标准》JTS257-20083.《水运工程混凝土施工规范》JTJ268-964. 《组合钢模板技术规范》（GB50214－2001）5. 《组合钢模板施工手册》6. 《建筑施工计算手册》7. 《港口工程模板参考图集》二、设计说明1、模板说明在胸墙各片模板中，1#模板位于码头前沿侧，浇筑胸墙高度为3.15m，承受的侧压力最大，同时胸墙外伸部分的重量也由三角托架来承受，因此选取1#模板来进行计算。
1#模板大小尺寸为17.9m（长）×3.15m（高）。
采用横连杆、竖桁架结构形式大型钢模板面板结构采用安装公司统一的定型模板，板面为5mm钢板制作，背后为50×5竖肋。
内外横连杆采用单[10制作，间距为75cm；桁架宽度为650cm，最大水平间距75cm，上弦杆采用背扣双[6.3，下弦杆为双∠50×50×5，腹杆为方管50×5。
2、计算项目本模板计算的项目⑴模板面板及小肋⑵模板横连杆的验算。
⑶模板竖桁架的验算。
⑷模板支立的各杆件的验算。
模板计算1、混凝土侧压力计算混凝土对模板的最大侧压力：Pmax = 8K S +24K t V 1/2=8×2.0+24×1.33×0.57½=40.1kN/m ²式中: Pmax ——混凝土对模板的最大侧压力Ks ——外加剂影响系数，取2.0Kt ——温度校正系数 10℃时取Kt ＝1.33V ——混凝土浇筑速度50m 3/h ，取0.57m/h砼坍落度取100mm＝＝倾倒侧P P P max 40.1+6×1.4=48.5 kN/m ²取50KN/ m ² 其中倾倒P 为倾倒砼所产生的水平动力荷载，取6kN/㎡×1.4=8.4kN/㎡。
承台模板受力计算书(详细易懂,可供参考)
主桥承台木模板计算一、计算依据1、《施工图纸》2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50－2011）3、《路桥施工计算手册》二、承台模板设计主桥承台平面尺寸为11.5×11。
5m，高4m，由于主桥承台基坑开挖深度达10m,基坑钢支撑较多，不利于大块钢模板的吊装,故承台模板考虑采用木模板拼装。
面板采用15mm厚竹胶板（平面尺寸2440×1220mm）,水平内楞为80×80mm方木，水平内楞外设竖向外楞，外楞为双拼φ48×3mm钢管,对拉螺杆采用直径20mm的螺纹钢.承台模板立面局部示意图承台模板平面局部示意图三、模板系统受力验算3。
1 设计荷载计算1、新浇混凝土对模板的侧压力模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为4m，新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值：1F=0。
22γc t0β1β2V2F=γc H式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(KN/m2）；γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3;t0—新浇混凝土的初凝时间,取10h;V—混凝土的浇灌速度，取0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度,取4m；β1—外加剂影响修正系数,取1。
0;β2—混凝土坍落度影响修正系数,取1。
15；1所以 F=0.22γc t0β1β2V21=0。
22×24×10×1.0×1。
15×0.62=47。
03 KN/m2F=γc H=24×4=96 KN/m2综上混凝土的最大侧压力F=47.03 KN/m22、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载考虑两台泵车同时浇筑,倾倒混凝土产生的水平荷载标准值取4KN/m2。
3、水平总荷载分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的水平荷载设计值为：q1=47.03×1.2+4×1.4=62 KN/m2有效压头高度为 h=F/γc=62/24=2.585 m3。
模板力学计算
附录：模板力学计算书（一）顶板模板计算楼板厚度150mm和100mm，模板板面采用15mm高强度层板，次龙骨采用50×100mm，E=104/mm2，I=bh3/12=50×1003/12=4.16×104mm4方木主龙骨采用100×100mm方木。
1.1（1）荷载计算模板及支架自重标准值：0.3KN/M2混凝土标准值：24KN/m2钢筋自重标准值：1.1KN/m2施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2楼板按100mm厚算荷载标准值：F1=0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值：F2=(0.3+24×0.1+1.1) ×1.2+2.5×1.4=8.06KN楼板按150mm厚算荷载标准值：F3=0.3+24×0.15+1.1+2.5=7.5KN荷载标准值：F4=(0.3+24×0.15+1.1) ×1.2+2.5×1.4=9.5KN(2)计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm1）板厚按150mm算则最大弯距：M max=0.1q1l12最大挠度：U max=0.667q1l14 /(100EI)其中线荷载设计值q1=F4×0.2=9.5×0.2=1.9KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max=0.1q1l12=[f w w]=1/6fwbh2=0.1×1.9×l12=1/6f w bh2l1=[(1/6×30×200×152)/(0.1×1.9)]0.5=529.6按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U mas=0.677q2l14/(100EL)=l1/250L1'=[(100×104×4.16×104)/(1.9×0.677×250)]1/3=462.77mm 2）板厚按100mm算则最大弯距：M max=0.1q2l22最大挠度：Umax=0.667q2l24/(100EL)其中线荷载设计值q2=F2×0.2=8.06×0.2=1.612KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max =0.1q2l22=[f w w]=1/6fwbh20.1×1.612×122=1/6f w bh2l2=[(1/6×30×200×102)/(0.1×1.612)]0.5=787.62按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U max=0.677q2l24/(100EI)=12/250L2'=[(100×104×4.16×104)/(1.61×0.677×250)]1/3=534mm取按抗弯承载力，刚度要求计算最小值，l1'=462.77mm，施工次龙骨间距取200mm<l1'满足要求。
模板受力计算书
模板受力计算书一，参数信息：1，模板支架参数；方本木的间隔距离：（㎜）：300．００方木的截面宽度：（㎜）：４０．００方木的截面高度：（㎜）：80.002，荷载参数:模板与木板的自重(KN / ㎡):0.428砼与钢筋自重:(KN /M3):25.000施工均布荷载标准值(KN / ㎡):3.0003,楼板面参数:钢筋级别:二级钢HRB335(20MNSI)楼板砼强度等级：C35每平米楼板截面的钢筋的面积（㎜2）１４４０．０００计算厚度（㎜）２００．０００４，板底方木参数：板底方木迁选用木材：杉木：方木弹性模量：Ｅ（Ｎ／㎜２）：９００0.００方木抗弯强厚设计值：ＦＭ（Ｎ／㎜２）：１１．０００方木抗剪强度设计值：ＦＶ（Ｎ／㎜２）；１．４００二，模板底支撑方木的验算：本工程模板板底采用方工木作为支撑，方木按照简支梁计算：方木截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩Ｗ分别为：Ｗ＝Ｂ×Ｈ２／６＝４.０００×８.０００２／６＝４２.７００㎝ 3 I= B×H3/12=4.000×8.0003/12=171.700 ㎝4木楞计算1, 荷载计算⑴钢筋砼板自重红线荷载(KN/M):q1=25.000×0.20 ×0.300=1.5NK/M:⑵模板的自重线荷载(KN/M)q2=0.428×0.3=0.128KN/M:⑶活荷载为施工荷载标准值(KN)q3=2.000×1.000×0.300=0.3000KN2,抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和,计算公式如下;均布荷载:q =1. 2×( q1＋q2)=1.2 ×(1.5 ＋0.128)=1.954KN/M: 集中荷载: q=1.4 ×q1=1.4 ×0.3=0.42KN:最大弯矩:M=q ×1/4 ×12/8=0.42 × 1.000 ×4+1.95 ×1.2/8=0.349KN最大支座力:N=q/2+q×1/2=(0.42+1.95) × 1.000/2=1.185KN截面应力: α=M/W=0.349/0.0427=8.173N m㎡方木最大应力计算值为：8.173N/MM2, 小于方木抗弯强度值11.0N/MM2, 满足要求。
模板计算书范本
剪力墙计算书：一、参数信息1.基本参数次楞 ( 内龙骨 ) 间距 (mm):200；穿墙螺栓水平间距 (mm):600；主楞 ( 外龙骨 ) 间距 (mm):500；穿墙螺栓竖向间距 (mm):500；对拉螺栓直径 (mm):M14；2.主楞信息龙骨资料 : 钢楞；截面种类 : 圆钢管 48×；43钢楞截面惯性矩 I(cm ): ；钢楞截面抵挡矩 W(cm): ；主楞肢数 :2 ；3. 次楞信息龙骨资料 : 木楞；宽度 (mm):；高度 (mm): ；次楞肢数 :2 ；4. 面板参数面板种类 : 木胶合板；面板厚度 (mm):；2面板弹性模量 (N/mm): ；2面板抗弯强度设计值 f c(N/mm): ；2面板抗剪强度设计值 (N/mm): ；5. 木方和钢楞22方木抗弯强度设计值 f c(N/mm): ；方木弹性模量 E(N/mm): ；2方木抗剪强度设计值 f t (N/mm): ；2钢楞弹性模量 E(N/mm): ；2钢楞抗弯强度设计值 f c(N/mm): ；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按以下公式计算，并取此中的较小值 :3此中γ --混凝土的重力密度，取m；t-- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实质值取，输入 0时系统按 200/(T+15) 计算，得；T --V --H --β1--β2--混凝土的入模温度，取℃；混凝土的浇筑速度，取 h；模板计算高度，取；外加剂影响修正系数，取；混凝土坍落度影响修正系数，取。
依据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为kN/m 2、 kN/m2，取较小值 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采纳新浇混凝土侧压力标准值F1=m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F 2= 2 kN/m 2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯构造 , 需要验算其抗弯强度和刚度。
按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
盖板模板受力计算.doc
附表三：箱涵盖板模板受力计算书一、盖板标准模板系统说明盖板底模板采用δ＝15 mm的竹编胶合模板,底模楞采用间距0.3米的80×80mm方木。
二、支架计算1、荷载分析①新浇砼容重按26kN/m3计算,则盖板自重面集度：盖板底—13 KPa；②模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计，则模板自重面集度：箱底—0.65KPa；③施工人员、施工料具堆放、运输荷载面集度: 2.0kPa；④浇筑混凝土时产生的冲击荷载： 2.0kPa；⑤振捣混凝土产生的荷载: 2.5kPa。
荷载组合：强度组合：1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)=25.48 KN刚度组合：1.0×(①+②) =13.65 KN2、底模计算底模采用δ＝15 mm的竹编胶合模板,直接搁置于间距L=0.3米的方木小楞上,按三跨连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。
①荷载组合强度验算组合：q1=1.2*（13+0.65）+1.4*（2+2+2.5）=25.48 KN刚度验算组合：q2=13+0.65=13.65 KN②材料力学性能指标和截面特性竹胶板容许应力[σ]=80MPa，E=6×103MPa。
截面特性：W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3i=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm3③强度验算M max=q1l2/10=25.48*0.32/10=0.2293 KN.Mσmax= M max/W=0.2293*106/3.75*104=6.1 Mpa<[σ]=80MPa④刚度验算f max=q2l4/(150EI)=13.65*3004/(150*6000*2.81*105)=0.44mm<300/4 00=0.75mm。
3、横楞方木的计算模板结构构件中的横楞属于受弯构件，按连续梁计算，竖楞大于三跨，因此按照三跨连续梁计算。
模板计算书
一、编制依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20136、《施工手册》（第五版）二、工程概况三、施工部署a)技术准备1)根据施工图纸要求计算模板配制数量，确定每个部位模板施工方法，编制模板设计施工方案。
2)项目技术负责人及主管工长对操作班组做好岗前培训，明确模板加工、安装标准及要求。
3)根据施工进度，主管工长提前制定模板加工计划。
b)生产准备四、模板选型及质量要求模板设计及加工质量的标准按清水混凝土质量标准实施，清水混凝土外观要求应达到：表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确（在允许偏差以内），色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣和明显的汽泡，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无需粉刷或仅需涂料罩面即可达到相当于中级抹灰的质量标准。
模板设计及加工在满足模板施工及质量要求的前提下，尽量考虑经济，施工效率等成本因素。
根据本工程施工工期较短、质量标准高的特点，同时考虑经济效益及现场实际情况，模板综合选型如下：柱模板15厚木胶板覆面模板；50×100木方作次龙骨，间距为250。
按柱截面和净高制成定型模板，用钢管柱箍，间距600，φ14螺栓对拉，钢管斜撑固定。
梁模板15mm厚竹胶板梁模板采用15厚木胶板作面板，底面次龙骨采用50×100木方间距150，主龙骨选用φ48×3.5钢管，间距600； 侧模采用15厚木胶板作面板，侧模次龙骨：50×100木方间距250；短钢管作竖楞，间距600。
顶板模板本工程地下室现浇楼板模板采用15mm 厚木胶板，次龙骨选用50×100木方间距250，主龙骨为100×100间距1200，支撑系统采用φ48×3.5满堂扣件式钢管脚手架，支撑间距为1200×1200。
钢模板计算书
湖畔郦百合苑9-13、14、15、18、19#楼及车库工程 模板工程施工方案模板计算书1.计算依据1．参考资料《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001《钢结构设计规范》 GB 50017—2003《木结构设计规范》 GB 50005—2003《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-20012.侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取26kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为250C ，即T=250C ，t 0=5V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取9mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。
大模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ=20.22265 1.0 1.0 2.545.2/K N m =⨯⨯⨯⨯⨯=H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F =45.2kN/ m 2有效压头高度：/45/26 1.74c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4.0 kN/ m 2245.2 1.24 1.460/q K N m =⨯+⨯=柱模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ= 20.22265 1.0 1.15 2.552/K N m =⨯⨯⨯⨯⨯=H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F =52kN/ m 2有效压头高度：/52/262c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值6.0 kN/ m 2252 1.26 1.471/q K N m =⨯+⨯=综上,大模板混凝土侧压力标准值为45KN/m 2,设计值为60KN/m 2；柱模板混凝土侧压力标准值为52KN/m 2,设计值为80KN/m 2。
顶板模板设计计算书
顶板模板设计计算书一. 荷载计算:结构顶板厚 d=0.150m①模板结构自重 0.500 KN/m2②新浇混凝土自重标准值 24.0×0.150=6.000KN/m2③顶板钢筋自重 1.1×0.150=0.275KN/m2④施工人员和施工设备荷载 2.5KN/m21.2×(①+②+③)+1.4×④=1.2×(0.500+6.000+0.275)+1.4×2.5=11.63N/m2（用于计算弯矩）①+②+③+④=0.500+6.000+0.275+2.5=9.275N/m2（用于计算挠度）二.模板计算:模板采用1.8cm厚木胶合板,荷载折减系数取0.900按模板宽度:0.001m单元计算;模板EI=3160000N·mm2模板W=54mm3;按四跨连续梁计算模板计算跨度L=0.300m模板允许应力[σ]=20N/mm21.荷载q1=0.900×11.63×0.001=0.0116KN/mq2=0.900×9.275×0.001=0.0093KN/m2.模板抗弯强度验算:M=0.1250ql2=0.1250×0.0116×0.3002=0.0001178KN·mσ=M/W=0.0001178×106/54=2.180625N/mm2<20N/mm23.模板挠度验算:ω=0.5210 ×ql4/100EI=0.5210×0.0093×（1000×0.300）4/(100×3160000)=0.081mm允许挠度[ω]=1.5mm二.小龙骨验算:小龙骨采用5CM×10CM木龙骨 ;间距0.300m;已知条件:截面抵抗矩: W=83333mm3截面刚度: EI=45800000000N·mm2抗弯承载力:f=13N/mm2m允许挠度: [w]=L/400mm2计算跨度: L=1.200m按三跨连续梁计算q1=11.63×0.300=13.95600KN/m查内力计算手册小龙骨弯矩=0.10×ql2=0.10×13.95600×1.2002=0.452KN·mMmax小龙骨应力σ=M max/W=0.452×106/83333=5.426N/mm2<13N/mm2小龙骨挠度ω=0.667ql4/100EI=0.667×13.95600×(1.200×1000）4÷（100×45800000000） =0.5524mm< [ω]=1.200×1000/400=3.00 mm三、大龙骨强度及挠度验算大龙骨采用10CM×10CM木龙骨:间距1.200mm按三跨连续梁计算:已知条件：截面抵抗矩: W=166667mm3截面刚度: EI=91700000000N·mm2抗弯承载力:f=13N/mm2m允许挠度: [w]=L/400mm2计算跨度: L=0.6000m大龙骨荷载q=11.63×1.200=11.130KN/m大龙骨弯矩=0.10×ql2=0.10×11.130×0.60002=0.45217KN·mMmax大龙骨应力σ=M max/W=0.45217×106/166667=2.713N/mm2<13N/mm2大龙骨挠度ω=0.667ql4/100EI=0.667×11.130×(0.6000×1000)4÷（100×91700000000）=0.084mm<[ω]=L/400=0.6000×1000/500=1.200mm四.钢支柱验算:采用φ48.5钢管脚手架；间距0.6000×1.2000m；计算长度L=220cm；=215.000N/mm2允许荷载fm已知:A=489mm2 i=1.578cmN=11.63×0.6000×1.2000=6.6780KNλ=L/i =220/1.578=139.417查表:φ=0.312σ=N/φA=6.6780/(0.312×489)=49.396N/ mm2=215.000N/mm2允许荷载fm。
模板工程计算书
板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.83 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 9350 面板计算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000m m4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/mq1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)b] = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)×1]=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN·mσ＝M max/W＝0.086×106/24000＝3.582N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×144000)=0.28mmνmax=0.28mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.87 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.39小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.67 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415小梁截面惯性矩I(cm4) 170.67 小梁计算方式二等跨连续梁q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.723kN/m 因此，q1静＝1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.463kN/mq1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.463×1.22+0.125×1.26×1.22＝0.49kN·m M2＝q1L12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.49，0.014]＝0.49kN·mσ=M max/W=0.49×106/42670=11.488N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.463×1.2+0.625×1.26×1.2＝2.043kNV2＝q1L1＝2.723×0.1＝0.272kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.043，0.272]＝2.043kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.043×1000/(2×40×80)＝0.957N/mm2≤[τ]=1.39N/mm2 满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.119kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.119×12004/(100×8415×170.67×104)＝1. 594mm≤[ν]＝min(L/150,10)＝min(1200/150,10)＝8mm;悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×170.67×104)＝0.002mm≤[ν]＝min(2×l/150,10)＝min(2×100/150,10)＝1.333mm1满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.795kN/m q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/m q1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.179kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.795×1.2＝4.193kN按悬臂梁，R1＝2.795×0.1＝0.28kNR＝max[R max，R1]＝4.193kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.179×1.2＝3.269kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.179×0.1＝0.218kNR＝max[R'max，R'1]＝3.269kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=1.95×106/10330=188.746N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.487×1000×[40×602-(40-8)×522]/(8×309900×8)＝27. 49N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=1.911mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm悬挑段νmax＝0.668mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=11.478kN，R2=17.873kN，R3=17.873kN，R4=11.478kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝17.873kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm) Ф48×3.2钢管计算截面类型(mm) Ф48×3.2钢材等级Q235 立柱截面面积A(mm2) 424立柱截面回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15支架立柱计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：小梁验算q1＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×0.3 = 2.669kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝10.961kN，R2＝17.067kN，R3＝17.067kN，R4＝10.961kN顶部立柱段：λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516查表得，φ＝0.573不考虑风荷载:N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[10.961，17.067，17.067，10.961]=17.098kN f＝ N1/(ΦA)＝17098/(0.573×424)＝70.376N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+M w/l b=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+0.037/1.2=17.098kN f＝ N1w/(φA)+M w/W＝17098/(0.573×424)+0.037×106/4730＝78.198N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！非顶部立柱段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4.5=17. 877kNf=N/(φ1A)＝17.877×103/(0.371×424)=113.646N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H+M w/l b=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4 .5+0.037/1.2=17.908kNf=N w/(φ1A)+M w/W＝17.908×103/(0.371×424)+0.037×106/4490=121.665N/mm2≤[σ] =205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=4.5/27=0.167≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.076×45×4.5×3.9+0.55×45×3.9)=219.164kN ·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×4.5/(1.2×1.2))×45×272/2=14300.93k N·mM T=219.164kN·m≤M R=14300.93kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L1H+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.25×45×4.5+0.55×45×3.9)=206.01kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×4.5 /(1.2×1.2))]×45×272/2=69880.801kN·mM T=206.01kN·m≤M R=69880.801kN·m满足要求！梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250m m4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×3]×1＝45.6 3kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(24+1.5)×1.35]×1＝41.43kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/mq2＝[1×G1k+1×(G2k+G3k)×h+1×Q1k]×b＝[1×0.1+1×(24+1.5)×1.35+1×3]×1＝37.525k N/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×41.43×0.152+0.121×4.2×0.152＝0.111kN·m σ＝M max/W＝0.111×106/37500＝2.965N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×37.525×1504/(100×10000×281250)＝0.043mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×41.43×0.15+0.446×4.2×0.15＝2.723kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×41.43×0.15+1.223×4.2×0.15＝7.874kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×41.43×0.15+1.142×4.2×0.15＝6.487kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×37.525×0.15＝2.212kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×37.525×0.15＝6.434kNR3'=0.928q2L=0.928×37.525×0.15＝5.223kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.723/1＝2.723kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b =Max[7.874,6.487,7.874]/1= 7.874kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.723/1＝2.723kN/m小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×(0.5-0.6/ 2)/2×1=0.932kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×((1-0.5)-0.6/2)/2×1=0.932kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.874+0.036=7.91kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.411,7.91,4.411]=7.91kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.212/1＝2.212kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b =Max[6.434,5.223,6.434]/1= 6.434kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.212/1＝2.212kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×(0.5-0.6/2)/2×1=0.727kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×((1-0.5)-0.6/ 2)/2×1=0.727kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左' =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=6.434+0.03=6.464kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.569,6.464,3.569]=6.464kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.91×0.92，0.5×7.91×0.22]＝0.801kN·mσ=M max/W=0.801×106/64000=12.514N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.91×0.9，7.91×0.2]＝4.449kNτmax=3V max/(2bh0)=3×4.449×1000/(2×60×80)＝1.39N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×6.464×9004/(100×9350×256×104)＝0.923mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.464×2004/(8×9350×256×104)＝0.054mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]= min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.91×0.9,0.375×7.91×0.9+7.91×0.2]=8.899 kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.962kN,R2=8.899kN,R3=7.338kN,R4=8.899kN,R5=4.962kN正常使用极限状态R max'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×6.464×0.9,0.375×6.464×0.9+6.464×0.2]=7.272kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=4.015kN,R2'=7.272kN,R3'=5.91kN,R4' =7.272kN,R5'=4.015kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm) Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78可调托座内主梁根数 2 受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.727×106/4490=161.825N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝6.381kNτmax=2V max/A=2×6.381×1000/424＝30.1N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.26mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[500/150，10]＝3.333mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.935kN，R2=17.165kN，R3=1.935kN立柱所受主梁支座反力依次为P1=1.935/0.6=3.225kN，P2=17.165/0.6=28.609kN，P3=1.935/0.6=3.225kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c 0.851、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[1.935,1.935]＝1.935kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2]＝28.609kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm) Ф48×3.2钢管计算截面类型(mm) Ф48×31、长细比验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、风荷载计算M w＝φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.031×0.9×1.52/10＝0.008kN·m根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×0.9×3]×1＝45.21kN/m2)小梁验算q1＝max{2.695+1.2×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.35-0.15)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1. 4×0.9×3]×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，7.797+1.2×(0.3-0.1)×0.6/4}=7.833kN /m同上四～六计算过程，可得：P1＝3.18kN，P2＝28.286kN，P3＝3.18kN立柱最大受力N w＝max[P1+N边1，P2，P3+N边2]+1.2×0.15×(3.9-1.35)+M w/l b＝max[ 3.18+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+0.5-0.6/2)/2×0.9，28.286，3.18+[ 1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+1-0.5-0.6/2)/2×0.9]+0.459+0.008/1＝28. 753kNf＝N/(φA)+M w/W＝28753.141/(0.386×424)+0.008×106/4490＝177.466N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=3.9/30=0.13≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算F1=N=28.753kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=28.753kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=8.294N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000 mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=28.753kN满足要求！墙模板（木模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9 max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42 .285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm) 125小梁间距(mm) 200 小梁一端悬臂长(mm) 250主梁间距(mm) 500 主梁一端悬臂长(mm) 200对拉螺栓横向间距(mm) 500 对拉螺栓竖向间距(mm) 500模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×122/ 6＝12000mm3，I＝bh3/12＝500×123/12＝72000mm41、强度验算q＝bS承＝0.5×38.056＝19.028kN/m面板弯矩图(kN·m)M max＝0.095kN·mσ＝M max/W＝0.095×106/12000＝7.928N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.5×29.87=14.935kN/m面板变形图(mm)ν＝0.43mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.2 小梁弹性模量E(N/mm2) 9000 小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.67 小梁截面惯性矩I(cm4) 170.671、强度验算q＝bS承＝0.275×38.056＝10.465kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)M max＝0.327kN·mσ＝M max/W＝0.327×106/42670＝7.664N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.275×29.87=8.214kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.462mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！3、支座反力计算R1=4.507kN，R2=...R37=4.007kN，R38=5.509kN六、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm) Ф48×3主梁计算截面类型(mm) Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.781、强度验算主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.611kN·mσ＝M max/W＝0.611×106/4490＝136.083N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.369mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+200]＝500mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mm N＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×38.056＝9.038kN≤N t b＝17.8kN 满足要求！柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9 max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42 .285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 12 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 14.742 面板弹性模量E(N/mm2) 8925 柱长边小梁根数 5 柱短边小梁根数 5柱箍间距l1(mm) 700模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.7×29.87＝25.404kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.7×2＝1.235kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×25.404×0.152-0.121×1.235×0.152＝-0.065kN·m σ＝M max/W＝0.065×106/(1/6×700×122)＝3.841N/mm2≤[f]＝14.742N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.7×29.87＝20.909kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×20.909×1504/(100×8925×(1/12×700×123))＝0.074mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×80小梁截面惯性矩I(cm4) 170.67 小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.67小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13.5 小梁弹性模量E(N/mm2) 9000小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.35 最低处柱箍离楼面距离(mm) 1801、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.15×38.056＝5.708 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.285kN·mσ＝M max/W＝0.285×106/42.67×103＝6.672N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max＝2.346kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.346×1000/(2×40×80)＝1.1N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.15×29.87＝4.481 kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.409mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=4.438正常使用极限状态R max=3.484五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数 2柱箍材质规格(mm) Ф48×3柱箍截面惯性矩I(cm4) 10.78 柱箍截面抵抗矩W(cm3) 4.49 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。