盖梁计算书
盖梁计算书
墩身、盖梁模板计算书计算基本参考文献：1、公路桥涵施工技术规范 JTJ 041-20002、公路施工计算手册（人民交通出版社）3、施工结构计算方法与设计手册第二章：盖梁模板计算一、结构形式模板面采用6mm厚钢板，大肋采用∠75×50×6角钢，最大间距为350mm，最大 跨度为1.2m，背带采用2[20b槽钢，背带最大控制高度为1.2m,拉杆采用Φ25IV 级精轧螺纹钢筋。
二、荷载分析1、混凝土对模板压力= 60.00 Kpa2、倾倒荷载= 2.0 Kpa强度验算，荷载组合为P1= 62.0 Kpa刚度验算，荷载组合为P2= 60.0 Kpa三、面板计算取10mm宽的板条作为计算单元，按五跨等跨连续梁计算。
1、计算参数q= 0.620 N/mm1= 350 mmM=kq12= 0.008 KN.mQ=kq1= 0.132 kN2、强度验算：δ=M/W= 132.91 Mpa<[δ]=170Mpaτ=QS/Ib= 5.48 Mpa<[δ]=100Mpa3、绕度验算：q= 0.600 N/mmf=kq14/100EI= 0.8 mm<1.5mm经计算，结构强度、刚度满足要求。
1、肋采用∠75×50×6角钢，面板参与受力的有效宽度取板厚的50倍，经计算， 肋截面特性为：肋按简支梁计算，跨度 I= 1200 mmq= 21.700 N/mmM= 3.91 KN.mQ= 26.04 KN2、强度验算δ=M/W= 128.43 Mpa<[δ]=170Mpaτ=QS/Ib= 64.26 Mpa<[τ]=100Mpa3、绕度验算f= 1.5 mm<L/400=3mm经计算，结构强度、刚度满足要求。
五、背带计算1、背带采用2[12,背带最大控制高度为1.05m。
背带截面特性：背带按简支梁计算。
q= 74.40 N/mm1= 1050 mmM=q12/8= 10.25 KN.mQ=q1/2= 39.06 KN2、强度验算δ=M/W= 137.50 Mpa<[δ]=170Mpaτ=QS/Ib= 99.77 Mpa<[τ]=100Mpa3、绕度计算f=5q14/384EI= 0.7 mm<L/400=2.6mm经计算，结构强度，刚度满足要求。
穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)(参考模板)
托担法盖梁施工计算书一、工程概况盖梁设计尺寸：双柱式盖梁设计为长11.95m，宽2.1m，高1.6m，混凝土方量为38.35方，两柱中心距6.95m。
盖梁如图所示：1预埋直径110mm 硬质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调；2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致；3）安装固定装置和机械式千斤顶。
4）吊装主梁工字钢，利用φ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺I12.6工字钢作为分配梁；5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。
三、受力计算1、设计参数1）I12.6工字钢截面面积为：A=1810mm2截面抵抗矩：W=77×103mm3截面惯性矩：I=488×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
2）主梁工字钢横向主梁采用2片45b工字钢。
截面面积为：A=11100mm2截面抵抗矩：W=1500×103mm3截面惯性矩：I=33760×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa3）钢棒钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)，截面面积为：A=3.14×452=6362mm2，抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。
2、荷载计算1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量）W1=38.35×26=444.3kN；2）支架、模板荷载A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长4.5m，间距30cm。
W2=12×0.874×2+0.142×4.5×（11/0.3）=54.3kN；B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。
W3=6800×10=68kN；3）施工人员、机械重量。
盖梁模板计算书
广明高速公路SG4标盖梁支架计算书中交四航局一公司广明高速公路SG4标项目经理部二零零七年二月目录一、工程概况 (3)二、荷载计算 (3)1、盖梁的自重： (3)2、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载标准值： (3)3、振捣混凝土时产生的荷载： (4)4、新浇筑砼对模板侧面的压力： (4)5、倾倒砼时冲击产生的水平荷载： (4)三、底模的计算： (4)1、面板计算（以1m为单位）： (4)（1）、强度计算 (4)（2）、跨中挠度验算 (5)2、木枋计算 (6)（1）、强度计算： (6)（2）、跨中挠度验算： (6)3、槽钢计算 (7)（1）、抗弯强度计算： (7)（2）、抗剪强度计算： (8)（3）、跨中挠度验算： (8)四、侧模计算 (8)1、面板计算 (8)（1）、强度计算 (9)（2）、挠度计算 (9)2、竖向6×60肋板的计算 (9)（1）、强度计算 (10)（2）、挠度计算 (10)3、横向∠80×8槽钢的计算 (10)（1）、强度计算 (11)（2）、挠度计算 (11)4、竖向[140a槽钢的计算 (11)（1）、强度计算 (12)（2）、挠度计算 (12)5、拉杆计算 (12)五、贝雷片计算： (13)1、标准盖梁....................................................................................... 错误!未定义书签。
2、15#墩右幅盖梁右侧悬臂4.2米........................................................ 错误!未定义书签。
3、贝雷片的强度验算 (14)4、贝雷片的挠度验算 (15)（1）、验算最大跨度的跨中挠度： (15)（2）、验算最大悬臂长度悬臂端的挠度： (16)5、贝雷插销计算： (16)6、下弦杆局部承载力验算：................................................................. 错误!未定义书签。
盖梁模板支撑受力计算书_secret
盖梁模板支撑受力计算书某大桥墩柱盖梁模板支撑受力计算，取左4#墩进行受力计算。
一、荷载计算1、盖梁荷载：系梁钢筋砼自重：G=61m3×25KN/m3=1525KN墩柱顶面部分的混凝土由墩柱承载，故不计算G´=1525-3.14×1²×（1.9×2.1）×25＝1227偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G´÷S=1227KN÷（2.1m×16.05m）=38.23KN/m22、施工荷载：取F2=1.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、3mm厚钢模板：取F5=0.5KN/m25、方木：取F6=7.5KN/m36、45b号工字钢：取F7=0.87KN/m二、底模强度计算底模采用组合钢模板，面板厚t=3mm，肋板高h=50mm，厚b=4mm，面板及肋板总高H=53mm，验算模板强度采用宽B=300mm平面钢模板。
1、钢模板力学性能（1）弹性模量E=2.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=［by23+By13-(B-b)(y1-t)3］/3 （公式1）其中：y1=［bH2+(B-b)t2］/［2(Bt+bh)］=［4×532+(300-4)×32］/［2(300×3+4×55)］=6.205mm y2=H-y1=53-6.205=46.795mm将y1=6.205mm，y2=46.795mm代入公式1得：I=［4×46.7953+300×6.2053-(300-4)(6.205-3)3］/3=15.73cm4（3）截面抵抗矩：W=I/y2=15.73/4.6795=3.36cm3（4）截面积：A=Bt+bh=300×3+4×50=11cm22、钢模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3=38.23+2+1.5=41.73KN/m2q=F×B=41.73×0.3=12.51KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=12.51×0.32/8=0.14KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.14×103/3.36×10-6=41.7MPa＜［σ］=140MPa 钢模板弯拉应力满足要求。
盖梁计算书
盖梁计算书一、计算说明、参数本标段盖梁累计71个，均为双柱盖梁。
总体分一般构造盖梁和框架墩盖梁（即预应力盖梁）两种。
其中一般构造盖梁种尺寸。
普通盖梁采用C35土，框架墩盖梁采用C50混凝土。
一般构造盖梁共18个；15.736*2.1*1.5个；11.2*2.2*1.6共12个；11.595*2.2*1.6共18个，适用于松林大桥5#墩；24.2*2.4*2.2个，适用于松林大桥4#、6#墩。
由于11.2*1.9*1.4（1.595*1.9*1.4为斜交）盖梁具有代表性，故以下计算按11.2*1.9*1.4盖梁进行受力计算分析。
盖梁采用大块定型钢模板施工方法。
模板设置横加劲楞，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖向][12加劲楞则布置在外侧,间距为0.8m，且其上安装对拉螺杆。
计算参数：A3钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ]=12.5KN/cm2二、计算依据和参考资（1）揭阳至惠来高速公路A7标合同段两阶段施工图设计（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ041－2000）（3）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025－86）（4）路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002（5）公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002（6）机械工程师手册.机械工业出版社.2004三、模板计算荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的揭惠高速公路A7一个数值。
对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。
永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取G=1．35。
当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1．0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0．9；对其余某些特殊情况，应按有关规范采用。
可变荷载分项系数γQ：—般情况下取γQ=1．4。
1、荷载分析：盖梁底板面积为：（11.2-2.9）m1.4m=11.62m2（最不利状态下，偏于保守计算）盖梁砼自重：G=27.1m326KN/m3=704.6KN；q1=704.611.62=60.6KN/m2注：含筋量>2%。
盖梁模板计算
盖梁模板计算(总15页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--盖梁模板及支架计算书砼对模板侧面最大压力Pm=*T*k1*K2*V1/2Pm=r*hPm---新浇筑砼对模板最大压力KPa=KN/m2h-----有效压头高度mT-----混凝土初凝时间hK1----外加剂添加系数，添加缓凝剂取，不加取1K2----坍落度50~90mm取；110~150取V----混凝土浇筑速度 m/hh----有效压头高度mr----混凝土容重 KN/m3本项目V取h，T取6小时初凝，K1、K2取1；混凝土容重取26可按上公式计算得Pm= KN/m2混凝土倾倒荷载取4KN/m2模板最大侧压力为Pmax=+4=m2一、侧模面板计算（面板采用5mm厚钢板）模板竖肋最大间距90cm布置，橫肋32cm间距。
橫肋采用[8#槽钢，竖肋采用80*8mm扁钢，取单块32*90cm面板采用midas civil2012建模分析如下：最大变形＜320/400=，可满足要求最大应力如下图所示：最大应力58MPa＜215MPa，可满足要求二、侧模橫肋验算橫肋采用[8#槽钢，间距32cm布置，则单条橫肋受力为*=m，单条橫肋以背勒为支点的简支梁分析，取单跨长橫肋采用midas civil2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移如下=＜1025/500=2mm满足要求三、侧模竖肋验算盖梁模板竖肋为80*8mm扁铁，90cm间距布置。
竖肋采用以橫肋为支点的简支梁分析，单条竖肋受力为*=m，采用midas civil2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移为＜320/500=满足要求，具体变形如下：四、侧模大背肋验算大背肋为双拼[14槽钢，间距为，则单条大背肋受力为**=，单条大背肋可看做以拉杆为支点的简支梁，橫肋位置作用的集中力（7=）进行分析，采用midas civil 2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移为＜2108/500=满足要求，具体变形如下：五、拉杆验算单条大背肋受力为，由2条拉杆分担，则每条拉杆承受拉力，以Ф16圆钢作为拉杆，采用midas civil 2012建模如下：最大应力为155MPa＜215MPa，满足要求，具体分析如下：六、底板验算底板采用18mm后木胶板，查《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》得木模板弹性模量为*103MPa，允许弯应力为11MPa，允许剪应力为。
盖梁计算书
盖梁计算书一、计算说明、参数段家咀互通主线左幅P38-P40、右幅P42-P44、ZK7+348.5滠口高架桥1-10#、K7+295.6滠口高架桥2/3/4/5/7/6/8/9/10#共26个墩位，墩柱直径1.8m，盖梁尺寸为15.45m*1.9m*1.8m，累计26个盖梁，均为双柱一般构造盖梁，采用C35混凝土。
盖梁采用大块定型钢模板施工方法。
侧模板设置横肋：横肋[10槽钢，间距为0.3m，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖肋：竖肋[12槽钢，间距为1.00m，且其上安装对拉螺杆。
计算参数：Q235钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ]=170Mpa，抗剪[σ]=100Mpa二、计算依据和参考资（1）武汉至大悟高速公路武汉至河口段工程段家咀互通主线、ZK7+348.5滠口高架桥和K7+295.6滠口高架桥上构设计图纸；（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ041－2011）（3）路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002（4）公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002（5）机械工程师手册.机械工业出版社.2004（6）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）三、荷载1、混凝土对模板的侧压力（7）根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）中提出的采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值：2/121022.0V t F ββγ=HF γ=式中F 为新浇注混凝土对模板的最大侧压力(2/m kN )γ为钢筋混凝土的重力密度(3/m kN )0t 为新浇注混凝土的初凝时间(h),可按实测确定，或采用经验公式152000+=T t 计算(T 为混凝土的温度℃)，本计算0t 取10h。
V 为混凝土浇注速度(h m /),V 取0.45h m /。
H 为混凝土侧压力计算位置处到新浇注混凝土顶面的总高度(m)，本计算H=1.8m。
普通钢筋混凝土桥墩盖梁计算书
普通钢筋混凝土桥墩盖梁计算书范本一（正式风格）：1. 混凝土桥墩盖梁计算书1.1 引言此计算书旨在详细描述普通钢筋混凝土桥墩盖梁的设计和计算过程，以确保结构的安全性和稳定性。
1.2 结构概述桥墩盖梁由混凝土桥墩以及上部预应力混凝土梁组成。
计算书将分别讨论桥墩和盖梁的设计和计算。
2. 桥墩设计和计算2.1 材料特性2.1.1 混凝土特性参考标准：GB 50010《混凝土结构设计规范》参数：抗压强度、抗拉强度、弹性模量等2.1.2 钢筋特性参考标准：GB 50010《混凝土结构设计规范》参数：屈服强度、抗拉强度、弹性模量等2.2 桥墩尺寸2.2.1 基础尺寸根据设计要求和现场条件确定桥墩基础的宽度、长度和高度。
2.2.2 桥墩截面尺寸根据设计要求和荷载计算结果确定桥墩的截面尺寸和形状。
2.3 桥墩荷载计算2.3.1 水平荷载考虑车辆荷载、风荷载、温度荷载等对桥墩的影响。
2.3.2 垂直荷载考虑自重、活荷载、附加荷载等对桥墩的影响。
2.4 桥墩设计方案根据荷载计算结果，选择合适的桥墩设计方案，包括墩身形状、墩身厚度、墩台的形式等。
3. 盖梁设计和计算3.1 材料特性参考第2.1节中的混凝土特性和钢筋特性。
3.2 盖梁尺寸根据设计要求和荷载计算结果确定盖梁的宽度、长度和高度。
3.3 盖梁荷载计算考虑自重、活荷载、预应力等对盖梁的影响。
3.4 盖梁设计方案根据荷载计算结果，选择合适的盖梁设计方案，包括预应力筋的布置、截面形状等。
4. 结论经过详细设计和计算，桥墩盖梁结构满足设计要求，并具备足够的安全性和稳定性。
5. 附件本文档涉及的附件如下：- 绘图文件：包括桥墩截面图、盖梁截面图等。
6. 法律名词及注释1) 抗压强度：混凝土在受压状态下能够承受的最大应力。
2) 抗拉强度：混凝土在受拉状态下能够承受的最大应力。
3) 弹性模量：材料在弹性变形范围内，应力与应变之间的比值。
...（根据实际情况添加其他法律名词和注释）。
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盖梁计算书
注：横向加载位置仅按左偏、右偏、里对称、外对称加载。
注：1、加载方式为自动加载。
重要性系数为1.1。
2、横向布载时车道、车辆均采用1到2列(辆)分别加载计算。
注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。
双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。
注：盖梁与立柱线刚度比小于或等于5，按刚架计算盖梁。
注：外边柱之间盖梁截面按钢筋混凝土盖梁构件配筋计算。
其余按钢筋混凝土一般构件配筋计算。
注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。
总宽度为0米。
2、“总轴重”指一联加载长度内(双孔或左孔或右孔加载)的轮轴总重。
计算水平制动力使用。
3、“左、右支反力”未计入汽车冲击力的作用。
4、车道荷载均布荷载为10.5kN/m，集中荷载为：双孔加载284.448kN，左孔加载284.448kN，右孔加载284.448kN。
5、双孔支反力合计：人群荷载60.021kN/m，1辆车辆荷载436.682kN，1列车道荷载499.987kN。
6、左孔(或右孔)加载时同1辆车的前后轮轴可作用在另一孔内，保证单孔支反力最大，另一孔即便有轮轴支反力仍未计。
7、左孔、右孔冲击系数同双孔加载冲击系数。
注：1、线荷载为54kN/m，指盖梁的总重量除以盖梁长度得到的每延米重量。
2、车道和车辆双孔、左孔、右孔加载均指1列荷载作用，采用值已计冲击系数。
3、车道双孔加载控制，车辆双孔加载控制。
注：1、表中横向分配系数采用“杠杆法(支点)过渡到偏心受压法(1/4跨)”，即纵向荷载位于支点与1/4跨之间按“杠杆法”与“偏心受压法”插值计算，1/4跨之间按“偏心受压法”计算。
2、车道荷载布载两列及以上时横向分配系数值已经计入车列数和横向折减系数。
注：1、“过渡法”由纵向影响值结合横向分配系数由杠杆法过渡偏心法计算得到。
点击“纵向影响线”看详细计算。
注：1、耳墙、背墙、盖梁比重均按25kN/m3取用。
注：1、耳墙、背墙、盖梁比重均按25kN/m3取用。
注：1、合计值以“恒载+车道荷载+人群”与“恒载+1辆车辆荷载+人群”取大值。
单位kN。
2、柱顶反力值与“盖梁横向分配系数选用”有关，活载计算是将车轮荷载经横向分配传递给梁板，再
由梁板传递给盖梁，盖梁视作双悬臂刚架结构，计算得到柱顶反力。
3、“盖梁计算”与“桩柱计算”因计算方法不同，得到的柱顶反力有所差别。
后者活载计算是将梁板
和盖梁视作双悬臂多跨连续梁，计算得到柱顶反力，计算过程和结果见桩柱式桥墩(台)计算书。
注：1、“车道”指车道荷载控制，“车辆”指车辆荷载控制，前面的数值表示车道数。
注：单位：kN-m制。
注：单位：kN-m制。
注：单位：kN-m制。
注：单位：kN-m制。
注：1、表中数据用于裂缝计算。
单位：kN-m制。
注：1、短期效应组合用于裂缝计算。
频遇值系数：汽车荷载0.7，人群荷载1。
2、车道荷载或车辆荷载已计入冲击力。
注：1、长期效应组合用于裂缝计算。
准永久值系数：汽车荷载0.4，人群荷载0.4。
2、车道荷载或车辆荷载已计入冲击力。
注：1、表中数据用于强度(即钢筋面积)计算，内力值已计入荷载分项系数(见2004通用桥规4.1.6条)。
2、可变作用效应的组合系数ψc=0.8，用于人群荷载产生的效应。
3、左右截面弯矩当刚架计算时仅支点截面不同，其他截面均相同。
注：1、表中单位：尺寸和坐标cm，边梁竖直力和系杆拉力kN，夹角为度，钢筋面积cm2。
2、盖梁上缘钢筋按1层计算。
钢筋重心与混凝土近边缘的距离5cm。
3、边柱外侧左右截面的坐标值分别是128、682cm。
注：1、““组合弯矩值”由内力组合表(已计入荷载分项系数)计算钢筋面积(cm2)并反算钢筋根数，“裂缝弯矩值”由内力合计表(短期效应计入频遇值系数，长期效应计入准永久值系数)计算钢筋根数。
2、裂缝宽度限值0.2mm。
裂缝计算宽度C1值为1。
3、混凝土强度等级C30，主筋种类HRB335钢筋，主筋直径25mm。
4、钢筋面积单位：cm2，其余有量刚均以kN-m制。
5、当计算的跨中下缘裂缝钢筋根数小于其他截面的下缘根数时，可能由C2值引起。
6、上缘最少通长钢筋0根，下缘最少通长钢筋0根。
7、“盖梁配筋的计算公式采用”一栏中，“盖梁”指按盖梁构件、“一般”指按普通钢筋混凝土构件配筋计算。
8、盖梁公式与一般公式分别计算跨中段和悬臂段，当跨高比越小于5，边柱中心的左右截面计算结果相差越大。
9、盖梁计算跨径397.9cm，盖梁宽度180cm。
10、内力值未反映重要性系数，配筋计算时计入该系数的影响。
11、“控制裂缝荷载”0指车道荷载控制，1指车辆荷载控制。
12、右悬臂段根部截面(坐标682)钢筋由撑杆系杆体系计算控制采用6根。
注：1、表中“组合剪力”已计入荷载分项系数，用于计算箍筋间距。
2、表中“组合剪力”与“组合弯矩”已计入荷载分项系数，但未计入重要性系数r0，用于计算广义剪跨比和斜截面水平投影长度C。
3、表中“斜筋承担剪力”、“砼箍筋承担剪力”已经计入重要性系数r0。
4、主筋钢种HRB335，主筋直径25mm，主筋抗拉设计强度280MPa；混凝土强度等级为C30。
5、箍筋钢种R235，箍筋直径10mm，箍筋抗拉设计强度195MPa，箍筋3环6肢面积4.712cm2；斜筋的弯起角度为45°。
6、70%截面剪力由混凝土和箍筋共同承担，30%截面剪力由斜筋承担。
7、抗剪包络图剪力值右侧括号内数值为抗剪钢筋根数，无括号指不需配置抗剪筋，由砼箍筋承担即可。
8、表中不配斜筋剪力值、截面限制剪力值未除以重要性系数r0=1.1。
9、表中配筋率%%指1/10000。
不得小于18%%。
等高度梁内箍筋间距不得大于60cm。
箍筋直径不得小于8mm。
由上述计算结果可知，桥墩盖梁的设计是安全，经济，合理的。