盖梁托架计算书
盖梁施工托架设计计算书
Xx 至xx一级公路改建工程第二合同段盖梁施工方案xx集团有限公司xx公路改建工程xx合同段项目经理部xxxx目录一编制依据 (01)二编制原则 (01)三工程概况 (01)四施工进度及施工组织 (02)1 施工进度 (02)2 施工组织机构 (02)3 主要劳动力配备 (03)4 主要机械设备 (03)五施工方案 (04)1 施工准备 (04)2 模板支架、底模的制作与安装 (04)3 钢筋的制作、运输与安装 (05)4 侧模、端模的安装 (05)5 支座垫石 (06)6 混凝土的浇注与养护 (06)7 模板拆除 (06)六施工质量要求标准 (06)七质量保证措施 (07)七安全保证措施 (07)八文明施工及环保 (09)九施工工艺框图 (09)1 盖梁施工工艺流程框图 (09)十附件 (10)1 盖梁施工托架设计计算书 (10)2 盖梁施工托架支撑设计图纸 (10)一、编制依据1、xx公路改建工程xx合同段两阶段施工设计图纸2、xx公路改建工程xx合同段施工设计通用图纸3、招投标文件4、《公路工程技术标准》JTG B01-20035、《公路工程质量检验评定标准》JTGF80/1-20046、《钢筋焊接及验收规程》JTJ18-20037、《公路混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-20049、施工现场调查所获取的有关资料二、编制原则1、安全第一的原则本工程本着安全第一的原则组织施工，完全按《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95组织施工，确保万无一失。
2、质量创优的原则本着工程质量创优规划，科学组织施工。
3、保证工期原则根据本工程合同工期，科学地组织施工，确保在业主要求的工期内优质地完成施工任务。
三、工程概况xx公路改建工程xx合同段共有大桥两座，分别为xx大桥、xx大桥。
桥长分别为166m、189.5m。
两座大桥均为整体式桥梁，上部结构为20m小箱梁（先简支后连续），共有桥墩15个，均为三柱式桥墩（墩柱直径为1.3m的钢筋混凝土结构），墩柱上方为盖梁。
盖梁模板施工方案及托架计算书
目录盖梁模板、托架计算书 (1)一、工程概况 (1)1.盖梁类型 (1)2.支架搭设情况 (1)二、计算依据 (1)三、模板支架布置图 (2)四、计算原则 (2)五、高1.6m盖梁模板验算 (2)1.侧模布置 (2)2.模板所受侧压力 (3)3.面板验算 (4)4. 横肋验算 (5)5.竖向大肋验算 (7)六、支架验算 (7)七、销棒验算 (13)盖梁模板、托架计算书一、工程概况1.盖梁类型详见《圆柱墩墩身、系梁、盖梁施工方案》第二章工程概况2.支架搭设情况盖梁施工采用无落地支架施工技术：在墩柱中预埋两根PVC管，将φ70mm 钢棒穿入其中，作为墩柱两侧牛腿拉杆，牛腿上放置千斤顶，将两根45a型工字钢分别担在墩柱两侧的千斤顶上，并在两根工字钢上均匀铺设12.6工字钢作为分配梁，在超出盖梁的槽钢上铺设δ=5cm厚木板作为施工平台，分配梁两端每隔2米焊一节1.2m高Φ25钢筋作为护栏立柱，护栏横向通长布钢筋3道，护栏钢筋焊好后用安全网围护。
二、计算依据《路桥施工计算手册》人民交通出版社《结构力学》高等教育出版社《钢结构设计原理》高等教育出版社《公路桥涵施工技术规范》交通部部颁 JTJ041-2000三、模板支架布置图四、计算原则由于本项目盖梁尺寸繁多，模板均采用同种材料同一厂家加工，支架均采用同种材料搭设，故在进行模板验算与支架验算时，选取结构自重最大的盖梁进行验算，即选择尺寸为长×宽×高为11m×2.4m×1.6m的盖梁（过渡墩）进行验算，采用ansys有限元分析软件与SM-slove结构力学求解进行验算。
五、高1.6m盖梁模板验算1.侧模布置侧模采用钢模，面板厚度4mm，竖肋间距40cm，横肋间距30cm，竖向大肋间距1.05m。
42005251050105010505251501750932002002002002002002009315015015015015015015015015015015015015015015075150150150150150150150150150150150150751600材料用量表2.模板所受侧压力新浇混凝土对模板的侧压力（按墩身模式）：12121222000.22T 150.2225203 1.2 1.152 71.5KN/m cf v γββ=+=⨯⨯÷⨯⨯⨯=（） γc h=25×1.6=40KN/m 2，f ＞γc h 。
盖梁底模支架结构受力安全计算书doc资料
盖梁支架计算书盖梁支架计算书1、工程概况桥墩盖梁采用现浇钢筋混凝土结构，混凝土采用C30。
盖梁尺寸有两种，具体如下:2、支架实施方案我部根据盖梁施工的实际情况，盖梁底模支架采用托架法施工，在墩柱混凝土浇筑施工时，在墩柱距盖梁底部75cm预留一个垂直于1#或2#墩柱中心线方向的Φ100mm 圆孔。
墩身施工完毕且混凝土强度满足规范要求后，在桥墩预留圆孔内各穿1根直径为Φ95mm钢棒做承重架牛腿，再用组合钢箱穿入钢棒安装钢倒楔，用40c工字钢放在钢倒楔上作承重梁，工字钢下缘应根据实际受力计算结果，可适当加焊一部分角钢桁架做加强处理。
每侧一排工字钢，为确保工字钢的横向稳定，两排工字钢之间每隔一定间距加设一道拉杆(衬管)，工字钢上面安放一排每根3.5m长的[16槽钢，间距为50cm作为分布梁。
盖梁的两端为适应斜度的需求，采用定做的三角型型钢支撑架，至此，整个盖梁承重架完全形成，施工时应考虑施工挠度的影响，在施工前应对底模标高设置相适应的预拱度。
由于盖梁属于高空施工，施工时需对盖梁底部设置安全警示牌，盖梁施工平台四周做安全网防护。
安全网高度必须高出盖梁顶面1.2m。
3、计算依据（1）《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 。
（2）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。
（3）《建筑结构荷载规范》（GB50005-2003）。
（4）其他现行相关规范、规程。
4、计算参数（1）主要材料①[16a槽钢截面面积为：A=2195mm2截面抵抗矩：W=108.3×103mm3截面惯性矩：I=866.2×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
②40c工字钢横向主梁采用2根40c工字钢，横向间距为200cm。
截面面积为：A=10211.2mm2X轴惯性矩为：IX=23900*104 mm4，X轴抗弯截面模量为：WX=1190x103 mm3，钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
盖梁施工托架计算
在浇注墩柱时距柱顶以下0.9~1.0处采用内径为φ150钢筒埋置在墩柱钢筋上，拆模后形成预留孔洞，然后插入φ140钢销，两端各伸出30cm作为工字梁的支承牛腿。
在牛腿上架设I45工字钢，然后上铺盖梁支承平台。
详见图1、图2。
图1：盖梁施工平台正面图托架受力分析取柱距最大的8#、9#墩进行计算分析，盖梁受力模式见图4，3.1 荷载计算施工荷载包括：平台及盖梁模板自重，钢筋混凝土重量，施工人员及设备重量，灌注砼时振捣产生的冲击力等。
模板重 n 1 = 0.5×1×1.4×3+2.2 = 4.3KN 钢筋混凝土重 n 2 = 1.4×1.4×26 = 51KN 施工人员及设备重 n 3 = 2.2KN 振捣砼时产生振捣力 n 4 = 5KN ∑n i = n 1 + ~ +n 4 =62.5KN/m 取1.3系数 q=62.5×1.3=81.25KN/m3.2 托架工字梁受力分析托架取最不利受力组合状态进行分析，即跨中承受最大弯矩，托架受力计算模式见图5：跨中最大弯距：M max = ql 2/8 = 81.25×7.662 2 /8 =596.24×106 KN · mm需要截面抵抗矩 W x ≥M max / x f =596.24×106 / 1×315 = 1.89×106 mm 3图4：盖梁受力模式q图5：托架受力计算模式查结构计算手册，可选用两根I36b工字钢，根据现有材料，选用两根I45a工字钢，其截面特性为：I x = 32240 W x = 1430 I x /S x =38.6 腹板厚·t w =11.5mm b·=150mm 自重=0.804KN/m考虑梁自重后，每根工字钢跨中最大弯矩为：M x = 1/2×1/8×(81.25+1.2×0.804)×7.6622=301.62kN·m每根工字钢最大剪应力：V=(81.25+1.2×0.804)×2/2 = 82.22kN3.3 强度验算3.3.1 抗弯强度验算：M x /γx·W nx = 301.62×106/1×1430×103= 210.1＜f = 315 N/mm2 满足要求3.3.2 剪应力验算VS x/I x·t w = 82.22×103/38.6×10×11.5 = 18.5N/mm2＜f v = 185 N/mm2 满足要求3.3.3 支座局部压应力验算支座反力为F=82.2kN，支承长度a=150mm, h y = R+t = 18+13.5 =31.5mm局部压应力бc = ψF/t w l z= 1.0×82.2×103/11.5×(150+31.5) = 39.4N/mm2＜f = 315 N/mm2 满足要求经各项受力验算，所选择工字钢形式满足受力要求。
盖梁托架计算书(改)
盖梁托架计算书一、荷载标准值钢筋砼容重取26kN/m 3。
（1）盖梁每延米砼为：9.25m 3/m ，宽度3.7m 。
盖梁自重标准值：()=⨯=33219.25/26//3.765/k g m m kN m m kN m（2）模板结构自重标准值：220.5/k g kN m =（3）计算模板时均布活荷载：21 2.5/k q kN m =；计算模板纵横梁时均布活荷载21 1.5/k q kN m =；计算支架立柱时均布活荷载21 1.0/k q kN m =；（4）水平面模板：22 2.0/k q kN m = 垂直面模板22 4.0/k q kN m =（5）23 2.0/k q kN m =荷载计算简图二、次梁、主梁检算盖梁模板采用大块钢模，因此不进行模板的强度、刚度检算。
2.1、次梁计算次梁横向支撑采用25a 工字钢，计算跨度为3.7m ，间距40cm 。
经查，25a 工字钢截面特性如下：==435020,402,I cm W cm =⨯5v 2.0610，f =205Mpa ，f =120Mpa 。
E MPa①强度计算模板上的均布荷载设计值为：k1k2123[1.2() 1.4()]*0.4/k k k q g g q q q KN m =++++[1.2(650.5) 1.4(1.522)]0.4/34.52/x x x kN m kN m =++++=最大弯矩：22max =0.1=0.1x34.52x3.7=47.3M ql kN m kN m ••3M /W=47.3/402c =117.56MPa 205MPa?kN m m σ=•＜[满足要求]②挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
()()=+⨯=+⨯=k1k20.4650.50.4/2// 6.2q g g KN m kN m kN m最大挠度为：--⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯4433max 1155ql 526.2 3.710f ==6.1810384384 2.0610 5.0210EI ＜δ-33.7===9.25x10400400lm[满足要求]③抗剪强度计算最大剪力：==⨯⨯=max 0.60.634.52 3.776.63V ql kN kN 最大剪应力：τ⨯⨯===<=⨯3max 3376.6310pa 23.71202248.5v V MPa f MPa A[满足要求]2.2主梁验算2.1、主梁计算主梁拟采用双排单层贝雷梁；计算跨度为7.0m 。
盖梁施工托架受力计算书
安乐塘大桥盖梁施工托架计算书2017年10月目录一、工程概述 (1)二、计算依据 (2)三、设计荷载及组合 (2)四、结构建模 (3)五、计算结果 (5)5.1 支反力计算 (5)5.2 托架H45a型钢验算 (6)5.3 槽36a分配梁验算 (7)5.4 工12a分配梁验算 (9)5.5 10×10cm方木验算 (10)5.6 托架稳定性计算 (12)六、结论 (13)一、工程概述安乐塘大桥位于西景线（G214）K2571+672 处（祥临路桩号为K146+020），于2007 年12 月通车。
桥梁全长265.00m，桥面总宽12.0m，车行道宽11.0m，上部结构为(64+115+64)m 预应力混凝土连续刚构，下部结构为钢筋混凝土双肢薄壁墩、桩基础，重力式桥台、桩基础和扩大基础。
该桥中跨跨中存在严重下挠，为了改善受力，拟在中跨跨中对应位置增设桥墩，布设支座，主桥由三跨连续刚构变为四跨（64+57.5+57.5+64）m 刚构-连续组合体系，并通过在箱外腹板增设体外预应力、中跨跨中梁段设置腹板加厚层、横梁的方式来实现加固目标。
中跨增设格构式桥墩布置图如图1.1所示。
图1.1 中跨增设格构式桥墩布置图新增桥墩上需利用托架施工盖梁，本计算针对桥墩上的托架系统进行验算，确保其具有足够的安全性。
托架的布置如图1.2所示。
图1.2 托架布置图二、计算依据（1）《公路工程技术标准》(JTG B01-2014)（2）《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)（4）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)（5）《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）（6）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）（7）《建筑结构荷载规范》（GB 5009-2012）（8）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）三、设计荷载及组合（1）设计荷载根据建筑施工手册相关规定，施工阶段托架上各向施工荷载取值如下：（a）结构自重：混凝土容重按26kN/m3计算（考虑1.05涨模系数），钢材容重按78.5 kN/m3计算。
盖梁支架及模板计算书
盖梁模板及支架计算书一、编制依据⑴、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) (JTJ 0251-86) ⑵、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041-2000) ⑶、《建筑施工手册》第四版 ⑷、《路桥施工计算手册》周水兴等著 ⑸、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) ⑹、《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004) 二、侧压力计算根据《混凝土结构工程施工及验收规范》中新浇筑混凝土作业在模板上的最大侧压力计算公式如下：1/210120.22P t k k γν= h P γ=2γ-砼的重力密度，取24KN/m 3； t 0-砼初凝时间，取6h ；k 1-外加剂影响修正系数，取1.2； k 2-砼坍落度影响修正系数，取1.15； V-砼浇注速度，取1m/h ；h-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.2m ； 故砼侧压力：1/210120.22P t k k γν==0.22×24×6×1.2×1.15×11/2=43.72KN/m 2P 2 =24*2.2=52.8KN/m 2取两者较小值43.72KN/m 2，振捣混凝土产生的侧压力取4.0KN/m 2， 则总压力:P=1.2×43.72+1.4×4.0=58.06KN/m 2。
三、模板计算1、基本参数：模面板厚度为5mm 钢板,背楞采用[8，最大间距按300mm 计算，主龙骨2I18工字钢，每100cm 一道。
其中：Q235： [σ弯]=145Mpa ，[τ]=85Mpa ，E-弹性模量，钢材取2.1×105 Mpa 。
2、面板计算 ⑴、强度验算L x /l y =300/100=0.3。
根据《建筑施工计算手册》查表得：K f =0.00261, K mx =0.0416 K my =0.0017, K mx 0=-0.0843取1mm 板宽做为计算单元：q 1=58.06×103×0.001=58.06N/ma 、求支座弯矩：M x 0=K M 0ql 2=-0.0843×58.06×0.32=0.441N ·m面板截面系数：W=bh 2/6=1*52/6=4.2mm 3应力：max 487.881.31456M MPa MPaW σ===<0.441/（4.2×10-9）=105Mpa<145Mpa b 、求跨中弯矩：M x =KM x 0ql 2=0.0843*58.06*0.32=0.44 N ·m应力:max 2421359.5714525300M MPa MPaW σ===<0.44/（4.2×10-9）=105Mpa<145Mpa因此5mm 面板强度满足设计要求。
预应力盖梁模板托架计算书
附件玉皇大桥预应力盖梁模板托架计算书一、计算依据1、玉皇大桥施工图2、《公路桥涵施工技术规范》3、《路桥施工计算手册》二、采用数据1、型钢、板A3（1）轴向应力：[δ] = 140 Mpa（2）弯曲应力：[δw] = 205 Mpa（3）弹性模量A3 16Mn [ E ] = 2.1×105Mpa2、挠度: [f] =1 400三、设计荷载模板托架：盖梁梁高H = 2.0 m（1）模板、支撑：1.0 KN/m2（2）新浇钢筋混凝土容重：26×2.0 =52.0 KN/m2（3）施工人员机具荷载： 2.5 KN/m2（4）倾倒混凝土冲击荷载：2 KN/m2（5）振捣荷载：2.0 KN/m2（6）其它荷载：A、计算荷载：（强度）Pmax= （1+52）×1.2+（2.5+2.0+2.0）×1.4= 72.7 KN/m2 取Pmax= 73 KN/m2B、计算荷载：（验算刚度）P max = （1+52）×1.2=63.6 KN/m2 取Pmax= 64 KN/m2四、模板计算：1、面板：钢模板 120×4 mm（厂家定制，省略计算）2、小梁(分布梁)： 18工字钢（1）计算图q 1 = 0.7×73=51.1 KN/m q 2= 0.7×64=44.8 KN/m （2）强度M max = 51.1×1.82 /8= 20.7 KN/mδw = 20.7×106/185×103=111.9 Mpa <[205Mpa] ，满足要求！ W = 185cm 3（3）挠度f = 0.677×44.8×16004/100×2.1×106×1660×104=0.06 mm <[1600/400 =4 mm] ， 满足要求！ I =1660 cm 43、大梁（主梁）：36b 工字钢 （1）计算荷载q 1 = 1.8/2×73=65.7 KN/m q 2= 1.8/2×64=57.6 KN/m （2）强度q 1 =73 KN/m (q 2=64 KN/m) 单位：m图2x-788.73-788.73132.2789.0571.31294.71134.46-788.73-788.73198.0543.22-174.92-63.15Mmax= 788.73 KN•mδw = 788.73×106 /919×103 = 858 Mpa ＞[205 Mpa]，不满足要求！W = 919 cm3（3）挠度f = 5×57.6×51114 /384×2.1×106×16530×104= 1.5 mm <[5111/400=12.8 mm]，满足要求！I =16530 cm44、钢抱箍（1）计算荷载N=ql/2=65.7×5.1/2=167.5 KN≈168 KN（2）侧阻力L:抱箍周长；h：抱箍高度；qsk：极限侧阻力80 kpa；ψ：折减系数1Qsik=L×h×qsk×ψ=5.65×0.5×80×1=226 KNQsik＞N，满足要求！5、高强度螺栓连接采用M22高强螺栓，预加拉力：P=190 KN，摩擦系数：µ=0.35，安全系数：K=1.7螺栓抗剪容许承载力：[N L]=Pµn/K=(190×0.35×1)/1.7=39.1 KN≥Rmax=168/8=21 KN，满足要求！。
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3.2托架计算盖梁尺寸：长22米，宽2.2米，高2.2米盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
3.2.1木楞计算木楞断面5*10cm，矩形截面抵抗矩：W=bh2/6=83.3cm3，矩形截面惯性矩I=bh3/12=416.7cm4材质为柞木，按《路桥施工计算手册》P176，[σ]—19MPa，[τ]—3.8MPa ，E—12×103MPa木楞长度4.5m，间距为20cm，跨径为0.3m，按三等跨连续梁均布荷载合理；混凝土容重—26KN/m3施工荷载—1.0KPa倾到混凝土产生的冲击—2.0KPa振捣混凝土产生的荷载—2.0KPa盖梁高度2.2m，q1=2.2×26×0.2=11.44KN/m×1.2=13.728 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpaΣq=q2×0.2+13.728=15.128KN/m弯矩：M=ql2/10=0.1×15.128×0.32=0.136KN.mσ=M/W=136/83.3=1.63MPa<[σ]—19MPa，满足要求；三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677×15.128×103×0.34/(100×12×109×416.7×10-8)=1.66×10-5m<L/400=75×10-4m满足要求；3.2.2木梁计算木梁断面10*10cm，W=bh2/6=167cm3，I=bh3/12=833cm4材质为柞木，按《路桥施工计算手册》P176，[σ]—19MPa，[τ]—3.8MPa ，E—12×103MPa木梁长度4m，间距为30cm，跨径为0.6m，其上木楞间距20cm，可按三等跨连续梁均布荷载计算；混凝土荷载q1=2.2×26×0.3=17.16KN/m×1.2=20.59 KN/mq2=(1+2+2)×1.4=7kpaΣq=7×0.3+20.59=22.69KN/m弯矩：M=ql2/10=0.1×22.69×0.62=0.817KN.mσ=M/W=817/167=4.89MPa<[σ]—19MPa，满足要求；三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677×22.69×103×0.64/(100×12×109×833×10-8)=1.99×10-4m<L/400=1.5×10-3m满足要求；3.2.3碗扣架碗扣架立杆高度为1.2～1.8m，横杆步距0.6m，查《路桥施工计算手册》表有在横杆间距100cm时，对接立杆容许荷载为35.7KN，根据立杆间距0.3×0.6m，混凝土高度为2.2m，则每根立杆所受荷载为p=0.3×0.6×(2.2×26×1.2+5×1.4)=13.62KN<35.7KN，满足要求。
3.2.4分配梁计算(I16)荷载：钢筋砼自重：取26KN/m3施工荷载—1.0KPa倾到混凝土产生的冲击—2.0KPa振捣混凝土产生的荷载—2.0KPa碗扣支架自重：1.2米立杆：427根；60横杆：972根；30横杆：1120；上下托：854个1.2米立杆单根重：7.41千克，60横杆单根重：2.82千克，30横杆单根重：1.67千克，托单个重：7千克427×7.41＋972×2.82＋1120×1.67＋854×7=13754千克=13.754T 碗扣搭设面积：24×3.6=86.4㎡支架自重平米指标：13.754÷86.4=0.16T/㎡=1.6KN/㎡(模板体系采用木模重量较轻不单独计算荷载)分配梁设置于I56主梁上间距30cm，跨距为2.1米，主要荷载为混凝土，承受碗扣传来的力，可简化为均布荷载简支梁。
计算简图I16参数：每米重：20.5㎏/m ;截面面积S=26.11cm2; 截面惯性矩I=1127cm4; 截面抵抗矩w=140.9cm3；弹性模量E=2.1×105mpa；钢材牌号为：Q235钢，抗弯许用应力为：[σ]=190 MPa荷载：恒载：q1=2.2*0.3*26=（17.16KN/m＋1.6×0.3）×1.2=21.17 KN/m，活载q2：q2=（2＋2＋1）×0.3=1.5KN/m×1.4=2.1 KN/mQ=q1+q2=21.17＋2.1=23.27KN/m跨中最大弯矩Mmax=ql2/8=23.27×2.12 /8=12.83KN.mσ= Mmax/W=12830/140.9=91.06MP a<[σ]=190 MPa满足要求。
按简支梁挠度计算：Fx=5ql4/384EI=5*23.27*103*2.14/(384*2.1*1011*1127*10-8)=2.49*10-3m <L/400=5.25*10-3满足要求3.2.3主梁计算（I56)荷载：钢筋砼自重：取26KN/m3施工荷载—1.0KPa倾到混凝土产生的冲击—2.0KPa振捣混凝土产生的荷载—2.0KPa碗扣支架重：1.6KN/㎡I16分配梁重：单根长度3.6m，3.6×20.5=73.8千克，24÷0.3=80根，80×73.8=5904千克，5.904×10=59.040KN÷24=2.46KN/M主梁可按均布荷载外伸悬臂梁计算3.4 计算简图I56a型钢参数：每米重：106.27㎏/m ;截面面积S=135.38cm2; 截面惯性矩I=65576cm4; 截面抵抗矩w=2342cm3；弹性模量E=2.1×105mpa；钢材牌号为：Q235钢，抗弯许用应力为：[σ]=190 MPa均布荷载按盖梁混凝土102m3,则恒载：q1=102*26/22=（120.55KN/m＋1.6＋2.46）×1.2=149.532 KN/M；活载q2=1＋2＋2=5×1.4=7 KN/Mq=149.532＋7=156.532KN/MAC a =3m，AB L=8m弯矩：AB段按两等跨连续梁均布荷载计算(根据路桥施工计算手册762页)：跨内最大弯矩：M=0.07（系数）×q×l2=0.07×156.532×82=701.26KN.MCA段按均布荷载外悬臂弯矩计算(根据路桥施工计算手册760页)：M1=-qa2/2=-156.532*32/2=-704.39 4KN.m弯矩取大值：704.394KN.M计算σ= Mmax/W=704394/2342=300.766MPa＞[σ]=190 MPa不满足要求；故I56主梁采用双支焊接合并：单支I56型钢承受力为：300.766÷2=150.383＜190MPa 满足要求挠度：AB段按两等跨连续梁均布荷载计算(根据路桥施工计算手册762页)：：f=0.521(系数)×ql4/100EI=0.521×156.532×103×84 /100×2.1×1011 ×2(双支)×65576×10-8=0.012m<L/400（允许挠度）=8/400=0.02m，满足要求按均布荷载外伸悬臂梁最大挠度计算(根据路桥施工计算手册760页)：Fmax=［ql4/(384EI) ］*(5-24a2/l2)=［156.532×103×84/(384×2.1×1011×2(双支)×65576×10-8)］×(5-24×32/82)=9.85×10-3m<L/400=8/400=2×10-2m满足要求。
3.2.3支点钢棒计算：考虑到钢棒与主梁接触点较集中，在钢棒上设钢板增大主梁支撑接触面，防止主梁接触点失稳。
受力简图如下：图3.5 计算简图钢棒采用υ120mmQ345钢，参数为：截面面积为：A=π×r2=3.14×602=11304mm2惯性矩为：I=πd4/64=3.14×1204/64=1017.36×104mm4 =1017.36cm4截面模量为：W=πd3/32=16.956×104mm3=169.56cm3Q345钢抗剪强度许用（设计）值［τ］=145Mpa。
I56重：106.27㎏/m×25×4=10.627T钢棒直接承受主梁传来的力，假设穿入混凝土部分圆钢均匀受力，其按《路桥施工计算手册》P759页公式计算：3根钢棒共6个支撑点剪力：恒载=102×2.6（混凝土）＋13.754T（碗扣架）＋5.904T(I16分配梁)＋10.627T(I56主梁)=295.485T×10=2954.85KN×1.2=3545.82KN 活载=1＋2＋2=5×1.4=7 KNP=3545.82＋7=3552.82KN÷6=592.14KNAC段剪力：Q=-P=592.14KN切应力：τmax=4Q/3A=4×592.14×103/3×11304=69.8MPA＜［τ］=145Mpa满足要求。
在所有钢棒下方增设牛腿增强,在钢棒下增设预埋件，焊接牛腿增加钢棒支点，使钢棒受弯减小。
3.3托架安装及拆除在浇筑墩柱时预留孔洞、埋设预埋件，拆模后达到设计强度后，焊接牛腿，穿入支点圆钢，安装采用25T汽车吊，将分配梁缓缓的穿过墩柱预留孔洞，在吊装过程中要统一指挥，平稳穿过避免损坏墩柱砼，在吊装完成后对支点进行调平定位。
贝雷梁作为盖梁托架的主梁，按横桥方向布置与下部支点相互垂直。
在下部支点圆钢安装定位完成后，在支点圆钢上放样贝雷梁的位置，然后将预先拼装好的贝雷桁架(5片)整体吊至指定位置进行安装，为了防止贝雷梁移动，两片贝雷梁之间设置连接系，连接系采用角钢(L75*8mm)，每片贝雷桁架的底面水平、竖向均设置一道。
上部分配梁作为碗扣钢管的下部支撑点，采用Ⅰ28b工字钢按60cm 间距与贝雷梁水平垂直布置，在与贝雷梁相交处设加劲板（如图2），为了防止分配梁移动，制作“U”型钢筋，包卡贝雷梁上弦杆与分配梁焊接，使分配梁与贝雷梁稳定相连。