大体积混凝土施工裂缝控制计算
C40大体积混凝土温度裂缝计算
大体积混凝土计算：1绝热温升Tmax＝W×Q/(c×γ)＝362×377/(0.96×2400)＝59.2(℃)W----每立方米混凝土实际用水泥量为362kg；Q----425号普通水泥其28天的水化热为377kJ/kg；c----混凝土密度为2400kg/m3；γ----混凝土的比热,取0.96kJ/(kg℃)。
2各龄期的计算温差取混凝土的浇筑温度为5℃，则各龄期的温度升降值为T=Tj+Tmax×ξ(Tj为浇筑温度，Tmax为绝热温升。
)3天T(3)＝45.26(℃)6天T(6)＝44.66(℃)△T'(6) ＝T(3)－T(6) ＝0.59(℃)9天T(9)＝42.30(℃)△T'(9) ＝T(6)－T(9) ＝ 2.37(℃) 12天T(12)＝38.74(℃)△T'(12)＝T(9)－T(12) ＝3.55(℃) 15天T(15)＝31.64(℃)△T'(15)＝T(12)－T(15)＝7.10(℃) 18天T(18)＝26.31(℃)△T'(18)＝T(15)－T(18)＝5.33(℃) 21天T(21)＝22.76(℃)△T'(21)＝T(18)－T(21)＝3.55(℃) 24天T(24)＝19.80(℃)△T'(24)＝T(21)－T(24)＝2.96(℃) 27天T(27)＝17.43(℃)△T'(27)＝T(24)－T(27)＝2.37(℃) 30天T(30)＝16.25(℃)△T'(30)＝T(27)－T(30)＝1.18(℃) 4各龄期混凝土收缩当量温差εy(t)＝εy0M1×M2×M3…M10×（1－e-0.01t)；εy(t)----为混凝土任意时间的收缩（mm/mm）；εy0＝εy(∞)----混凝土标准状态下，εy0＝3.24×10-4；M1…M10----考虑各种非标准条件的修正系数；M1 ----水泥品种为普通水泥，取1；M2 ----水泥细度为5000孔，取1.35；M3 ----骨料为花岗岩，取1；M4 ----水灰比为0.5，取1.2；M5 ----水泥浆量为0.29，取1.1；M6 ----自然养护28天，取0.93；M7 ----环境相对湿度为50%，取1；M8 ----水力半径倒数为0.75，取1.44；M9 ----机械振捣，取1；M10 ----含筋率为0.5％，取0.86。
大体积钢筋混凝土基础底板裂缝控制计算及施工措施
C40 混凝土Rf 2. 5 Mpa 代人公式得: =
严格控制水灰比， 减少硷的干缩。 水泥选用水化热较低的普通硅酸盐水泥 ， 在保证强度前提下， 掺人适最粉煤灰， 既增加 和易性， 又降低水化热. 硷的浇灌振捣时间适量延长， 提高硷密实 度， 从而提高硷的抗裂性能。 硷的养护是非常重要的环节。硷浇捣完 毕后， 浇水养护时间不得少干 1 昼夜， 4 并用草 袋覆盖。平均气温低于5℃时， 不得浇水， 应采 取保温措施。 硷拆模时间要掌握好， 尽可能多养护一段 时间， 拆模后硷表面的温度不应下降 1 ℃以 5 上。 施工过程中应加强管理， 确保施工质量。
2 00 7
械) 18
工 业 技 术
50正倪 & T O于 兀1 〕 于尧 E 《 《 丫杯 衣茹渐而丙
大体积钢筋混凝土基础底板裂缝控制计算及施工措施
焦圣琴 谭堆国 ( 山东泰山普惠建工有限公司 山东泰安 关键词: 混凝土施工 裂缝控制 中图分类号: T U 755 防治措施 文献标识码: A
27 000 1 )
. _ _ ， P 、 ，“ 。. 、.
4 结语 控制建筑物收缩裂缝的关键措施是如何 在满足结构要求的前提下， 通过掺加膨胀剂、
高效混凝土泵送剂及活性混合材， 最大限度地 降低水泥用量; 通过延缓混凝土的凝结时间， 推迟混凝土水化热峰值， 使混凝土在开始降温 时， 其抗拉强度得到足够的增长。 当然在实际施工过程中， 应把混凝土的裂 缝控制看作一个系统工程， 不应该片面强调材 料等单一因素的作用。而应把合理的材料选 择与严密的设计方案、科学的混凝土配合比、 严格施工组织和完善的工艺措施相结合， 才能 确保混凝土的施工质量， 达到混凝土结构抗裂
s d(t )= 3 24 x l o一x(1一 0. 03t) 4 e一
大体积混凝土施工计算
大体积混凝土施工计算一、裂缝种类按产生原因一般可分：o荷载作用下的裂缝(约占10%)oo变形作用下的裂缝(约占80%)oo耦合作用下的裂缝(约占10%)o按裂缝有害程度分：o有害裂缝oo无害裂缝o按裂缝出现时间分：o早期裂缝(3～28天)、oo中期裂缝(28～180天)oo晚期裂缝(180～720天，最终20年)。
o按深度一般可分：o表面裂缝oo浅层裂缝oo深层裂缝oo贯穿裂缝二、温度裂缝1、裂缝产生的原因大体积混凝土施工阶段产生的温度裂缝，是其内部矛盾发展的结果，一方面是混凝土内外温差产生应力和应变，另一方面是结构的外约束和混凝土各质点间的内约束阻止这种应变，一旦温度应力超过混凝土所能承受的抗拉强度，就会产生裂缝。
2、水泥水化热水泥的水化热是大体积混凝土内部热量的主要来源，由于大体积混凝土截面厚度大，水化热聚集在混凝土内部不易散失。
3、外界气温变化4、约束条件结构在变形时会受到一定的抑制而阻碍其自由变形，该抑制即称“约束”，大体积混凝土由于温度变化产生变形，这种变形受到约束才产生应力。
在全约束条件下，混凝土结构的变形：式中三个参数分别为：——混凝土收缩时的相对变形；——混凝土的温度变化量；——混凝土的温度膨胀系数。
5、混凝土收缩变形三、大体积混凝土的温度应力1、大体积混凝土温度应力特点混凝土的温度取决于它本身环境有温差存在，而结构物四周又不可能做到完全绝热，因此，在新浇筑的混凝土与其四周环境之间，就会发生热能的交换。
模板、外界气候(包括温度、湿度和风速)和养护条件等因素，都会不断改变混凝土所贮备的热能，并促使混凝土的温度逐渐发生变动。
因此，混凝土内部的最高温度，实际上是由浇筑温度、水泥水化热引起的绝对温升和混凝土浇筑后的散热温度三部分组成。
2、大体积混凝土温度应力计算（1）大体积混凝土温度计算最大绝热温升(二式取其一)。
第三讲：大体积砼裂缝控制技术
第一节 混凝土裂缝 六、大体积混凝土结构施工阶段产生裂缝的主要原因： 1、水泥水化热； ➢ 水化热引起的绝热温升：与混凝土单位体积内的水泥用量和 水泥品种有关，并随混凝土的龄期按指数关系增长，一般10d左 右达到最终绝热温升。 ➢ 但由于结构自然散热，实际混凝土内部的最高温度，大多发 生在混凝土浇筑后的3～5d。
第三讲：大体积砼裂缝控制技术
第一节 混凝土裂缝
二、混凝土裂缝的三类原因： 1、由外荷载的直接应力（即按常规计算的主要应力）引起的 裂缝。 2、由结构的次应力（计算未考虑到的结构内部应力）引起的 裂缝。 3、由变形变化（温度、收缩、不均匀沉降等）引起的裂缝。 • 大体积混凝土的裂缝多由上述第三种 原因引起。
目的：
防止钢筋锈蚀、混凝土碳化和酥松脱落，从而影响结 构的耐久性、防水性。
➢ 对于基础、地下或半地下结构，裂缝主要影响其防渗性能。 当裂缝宽度只有0.1～0.2mm时，虽然早期有轻微渗水，经 过一段时间后一般裂缝可以自愈。
➢ 当裂缝宽度超过0.2～0.3mm时，其渗水量与裂缝宽度呈 三次方增加，必须进第行三化讲：学大体注积砼浆裂处缝控理制技。术
[Lmax ] 2
1
chβL/2
S (t )
结构计算温差 T，可按下式计算： T ＝ T m + Ty(t)
其中： T m —— 各龄期砼的水泥水化热降温温差（℃）； Ty(t)—— 各第龄三期讲：砼大体的积砼收裂缩缝控当制Fra bibliotek量术温差（℃）。
第一节 混凝土裂缝 七、大体积混凝土结构裂缝控制设计
2. 最大浇筑长度计算:
大体积混凝土基础底板出现的裂缝按深度可分为以下三种： 表面裂缝、深层裂缝、贯穿裂缝（图3－2）
深层裂缝进一步扩展形成 贯穿裂缝
大体积混凝土裂缝控制技术
作者单位： 广州京联建筑工程有限公司
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安徽建筑 !##! $ "
施工技术研究与应用
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高度混凝土质量。 %+ "+ ! 对浇筑完后的混凝土，在振动界限前给予二次振 捣， 能排除混凝土因泌水在粗骨料、 水平钢筋下部生成的水分 和空隙， 提高混凝土与钢筋的握裹力， 防止因混凝土沉落而出 现裂缝， 减小内部裂缝， 增加混凝土密实度， 提高混凝土强度与 抗裂性。对二次振捣的时间可这样确定： 将振动棒以其自身的 重力逐渐插入混凝土中进行振捣， 如果混凝土仍可恢复塑性的 细骨料的选择 !+ !+ % 粗、 " 粗骨料：优先采用 , - "#.. 具有自然连续级配的粗骨 料， 要求粗骨料按重量计。 采用细度模数为 !+ /0 、 平均粒径 #+ %1& 的中粗 ! 细骨料： 砂， 这样每立方米混凝土可减少用水量 !# - !,23， 从而减少水 泥用量 !1 - %,23。 石含泥量的控制： 严格控制石子含泥量小于 &’ ， 黄 # 砂、 砂的含泥量小于 !’ 。 !+ !+ " 控制混凝土的出机温度与浇筑温度 在 " 控制混凝土出机温度最有效的办法是降低石子温度， 气温较高时， 为防止太阳直接照射， 在砂石堆场搭设简易的遮 阳装置， 同时使用冷水冲洗骨料。 ! 严格控制混凝土浇筑时的温度不超过 "#4 ，在输送泵 管上覆盖草袋， 同时不断喷洒冷水降温。 %+ 地下室底板混凝土的施工 %+ & 改善混凝土搅拌工艺 本工程地下室底板大体积混凝土的搅拌采用两个 !,. 5 6
梁板钢筋安装时间只有 ,!+。 在设计及规范都不允许墙柱和梁 板的粗直径钢筋采用绑扎的情况下， 要在如此短的时间内完成 现场钢筋的连接工作， 按目前国内采用的任何焊接方法都是难 以完成的。而本工程应用直螺纹连接技术， 由于提前作好钢筋 套丝的准备工作， 一旦插入钢筋安装工序， 即可以铺开作业， 极 大地加快了钢筋安装速度， 保证了目标工期的实现。 参考文献 ,& 建筑施工实例应用手册 中国建筑工业出版社 ,--!& 现行建筑结构规范大全 "& 某工程施工组织设计 %& 高层建筑施工 同济大学出版社 ,-.-
大体积混凝土温度裂缝控制计算
温度裂缝控制计算本工程主副厂房底板、主厂房地下部分上下游墙体、前池底板及边中墙均为大体积砼，其中最大块为主厂房底板，其厚度为3m ，最大底板浇筑面积225.11895.355.33m =⨯=，一次浇筑最大量：36.2800145.115.330.305.245.33m =⨯⨯+⨯⨯=。
为了保证大体积砼的质量，针对我们采取的措施，对砼的温控作如下计算。
根据经验及有关规定，控制砼产生温度裂缝的关键在于混凝土内外温差不超过25℃，砼的内部温升不超过50℃。
在此按最不利浇筑条件考虑，砼浇筑时间取6~7月份，浇筑时平均气温取30℃。
混凝土强度取C30，混凝土配合比按一般膨胀混凝土C30W6F150(90d)考虑，其中水泥：砂子：石子：膨胀剂（ZY ）：掺和料：水：减水剂＝200：748：1076：28：150：160：2.2，加强膨胀混凝土C30W6F150(90d)为水泥：砂子：石子：膨胀剂（ZY ）：掺和料：水：减水剂＝220：748：1076：37：150：163：2.2。
混凝土温升一般在三天达到最高。
按最不利条件，混凝土浇注时不采取降温的技术措施，取加强膨胀混凝土浇注计算。
1．混凝土的机口温度T 0=[(c s +c w q s )W s T s +(c g +c w q g )W g T g +c c W c T c +c w (W w -q s W s -q g W g )T w ]/(c s W s +c g W g +c c W c +c w W w ) c s 、c g 、c c 、c w －分别为砂、石、水泥和水的比热q s 、q g －分别为砂、石的含水量，％W s 、W g 、W c 、W w －分别为每方混凝土中砂、石、水泥和水的重量T s 、T g 、T c 、T w －分别为砂、石、水泥和水的温度c s ＝c g ＝c c ＝0.837kJ/(kg.℃),c w ＝4.19kJ/(kg.℃),砂、石含水量分别为2％，0.3%。
大体积混凝土控制措施
大体积混凝土控制措施本工程有些梁、柱及桩承台等部位为大体积混凝土，其面积大或强度等级高，内部水泥水化热高且不易散失，导致混凝土内部与外部温差变大，如不加以控制必然导致混凝土的开裂。
因此，控制大体积混凝土裂缝对保证混凝土施工质量有重要的意义。
大体积混凝土裂缝的控制措施：大体积混凝土中，裂纹的产生和发展应重要从混凝土的温度应力和提高混凝土的极限抗拉强度来控制，因此控制混凝土施工过程的各环节是非常重要的。
3.5.1混凝土温度应力裂缝控制的计算（举例说明） 根据初步提出的配合比，计算温度应力。
由搅拌站提供：C30混凝土、P42.5水泥。
实验室配合比为：水泥：水：砂：石：外加剂：掺和料 =305：210：803：1021：32：77 依据搅拌站提供混凝土拌合温度：35.221.279854.62537==•••=∑∑C W C W T T ic℃混凝土出机温度： 搅拌机棚温度：10=d T ℃37.20)1035.22(16.035.22)(16.0=-⨯-=--=d C C I T T T T ℃I T 为混凝土拌合物出机温度（℃）。
d T 搅拌机棚内温度（℃）。
混凝土浇注温度：混凝土卸入输送泵，经管道浇注至施工部位，平均时间为15min 。
为混凝土浇注时的室外温度，定为5℃ 卸料:A 1=0.032浇注15min :A 4=0.003×15=0.045))((4321A A A A T T T T C q c j +++-+= )045.0032.0()37.205(37.20+⨯-+=j T 19.19=j T ℃混凝土内部的最高温度：混凝土3d 水化热温度最大，故绝热温度3d 龄其计算混凝土内部最高温度。
混凝土的水化热绝热温升值：()49.28604.0240097.03603051=⨯⨯⨯=-=-ττρm c WQ T ℃ T τ------在τ龄期时混凝土的绝热温升值； W---每m 3混凝土水泥用量（kg ）； Q---每公斤水泥水化热（j/kg ）；c---混凝土比热（j/kg.k ）,取0.97（j/kg.k ）； ρ--混凝土的质量密度（kg/m 3），取2400 kg/m 3; e---常数，e=2.718;m---与水泥品种、比表面积浇注温度有关 混凝土内部3d 龄期温度：15.17602.049.283=⨯=•=ξτT T d ℃式中：ξ----不同浇注厚度、不同龄期降温系数。
基础大体积混凝土的裂缝控制范本
基础大体积混凝土的裂缝控制范本混凝土结构工程中，裂缝控制一直是一个重要的设计和施工考虑因素。
随着结构的负荷、温度和湿度等因素的变化，混凝土会发生收缩、膨胀和变形，从而引起裂缝的形成。
裂缝的存在会降低结构的强度和耐久性，因此在混凝土施工中必须采取措施来控制裂缝的产生和发展。
本文将介绍一种基础大体积混凝土的裂缝控制范本，以帮助工程师和施工人员有效地控制裂缝的形成。
1. 用含有细骨料的混凝土为了有效地控制裂缝的形成，可以使用含有细骨料的混凝土。
细骨料能够填充混凝土的微小空隙，减少混凝土的收缩和膨胀程度，从而降低裂缝的产生。
在混凝土配比设计中，应该合理确定细骨料的种类和比例，以满足结构的强度要求，并能够有效地控制裂缝的形成。
2. 控制混凝土的水灰比水灰比是混凝土中水和水泥的重量比例，对混凝土的性能有着重要的影响。
水灰比越小，混凝土的强度和抗裂性能越好。
因此，在混凝土配比设计中，应该控制水灰比的大小，以确保混凝土具有良好的抗裂性能。
可以通过加入化学掺合剂、调整水泥的用量和调控施工工艺等方式来控制水灰比。
3. 控制混凝土的拌和时间和拌和速度混凝土的拌和时间和拌和速度也会影响混凝土的性能和抗裂性能。
在拌和混凝土时，应该控制拌和时间和拌和速度，以确保混凝土充分混合，避免因混凝土的不均匀而导致的裂缝。
此外，还应该控制拌和过程中的温度和湿度，避免过高的温度和湿度对混凝土的性能造成不良影响。
4. 施工前进行充分的基底处理基底处理是混凝土施工中非常重要的一环。
在施工前，应该进行充分的基底处理工作，确保基底平整、牢固和无尘。
只有在良好的基底上施工，才能保证混凝土的均匀性和稳定性，有效控制裂缝的形成。
5. 采取适当的施工和养护措施在混凝土施工中，应该采取适当的施工和养护措施，以确保混凝土的性能和抗裂性能。
在施工过程中，应该合理控制浇筑的速度和浇筑的层数，避免过快或过多的浇筑导致混凝土的不均匀和收缩变形。
同时，在混凝土浇筑后，应该及时进行养护，包括覆盖保湿和控制温度等措施，以减少混凝土的干燥收缩和温度应力，从而有效地控制裂缝的形成。
大体积混凝土施工裂缝控制
浅谈大体积混凝土施工裂缝的控制摘要：文章在概述大体积混凝土产生裂缝的种类及导致大体积混凝土产生裂缝原因的基础上，分析质量控制要点，并探讨裂缝控制措施。
关键词：大体积混凝土；质量控制；控制措施preliminary discussion on large volume concrete construction crack controlwang zilingabstract: this paper analyzes the key points of quality control of big volume concrete, and discusses the measures of crack control.key words: mass concrete; quality control; control measures一、大体积混凝土产生裂缝的种类从混凝土表面延伸至混凝土内部的现象称为混凝土裂缝。
常见的裂缝有贯通性裂缝、表面裂缝。
1、贯通性裂缝:该裂缝产生在混凝土降温阶段，大体积混凝土构件呈现降渐收缩状态，降温收缩受到模板约束和自身约束作用，会产生较大的收缩应力，若收缩应力大于当时混凝土的极限抗拉强度，在混凝土中就会产生收缩裂缝。
该收缩裂缝会贯通构件全断面，形成结构裂缝。
模板与基底和自身构造的约束力愈大，平均温升值越高，贯通裂缝形成的可能性就愈大。
其降温阶段持续的时间较长，从3d ～ 5d 起始，持续至1 个月或者更长时间。
混凝土硬化收缩与降温收缩呈现叠加之态势，硬化收缩将会加剧裂缝出现的可能性。
2、表面出现的裂缝:此裂缝处于混凝土升温阶段与降温阶段均有可能产生，混凝土的水化热量通过构件表面向四周围散发过程中，其体表温度远低于其内部温度，这就形成了里表温度差。
当这种温差沿着厚度方向呈现出非线性分布时，就会引起混凝土的非均匀性变形。
初始浇筑的混凝土呈塑性状态，其在凝结硬化过程之中，弹性模量随着强度的增长而不断增长;若温差所产生的拉应力大于当时混凝土的极限抗拉强度时，在混凝土构件表面就会产生裂缝。
大体积混凝土施工前温度裂缝控制计算和裂缝控制措施
一 一
８ 一标准状态砼最终收缩值 取 ３２ ． ４×１ 。 ０ ｅ 一常数 ２ １ ． ８ ７ Ｍ一 。 。 Ｍ。 考虑各种 因素的修正 系数 ， 《 查 建筑施工手册 》 可知 ： Ｍ。１ ５ ＝． ２ 矿渣水泥 Ｍ ．３ ０ ９ 水泥细度（ ０ ） ２ ０ ０ Ｍ ． １ ０ 骨料为砾砂 Ｍ４０８ ＝ ．５ 水胶 比 ０３ ． Ｍ １ 水泥浆量（Ｏ ２ ％）
ｌ 湿度分布 ；－ 一 ２ 置度应力Ｉ ｌ３ 湿度应力Ｉ ｌ 拉 ：一 压
￡ ｆ 降温系数 ， ３ （一 ） 按 米厚底板查表 ， 取值见表 ｌ ￡取值 ０６ ．８
表 １
ｄ ｙ ａ ３ ６ ９ １ ２ ｌ ５ １ ８ ２ｌ ２４ ２ ７ ３ ０
‘
０ ６ ０． ７ ０． ０ ５ ０． ５ ０． ６ ０ ３ ０． ５ ．８ ６ ６３ ．７ ４ ３ ．０ ２ ０ ２ ０ ９ ．１ ．１
（） ｔ
为简化计算 ， 并考虑粉煤灰的放热
ｒ） ￡ｔ Ｑ￣ ＋ ／０ （＝ （Ｃ ／ ｐ Ｆ ｆ ） ５
Ｆ 每立方米粉煤灰用量 一 混凝 土中心各龄期温升为
Ｔ３ ５３ （＝３ ．℃ ） Ｔ６ ３ ．￣ Ｔ９＝ ２８Ｃ （＝ ４８Ｃ ） （）３ ．￣ Ｔ１ ）２ ．℃ （ ＝ ９７ ２ Ｔ１）２ ．＇ （ ＝ ３６ ２ ５ １ Ｔｍ ｘ ５６１ （ ａ） ．＇ ＝３ ２
ｏｃ 按二维公式计算 的混凝土拉应力 和压应力 ｒ） （一
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承台混凝土浇筑前裂缝控制施工计算书
1、计算参考
1)、《路桥施工计算手册》 (周水兴等编著人民交通出版社2003 年7月第1版)
3) 、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 (JTG D62-2004 )
4) 、《混凝土结构工程施工及验收规范》 ( GB50204-92 )
5) 、韩国有限元分析软件MIDAS V5.9.0
2、计算参数
2.1 、结构尺寸
主墩承台圆弧段一次浇筑最大尺寸为(nx i0.82X3)m3, C30混凝土方量为1099 m 3。
2.2 、拟选混凝土配合比
695 ：承台C45混凝土设计配合比为：水泥：粉煤灰+矿渣粉：砂：石：高效减水剂+克汰：水=260 : 80+110
1075 ：7.65+30 ：130。
C45 混凝土轴心抗压强度设计值f td 取1.39MPa 。
2 .
3 、温度参数
假定拱座混凝土灌注时间在2011年6〜8月份，室外平均温度t p=30 C;混凝土浇筑入模温度为33.1
3、裂缝控制施工计算
3.1 、温控计算
1）、水化热绝热温升值计算
混凝土3d、7d水化热绝热温度及最大水化热绝热温度为:
T(3)吗- 3m x
e )
260 377 (1
0.96 2400
3 0.3
e 25.52
T(7)叫
-
7m、255 377 “
e ) (1 e ) 37.32
0.96 2400
m c Q"
T max - （1
c
T（t）—混凝土龄期为t
—混凝土的比热，一般为
255 377 ” (1
0.96 2400
时的绝热温升值
42.54
「C)
0.92 〜1.0 (KJ/Kg ?C)
浇筑温度等有关的系数，一般取0.3〜1.3d-1。
取2）、3d、7d龄期混凝土收缩变形值计算
(3) 0(1 0.01t ,
e )M1M2 M n 3.24 10 4 0(1 e 001t)M1M2 M n 3.24 10 4
3）、混凝
土
3d、7d收缩当量温差:
4 5
T(3)0.249 10 1.0 10 2.49 4 ）、混凝土3d、7d的弹性模
量:
0.09t 4 ..
E(3) E c (1 e ) 3.0 10 (1
m-—每立方米混凝土中的水泥用量（Kg/m 3）；
取0.96KJ/Kg ?C；
d-1; t —混凝土龄期
0.3
(
1
(
1
p—混凝土的重力密度。
取
0.09 3、
e )
0.03、
e )
0.07、
e )
0.565 10
1.0 1.35
1.0 1.35
4
1.0 10
4
0.710 10 E(7)
4
1.9 0.249 10
1.9 0.565 10 4
5 5.65
0.09t 4
E c(1 e ) 3.0 10
Q—水泥水化热总量
2400 Kg/m 3；m
0.09 7
(1 e ) 1.404
:KJ/Kg）;-
与水泥品种、
104
5）、混凝土最大综合温差：T T。
-T t T y（t）T h 17 - 41.73 12 46.73 25C
3 3
6）、混凝土最大降温收缩应力：
10 10__46730.3 1.0 2.32 f td 1.39（MPa） 1 v 1 0.15
旦〔S t R 1.404 10
需采取降温措施，本工程拟采用布设冷管方式降低混凝土内外温差，使之控制在
25 C以下，确保混凝土施工质量，不出现贯穿性温度裂缝和干缩裂缝。
3.2、冷管布置及拱座混凝土降温计算
3.2.1、冷管布置
冷管规格为© 40 x 2.5mm ,按照设计图纸间距和层高布置，见拱座混凝土浇筑工艺附图4《拱座混凝土浇筑冷管布置图》。
每层冷却管有一个进水口，两个出水口，采用水泵抽水，冷却水化热，管内水流流速不小于0.7m/s;管道出水口流量不小于338L/min。
3.2.2、混凝土降温计算
1 ）、水的特性参数：
水的比热：c 水=4.2 103J/ Kg C；水的密度水=1.0 103 Kg/m 3;冷管直径为：D=4cm
2 ）、拱座混凝土体积（除去冷却管后）
V 16 22 3 368.85 0.0013 1055.52m3
3 ）、混凝土冷管降温计算
104。