塔吊天然基础的计算书(pkpm计算)
塔吊基础计算书典范
一、QTZ5013塔吊天然基础的计算书1、地基承载力计算1.1塔基在独立状态时，作用于基础的荷载应包括塔机作用于基础顶的竖向荷载标准值（F k）、水平荷载标准值（F vk）、倾覆力矩（包括塔机自重、起重荷载、风荷载等引起的力矩）荷载标准值（M k）、扭矩荷载标准值（T k）,以及基础及其上土的自重荷载标准值（G k）。
1.2矩形基础地基承载力计算应符合下列规定：1、基础底面压力应符合：1）、当轴心荷载作用时：p k≤f a=200kpa式中：p k ------相当于荷载效应便准组合时，基础底面处的平均压力值;f a -------修正后的地基承载力特征值。
2）、当偏心荷载作用时，除符合上式外，尚应符合下列要求：p kmax≤1.2 f a=1.2*200=240 kpa 式中：p kmax -------相应于荷载效应标准组合时，基础底面边缘的最大压力值。
2、基础底面的压力可按下列公式确定：1）当轴心荷载作用时:p k=(F k+G k)/bl=（842.4+1108.404）/（5*5）=78.03216 kn/m2≤240 kpa 故，符合要求。
式中：F k -----塔机作用于基础顶面的竖向荷载标准值；G k -----基础及其上土的自重标准值；b-------矩形基础底面的短边长度；l--------矩形基础底面的长边长度。
2）当偏心荷载作用时：p kmax=(F k+G k)/bl+(M k+F vk•h)/W=（842.4+1108.404）/（5*5）+（882+4*1.35）/20.83=78.03216+42.6=120.63 kn/m2≤1.2 f a 符合要求。
式中：M k-------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的力矩值；F vk-------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的水平荷载值；h-------基础的高度；W--------基础底面的抵抗矩。
1元计算书_35_塔吊天然基础的计算书4
塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)。
一. 参数信息本计算书依据塔吊规范JGJ187进行验算。
塔吊型号:QTZ40 塔机自重标准值:Fk1=256.76kN 起重荷载标准值:Fqk=4.00kN 塔吊最大起重力矩:M=949.20kN.m 塔吊计算高度:H=45.8m 塔身宽度:B=2.5m非工作状态下塔身弯矩:M=-796.74kN.m 承台混凝土等级:C35钢筋级别:HPB300 地基承载力特征值:260.00kPa承台宽度:Bc=8.00m 承台厚度:h=2.00m基础埋深:D=0.00m计算简图:二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值=256.76kNFk12) 基础以及覆土自重标准值=8×8×2×25=3200kNGk3) 起重荷载标准值=4kNFqk2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×0.7×1.95×1.54×0.2=0.34kN/m2=1.2×0.34×0.4×2.5=0.40kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk =qsk×H=0.40×45.8=18.49kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk =0.5Fvk×H=0.5×18.49×45.8=423.31kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2)=0.8×0.7×1.95×1.54×0.3=0.50kN/m2=1.2×0.50×0.4×2.5=0.61kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk =qsk×H=0.61×45.8=27.73kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk =0.5Fvk×H=0.5×27.73×45.8=634.96kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-796.74+0.9×(949.2+423.31)=438.52kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=796.74+634.96=1431.70kN.m三. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)第4.1.3条承载力计算。
塔吊基础计算书
塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息本计算书参考塔吊说明书荷载参数进行验算。
二. 荷载计算1. 塔机基础竖向荷载1) 塔机工作状态竖向荷载标准值F k=24kN2) 塔机非工作状态竖向荷载标准值F k=148.2kN3) 基础以及覆土自重标准值G k=7.4×7.4×1.35×25=1848.15kN承台受浮力：F lk=7.4×7.4×0.65×10=355.94kN2. 塔机基础水平荷载1) 工作状态下塔机基础水平荷载标准值F vk = 516.00kN2) 非工作状态下塔机基础水平荷载标准值F vk = 456.00kN3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k = 1554.00kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k = 2366.00kN.m三. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。
塔机工作状态下：当轴心荷载作用时：=(24+1492.21)/(7.4×7.4)=27.69kN/m2当偏心荷载作用时：=(24+1492.21)/(7.4×7.4)-2×(1554.00×1.414/2)/67.54=-4.85kN/m2由于 P kmin<0 所以按下式计算P kmax：=(1554.00+516.00×1.35)/(24+1492.21)=1.48m≤0.25b=1.85m工作状态地基承载力满足要求!=3.7-1.05=2.65m=(24+1492.21)/(3×2.65×2.65)=71.94kN/m2塔机非工作状态下：当轴心荷载作用时：=(148.2+1492.21)/(7.4×7.4)=36.46kN/m2当偏心荷载作用时：=(148.2+1492.21)/(7.4×7.4)-2×(2366.00×1.414/2)/67.54=-19.58kN/m2由于 P kmin<0 所以按下式计算P kmax：=(2366.00+456.00×1.35)/(148.20+1492.21)=1.82m≤0.25b=1.85m非工作状态地基承载力满足要求!=3.7-1.29=2.41m=(148.2+1492.21)/(3×2.41×2.41)=93.76kN/m2四. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第5.2.3条。
塔吊天然基础的计算书
QTZ80(TC5610-6)塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》一.参数信息塔吊型号:QTZ80( TC5610-6)起重荷载标准值：Fqk=58.8kN塔吊计算高度：H=45.9m非工作状态下塔身弯矩:M=1552kN.m钢筋级别:HRB400承台宽度：Bc=6m1) 塔机自重标准值Fk1 =464.1kN2) 基础以及覆土自重标准值G<=6X 6X 1.35 X 25=1215kN3) 起重荷载标准值Fqk=58.8kN2. 风荷载计算附件一计算简图：二.荷载计算1.自重荷载及起重荷载(JGJ/T 187-2009)。
塔机自重标准值:Fk1=464.10kN塔吊最大起重力矩：M=1335kN.m塔身宽度:B=1.6m承台混凝土等级:C30地基承载力特征值:350kPa1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2) 叫=0-昭丛口凯=0.8 X 1.59 X 1.95 X 1.349 X 0.2=0.67kN/m 2字止=f H=1. 2X 0.67 X 0.35 X 1.6=0.45kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F v k=q s k X H=0.45X 45.9=20.64kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Mjk=°.5Fvk X H=0.5X 20.64 X 45.9=473.73kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.35kN/mi2)Wjt =2=0.8 X 1.63 X 1.95 X 1.349 X 0.35=1.20kN/m- m f H=1.2 X 1.20 X 0.35 X 1.6=0.81kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F v k=q s k X H=0.81 X 45.9=37.03kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Mjk=0.5F vk X H=0.5X 37.03 X 45.9=849.88kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值l\^=1552+0.9X( -1335+473.73)=776.85kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值l\^=1552+849.88=2401.88kN.m三.地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算塔机工作状态下：当轴心荷载作用时：22=(464.1+58.8+1215)/(6 X 6)=48.28kN/m 2 当偏心荷载作用时：肚二(代十旳隅訂陆=(464.1+58.8+1215)/(6 X 6) -2X (776.85 X 1.414/2)/36.002=17.76kN/m 2由于P kmin》0所以按下式计算Pkmax：2 =(垃十曳)"+亚化+甌訂陷=(464.1+58.8+1215)/(6 X 6)+2 X (776.85 X 1.414/2)/36.002=78.79kN/m 2塔机非工作状态下：当轴心荷载作用时：2 =(464.1+1215)/(6 X 6)=46.64kN/m 2当偏心荷载作用时：肚严以十翼山- 叭-M訂％=(464.1+1215)/(6 X 6)-2X (2401.88 X 1.414/2)/36.00=-47.70kN/m由于P kmin<0所以按下式计算Pkmax：二近+兀顾爲心=(2401.88+37.03 X 1.35)/(464.10+1215.00)=1.46m < 0.25b=1.50m载力满足要求！—12-X 忑f2=3-1.03=1.97m=(464.1+1215.00)/(3 X 1.97 X 1.97)=144.57kN/m四.地基基础承载力验算修正后的地基承载力特征值为:f a=570.00kPa非工作状态地基承轴心荷载作用：由于f a》Pk=48.28kPa，所以满足要求！偏心荷载作用：由于1.2 Xf a》P kma>=144.57kPa,所以满足要求! 五•承台配筋计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第8.2条。
塔吊天然基础的计算书（pkpm计算）
塔吊天然基础的计算书（pkpm计算）塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=1274.21kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5×5×(1.45×25+2×17)=1756.25kN3) 起重荷载标准值F qk=58.8kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m2=1.2×0.55×0.35×1.6=0.37kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.37×135=49.60kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×49.60×135=3347.88kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2)=0.8×1.81×1.95×0.99×0.3=0.84kN/m2=1.2×0.84×0.35×1.6=0.56kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.56×135=76.08kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×76.08×135=5135.31kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-1552+0.9×(850.56+3347.88)=2226.60kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-1552+5135.31=3583.31kN.m三. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。
塔吊天然基础的计算书
塔吊天然基础的计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机混凝土基础技术规程》（JGJ187-2009）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。
一、参数信息塔吊型号:QTZ50, 自重(包括压重)F1=450.8kN，最大起重荷载F2=60.0kN，塔吊倾覆力距M=630.0kN.m，塔吊起重高度H=101.0m，塔身宽度B=1.6m，混凝土强度等级:C35，基础埋深D=5m，基础承台厚度h=2m，基础承台宽度Bc=7m。
二、基础最小尺寸计算1．最小宽度计算建议保证基础的偏心距小于Bc/4，则用下面的公式计算：采用递归趋近计算，计算出B c的最小值。
解得最小宽度 B c=2.32m。
其中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2×510.80=612.96kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×B c×B c×H c+20.0×B c×B c×D) =912.32kN；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×630.00=882.00kN.m。
由于最小宽度 B c还应该满足:B c>=2h+B=5.60m。
本工程实际计算取宽度为 B c=7.00m。
三、塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。
计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×510.80=612.96kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×B c×B c×H c+20.0×B c×B c×D) =8820.00kN；B c──基础底面的宽度，取B c=7.00m；W──基础底面的抵抗矩，W=B c×B c×B c/6=57.17m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×630.00=882.00kN.m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=7.00/2-882.00/(612.96+8820.00)=3.41m。
塔吊基础计算书
塔吊基础计算书一、塔吊基本参数（按起重臂下自由高度40m计算）1.塔帽、驾驶室、转盘等合计：G1=90KN2.起重臂重合计：G2=75KN3.平衡臂重合计：G3=60KN4.配重合计：G4=120KN5.标准节14节合计：G5=168KN6.起重量1.3—6吨：即Q1=13—60KN7.起升速度：V=1m/秒8.起重机旋转速度：n=0.6r/min9.制动时间：按0.2秒计算10.起重机倾斜按3‰考虑11.Q2 基础自重：5*5*1.35*2450kg*10=827kN12.根据建设单位提供的地质勘察报告地基承载力满足要求二、工作状态下稳定性验算：（倾覆点O1）1、起重机重力矩M1=G4*16.5+G3*9.5+(G1+G5)*2.5-G2*20=120*16.5+60*9.5+(90+168)*2.5+960*2.5-75*20=4095KN.m2、起重力矩M2=870KN.m3、工作力矩M3=M2V/gt=870*1/(900-40*0.62)=770KN.m4、旋转力矩M4=M2n2h/(900-Hn2)=870*0.62*40/(900-40*0.62)=14.14KN.m5、风压力矩M5=10.2*20+5*40=404KN.m6、倾斜力矩M6=(G1+G2+G3+G4+G5+Q2)*3‰*∑G/(Q2+∑G)*40=（90+75+60+120+168+827）*3‰*513/（827+513）*40=61.56KN.m K=(M1-M3-M4-M5-M6)/M2=(4095-770-14.1-404-61.56)/870=3.27>1.15 稳定三、工作状态（倾覆点Q2）1、M=（G1+G5+Q2）*2.5+G2*25-G3*4.5-G4*11.5=2937.5KN.m2、其余同第二节K=(M-M3-M4-M5-M6)/M2=(2937.5-637-14.14-404-61.56)/870=2.09>1.15 稳定四、非工作状态（倾覆点O2）1.M1=2850—2937.5KN.m 取M1=2850KN.m(最低高度)2.M5按0.6KN/m2计算：N1=40.8KN M5=40.8*14.14=576.9KN.m3.M6=61.56KN.m4.K=M1/(M5+M6)=2850/(576.9+61.56)=4.46>1.15 稳定。
PKPM塔吊基础计算
塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:红旗II-16,自重(包括压重)F1=127.40kN,最大起重荷载F2=20.00kN塔吊倾覆力距M=160.00kN.m,塔吊起重高度H=28.30m,塔身宽度B=2.5m混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅰ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.00m桩直径或方桩边长 d=1.00m,桩间距a=4.00m,承台厚度Hc=0.80m基础埋深D=1.50m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=127.40kN2. 塔吊最大起重荷载F2=20.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=176.88kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×160.00=224.00kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2×147.40=176.88kN；G──桩基承台的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D)=1500.00kN； M x,M y──承台底面的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：N=(176.88+1500.00)/4+224.00×(4.00×1.414/2)/[2×(4.00×1.414/2)2]=458.82kN 没有抗拔力!2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中 M x1,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，N i1=N i-G/n。
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塔吊天然基础的计算书
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息
塔吊型号:QTZ63 塔机自重标准值:Fk1=1274.21kN 起重荷载标准值:Fqk=58.8kN 塔吊最大起重力矩:M=850.56kN.m 塔吊计算高度:H=135m 塔身宽度:B=1.6m
非工作状态下塔身弯矩:M=-1552kN.m 承台混凝土等级:C35
钢筋级别:HRB400 地基承载力特征值:3083.6kPa
承台宽度:Bc=5m 承台厚度:h=1.45m
基础埋深:D=2m
计算简图:
二. 荷载计算
1. 自重荷载及起重荷载
1) 塔机自重标准值
F k1=1274.21kN
2) 基础以及覆土自重标准值
G k=5×5×(1.45×25+2×17)=1756.25kN
3) 起重荷载标准值
F qk=58.8kN
2. 风荷载计算
1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)
=0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m2
=1.2×0.55×0.35×1.6=0.37kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
F vk=q sk×H=0.37×135=49.60kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
M sk=0.5F vk×H=0.5×49.60×135=3347.88kN.m
2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2)
=0.8×1.81×1.95×0.99×0.3=0.84kN/m2
=1.2×0.84×0.35×1.6=0.56kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
F vk=q sk×H=0.56×135=76.08kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
M sk=0.5F vk×H=0.5×76.08×135=5135.31kN.m
3. 塔机的倾覆力矩
工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
M k=-1552+0.9×(850.56+3347.88)=2226.60kN.m
非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
M k=-1552+5135.31=3583.31kN.m
三. 地基承载力计算
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。
塔机工作状态下：
当轴心荷载作用时：
=(1274.21+58.8+1756.25)/(5×5)=123.57kN/m2
当偏心荷载作用时：
=(1274.21+58.8+1756.25)/(5×5)-2×(2226.60×1.414/2)/20.83
=-27.55kN/m2
由于 P kmin<0 所以按下式计算P kmax：
=(2226.60+49.60×1.45)/(1274.21+58.8+1756.25)=0.74m≤0.25b=1.25m工作状态地基承载力满足要求!
=2.5-0.53=1.97m
=(1274.21+58.8+1756.25)/(3×1.97×1.97)
=264.27kN/m2
塔机非工作状态下：
当轴心荷载作用时：
=(1274.21+1756.25)/(5×5)=121.22kN/m2
当偏心荷载作用时：
=(1274.21+1756.25)/(5×5)-2×(3583.31×1.414/2)/20.83
=-121.99kN/m2
由于 P kmin<0 所以按下式计算P kmax：
=(3583.31+76.08×1.45)/(1274.21+1756.25)=1.22m≤0.25b=1.25m非工作状态地基承载力满足要求!
=2.5-0.86=1.64m
=(1274.21+1756.25)/(3×1.64×1.64)
=376.36kN/m2
四. 地基基础承载力验算
=3083.60kPa
修正后的地基承载力特征值为:f
a
轴心荷载作用：由于 f a≥P k=123.57kPa，所以满足要求！
偏心荷载作用：由于1.2×f a≥P kmax=376.36kPa，所以满足要求！
五. 承台配筋计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第8.2条。
1. 抗弯计算，计算公式如下:
式中 a1──截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=1.70m；
a'──截面I-I在基底的投影长度,取 a'=1.60m。
P──截面I-I处的基底反力；
工作状态下：
P=264.27×(31.97-1.70)/(3×1.97)=188.41kN/m2；
M=1.702×[(2×5+1.6)×(1.35×264.27+1.35×188.41-2×1.35×1756.25/52)+(1.35×264.27-1.35×188.41)×5]/12
=1300.70kN.m
非工作状态下：
P=376.36×(31.64-1.70)/(3×1.63828584995432)=246.18kN/m2；
M=1.702×[(2×5+1.6)×(1.35×376.36+1.35×246.18-2×1.35×1756.25/52)+(1.35×
376.36-1.35×246.18)×5]/12
=2123.56kN.m
2. 配筋面积计算,公式如下:
依据《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
式中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；
f c──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度。
经过计算得:
αs=2123.56×106/(1.00×16.70×5.00×103×14002)=0.013
ξ=1-(1-2×0.013)0.5=0.013
γs=1-0.013/2=0.993
A s=2123.56×106/(0.993×1400×360.00)=4241.11mm2。
六. 地基变形计算
规范规定：当地基主要受力层的承载力特征值(fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地区经验，且黏性土的状态不低于可塑（液性指数IL不大于0.75）、砂土的密实度不低于稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。
塔吊计算满足要求！。