塔吊基础计算书
QTZ40塔吊基础计算书
QTZ63塔吊基础计算书根据现场情况，塔机基础采用独立基础，底面尺寸为5.0×5.0米，高度1.35米塔机基础埋深2.5米，配筋○20@130双层双向，“S”形○14@500，梅花形布置，混凝土标号C35,承台底设100厚C15混凝土垫底基础四周用M10水泥砂浆砌筑240厚标准砖挡土墙至室外地坪。
塔机基础中心到基坑距离约3.5米。
一. 参数信息塔吊型号:QTZ63, 自重(包括压重)F1=258.80kN，最大起重荷载F2=40.00kN，塔吊倾覆力距M=544.00kN.m，塔吊起重高度H=20.00m，塔身宽度B=1.40m，混凝土强度等级:C35，基础埋深D=2.50m，基础最小厚度h=1.35m，基础最小宽度Bc=5.00m，二. 基础最小尺寸计算基础的最小厚度取:H=1.35m基础的最小宽度取:Bc=5.00m三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×298.8=358.56kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×B c×B c×H c+20.0×B c×B c×D) =2512.50kN；B c──基础底面的宽度，取B c=5.00m；W──基础底面的抵抗矩，W=0.118B c×B c×B c=14.75m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×544.00=761.60kN.m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=5.00/2-761.60/(358.56+2512.50)=2.23m。
塔吊基础计算书
CG5512塔吊基础计算书1.工程概况（略）2.塔吊基础构造塔吊采用CGT5512附着式塔式起重机，工作臂长40米，最大起重量6吨，最大起重力矩为800千牛米。
扶墙设置一道。
塔吊基础采用C30钢筋混凝土基础，基础平面尺寸为6mX6m，基础深度为1.5m。
地基承载力不小于200Kpa。
图1. 塔吊基础构造图3.塔吊基础设计3.1设计规范《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113.2设计荷载工作工况：塔机自重标准值Fk1：449kN；起重荷载标准值Fqk(kN)：60 kN；竖向荷载标准值Fk：509 kN；水平荷载标准值Fvk：31 kN；倾覆力矩标准值Mk：1039 kN·m。
非工作工况：竖向荷载标准值Fk：449 kN；水平荷载标准值Fvk：71 kN；倾覆力矩标准值Mk：1668 kN·m。
3.2.2.钢筋混凝土容重: 25KN/m34.结构计算4.1工作工况4.1.1荷载数据(1)作用在基础底部中心的荷载基础自重及上部土重标准值: G k = γm×b×l×d = 20.00×6.00×6.00×1.50 = 1080.00kN 基础自重及上部土重设计值: G = 1.35×G k = 1.35×1080.00= 1458.00kN(2)作用在基础底部的荷载标准组合荷载:F k = 509.00kNM kx = -662.30kN.mM ky = 46.50kN.m(3)作用在基础底部的荷载基本组合荷载:F = 687.15kNM x = -894.11kN.mM y = 62.77kN.m4.1.2荷载标准组合下的地基反力基础底面面积: A = b×l = 6.00×6.00=36.00m2荷载在X方向和Y方向都存在偏心基底最小反力标准值:p kmin = F k + G kA-|M kx|W x-|M ky|W y=509.00 + 1080.0036.00-662.3036.00-46.5036.00= 24.45kPa>0kPa 基底最大反力标准值:p kmax = F k + G kA+|M kx|W x+|M ky|W y=509.00 + 1080.0036.00+662.3036.00+46.5036.00= 63.83kPa4.1.3荷载基本组合下的地基反力荷载在X方向和Y方向都存在偏心基底最小反力设计值:p min = F + GA-|M x|W x-|M y|W y=687.15 + 1458.0036.00-894.1136.00-62.7736.00= 33.01kPa>0kPa 基底最大反力设计值:p max = F + GA+|M x|W x+|M y|W y=687.15 + 1458.0036.00+894.1136.00+62.7736.00= 86.17kP4.1.4地基承载验算修正后的地基承载力特征值: f a = 228.00kPa基底平均反力标准值: p k=44.14 kPa≤ f a=228.00kPa,满足要求基底最大反力标准值: p kmax=63.83kPa≤ 1.2f a=1.2×228.00=273.60kPa,满足要求4.1.5基础抗冲切验算(1)冲切验算公式按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）下列公式验算:F l≤ 0.7βhp f t a m h0(8.2.8-1)αm = (a t＋a b)/2 (8.2.8-2)F l = p j A l(8.2.8-3)冲切力F1根据作用在基底净反力设计值求得，计算时pj取基底最大净反力对于多工况，冲切力为F1为各工况中的最大值验算柱对冲切时，对冲切锥体的每一侧面均按上述公式计算抗冲切力。
塔式起重机机基础计算书
塔吊矩形板式桩基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ80（浙江建机）(m) 40塔机独立状态的最大起吊高度H塔机独立状态的计算高度H(m) 45塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G(kN) 251(kN) 62.2 起重臂自重G1起重臂重心至塔身中心距离R(m) 23.4G1小车和吊钩自重G(kN) 3.82k三、桩顶作用效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk =bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.25×25+0×19)=781.25kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×781.25=937.5kN桩对角线距离：L=(ab 2+al2)0.5=(32+32)0.5=4.24m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk =(Fk+Gk)/n=(490.2+781.25)/4=317.86kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax =(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(490.2+781.25)/4+(1067.6+65.95×1.25)/4.24=588.93kNQkmin =(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(490.2+781.25)/4-(1067.6+65.95×1.25)/4.24=46.8kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax =(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(588.24+937.5)/4+(1577.89+92.33×1.25)/4.24=780.55kNQmin =(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(588.24+937.5)/4-(1577.89+92.33×1.25)/4.24=-17.68kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×0.4=1.26m桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.42/4=0.13m2Ra =uΣqsia·li+qpa·Ap=1.26×(0.46×15+2.04×15+1.41×15+4.77×25+9.04×50+0.28×70)+2200×0.1 3=1092.65kNQk =317.86kN≤Ra=1092.65kNQkmax =588.93kN≤1.2Ra=1.2×1092.65=1311.18kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=46.8kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=780.55kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin=46.8kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！五、承台计算承台有效高度：h0=1250-50-20/2=1190mmM=(Qmax +Qmin)L/2=(780.55+(-17.68))×4.24/2=1618.29kN·mX方向：Mx =Mab/L=1618.29×3/4.24=1144.3kN·mY方向：My =Mal/L=1618.29×3/4.24=1144.3kN·m。
塔吊基础施工方案及计算书
ST5513塔吊基础方案1、工程概况2、塔式起重机选用塔吊数量1台,具体见平面布置图。
设备型号: SＴ551３一台。
塔机回转半径: 50m。
塔机搭设高度：20０m。
标准节规格: ２.0m×２。
0m×2.8m。
3、编制依据１、《SＹ５５13塔式起重机使用说明书》2、《岩土工程勘察报告》3、《塔式起重机操作使用规程》（ZBJ80012）;4。
《建筑机械使用安全技术规范》（ＪGJ33-200１）;5。
《塔式起重机安全规程》(ＧB５1４4—２006);6、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(ＪGJ/T 18７-２009)7、《建筑地基基础设计规范》(ＤGＪ08—11—20１０)8、《建筑桩基技术规范》（JGＪ9４—2008）９、《地基基础工程施工质量验收规范》（GB5０202-２0０2)１0、《建筑桩基础技术规范》(JＧJ94—2０08)11、施工图纸4、塔吊基础施工方案工程拟采用一台ＺJ53１1塔吊用于工程的垂直运输。
塔吊安放于基坑以外。
塔吊ＳT551３基础采用4根Φ4０0PＨC管桩桩(B型)，顶部制作砼承台,砼承台尺寸为５600×56０0×150０mm。
在砼承台浇筑前,埋设塔吊基础锚脚。
4.1桩设计塔吊桩采用4根Φ400ＰHC管桩桩（B型）,桩长为16m。
4。
2承台设计承台采用钢筋混凝土承台，承台尺寸定为长×宽×高5600×5600×150０ｍm。
1、开挖要求在塔吊承台基础开挖过程中，采用2级放坡，坡度均为１:1。
5,总的挖深为4.18m,明排水。
２、模板要求采用胶合板木模。
5、塔吊基础施工工艺流程和操作规程５．１、施工工艺流程桩基定位,施工放样→打桩→垫层砼，放样→钢筋绑扎,预埋件安装→支模→隐蔽验收→砼浇筑,养护→塔吊安装5.2操作规程根据塔吊基础施工的要求,对土方开挖阶段塔基格构柱周边土方开挖流程规定如下：１、开挖阶段，挖机配备专人指挥。
塔吊基础设计计算书
塔吊基础设计计算书四桩基础计算一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H=101.00m，塔吊倾覆力矩M=630.00kN.m，混凝土强度等级：C35，塔身宽度B=2.50m，基础以上土的厚度D=1.50m，自重F1=450.80kN，基础承台厚度Hc=1.00m，最大起重荷载F2=60.00kN，基础承台宽度Bc=4.00m，桩钢筋级别：II级钢，桩直径或者方桩边长=0.60m，桩间距a=3.50m，承台箍筋间距S=200.00mm，承台砼的保护层厚度=50.00mm。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=450.80kN，塔吊最大起重荷载F2=60.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=612.96kN，塔吊的倾覆力矩M=1.4×630.00=882.00kN。
三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条。
其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=612.96kN；G──桩基承台的自重G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=1.2×(25×4.00×4.00×1.00+20×4.00×4.00×1.50)=1056.00kN；Mx，My──承台底面的弯矩设计值，取882.00kN.m；xi，yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1.75m；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(612.96+1056.00)/4+882.00×1.75/(4×1.752)=543.24kN 。
塔吊基础计算书
天然基础计算书123工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天;本工程由投资建设,设计,地质勘察,监理,组织施工；由担任项目经理,担任技术负责人;本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：塔式起重机设计规范GB/T13752-1992、地基基础设计规范GB50007-2002、建筑结构荷载规范GB50009-2001、建筑安全检查标准JGJ59-99、混凝土结构设计规范GB50010-2002等编制;一、参数信息塔吊型号：QTZ50, 塔吊起升高度H：32.00m,塔身宽度B：1.6m, 基础埋深d：4.45m,自重G：357.7kN, 基础承台厚度hc：1.35m,最大起重荷载Q：50kN, 基础承台宽度Bc：5.50m,混凝土强度等级：C35, 钢筋级别：HRB335,基础底面配筋直径：18mm地基承载力特征值fak：140kPa,基础宽度修正系数ηb ：0.15, 基础埋深修正系数ηd：1.4,基础底面以下土重度γ：20kN/m3, 基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3;二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=357.7kN；塔吊最大起重荷载：Q=50kN；作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝357.7＋50＝407.7kN；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax＝1335kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝Mk /Fk+Gk≤Bc/3式中 e──偏心距,即地面反力的合力至基础中心的距离；Mk──作用在基础上的弯矩；Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk ──混凝土基础重力,Gk＝25×5.5×5.5×1.35=1020.938kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=1335/407.7+1020.938=0.934m < 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求四、地基承载力验算依据建筑地基基础设计规范GB50007-2002第5.2条承载力计算; 计算简图:混凝土基础抗倾翻稳定性计算：e=0.934m > 5.5/6=0.917m地面压应力计算：P k ＝Fk+Gk/AP kmax ＝2×Fk＋Gk/3×a×Bc式中 Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk──混凝土基础重力；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离m,按下式计算：a＝Bc/20.5－Mk /Fk＋Gk＝5.5/20.5-1335/407.7+1020.938=2.955m;Bc──基础底面的宽度,取Bc=5.5m；不考虑附着基础设计值：Pk＝407.7＋1020.938/5.52＝47.228kPaPkmax=2×407.7+1020.938/3×2.955×5.5= 58.609kPa；计算公式如下:fa = fak+ηbγb-3+ηdγmd-0.5fa--修正后的地基承载力特征值kN/m2；fak2；ηb 、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；γ--基础底面以上土的重度,地下水位以下取浮重度,取20.000kN/m3；b--基础底面宽度m,当基宽小于3m按3m取值,大于6m按6m取值,取5.500m；γm--基础底面以上土的加权平均重度,地下水位以下取浮重度,取20.000kN/m3；d--基础埋置深度m 取4.450m；解得地基承载力设计值：fa=258.100kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=258.100kPa；地基承载力特征值fa 大于压力标准值Pk=47.228kPa,满足要求地基承载力特征值1.2×fa 大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=58.609kPa,满足要求五、基础受冲切承载力验算验算公式如下:F1≤ 0.7βhpftamho式中βhp --受冲切承载力截面高度影响系数,当h不大于800mm时,βhp取1.0.当h大于等于2000mm时,βhp 取0.9,其间按线性内插法取用；取βhp=0.95；ft --混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.57MPa；ho --基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.30m；am --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=at+ab/2；am=1.60+1.60 +2×1.30/2=2.90m；at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长,当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时,取柱宽即塔身宽度；取at＝1.6m；ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长,当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内,计算柱与基础交接处的受冲切承载力时,取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.60 +2×1.30=4.20；Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力,对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=70.33kPa；Al --冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.50×5.50-4.20/2=3.57m2Fl --相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值;Fl=PjAl；Fl=70.33×3.57=251.43kN;允许冲切力：0.7×0.95×1.57×2900.00×1300.00=3936068.50N=3936.07kN >Fl= 251.43kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值,所以能满足要求六、承台配筋计算1.抗弯计算M I =a122l+a'Pmax+P-2G/A+Pmax-Pl/12式中：MI--任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1 --任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=Bc-B/2＝5.50-1.60/2=1.95m；Pmax--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值,取70.33kN/m2；P --相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值,P＝Pmax ×3×a－al/3×a＝70.33×3×1.6-1.95/3×1.6=41.759kPa；G --考虑荷载分项系数的基础自重,取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×5.50×5.50×1.35=1378.27kN/m2；l --基础宽度,取l=5.50m；a --塔身宽度,取a=1.60m；a' --截面I - I在基底的投影长度, 取a'=1.60m;经过计算得MI=1.952×2×5.50+1.60×70.33+41.76-2×1378.27/5.502+70.33-41.76×5.50/12=133.50kN·m;2.配筋面积计算αs = M/α1fcbh2ζ = 1-1-2αs1/2γs= 1-ζ/2As = M/γshfy式中,αl --当混凝土强度不超过C50时, α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,取为0.94,期间按线性内插法确定,取αl=1.00；fc --混凝土抗压强度设计值,查表得fc=16.70kN/m2；ho --承台的计算高度,ho=1.30m;经过计算得：αs=133.50×106/1.00×16.70×5.50×103×1.30×1032=0.001；ξ=1-1-2×0.0010.5=0.001；γs=1-0.001/2=1.000；As=133.50×106/1.000×1.30×103×300.00=342.46mm2;由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5500.00×1350.00×0.15%=11137.50mm2;故取 As=11137.50mm2;建议配筋值：HRB335钢筋,18120mm;承台底面单向根数44根;实际配筋值11198 mm2;。
塔吊基础计算书
塔吊基础计算书一、编制依据2.1、《塔式起重机使用说明书》2.2《岩土工程勘察报告》2.3《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）2.6《地基与基础施工及验收规范》（GBJ202-83）2.7《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）2.8《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）二、工程概况一、计算系数塔吊型号：广西QTZ80（TCT5512）工作幅度：50m；塔吊起升高度：128.50m；塔身宽度B：1.7m；标准节长度b：5.0m; 塔吊自重（包括压重）G：777KN，最大起重荷载Q：60KN。
主弦杆材料：角钢/方钢；宽度/直径C：120mm;定额起重力矩Me：885K N·M；基础所受水平力：30KN；基础形式：桩承台；承台宽度Bc：3.60m；承台高度Hc：1.0m；承台砼强度等级：C30；承台钢筋级别：HPB235,HRB400;所处城市：广西玉林市，基本风压W0：0.25kn/㎡；地面粗糙度类别：C类有密集建筑群的城市郊区，风荷载高度变化系数Hz：1.7。
二、塔吊对基础中心作用力的计算按受力最大的塔吊自由高度44m计算1、塔吊竖向力计算：塔吊自重G： G=523KN塔吊最大起重荷载Q：Q=60KN作用于塔吊基础的竖向力Fk: Fk=Q+G=60+523=583KN2、塔吊风荷载计算：依据《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）中风荷载体型系数：地处广西玉林市，基本风压力W0=0.25KN/㎡查表得风荷载高度变化系数μz: μz=1.178挡风系数计算ψ=[3B+2b+(4B2+b2/4)1/2].C/B.b=[3×1.7+2×5+(4×1.72+52/4) 1/2]×0.12/1.7×5=0.273塔吊主材料是角钢/方钢，体形系数μs =2.481风振系数βz：βz=1.0风荷载设计值为：W=0.8βz×μs×μz×W0=0.8×1.0×2.481×1.178×0.25=0.585KN/㎡3、塔吊基础所受弯矩的计算：风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算Mw=W×ψ×B×H×H×0.5=0.585×0.273×1.7×44×44×0.5=262.81KN-mMkmax=Mw+Mc+P×hc=261.81KN.m+989 KN.m+30 KN×1.0m=1280.81 KN.m三、承台内暗置挑梁配筋计算暗梁宽度b: 500mm, 暗梁高度h: 1000mm作用于桩基承台顶面的竖向力F: F=1.2Fk=1.2×583kn=699.6 kn作用于桩基承台顶面的弯矩M： M=Mw+M c=261.81 KN.m +989 KN.m =1250.81 KN.m暗梁端承受的竖向力Fh: Fh=F/4=699.6kn/4=174.9 KN暗梁端承受的弯矩Mv: Mv=M/2=1250.81 KN.m /2=625.41 KN.m圆桩直径1250mm等效为方桩a: a=1250mm×0.8=1000mm计算简图：不考虑梁另一端竖向力产生的反向力弯矩作用，偏于安全，梁计算截面处的弯矩M1：M1=（Mv+Fn×0.19m）=(625.41 KN.m +174.9 KN×0.19m）=658.641 KN.m1、梁截面配筋计算依据《砼结构设计规范》（GB50010-2002）第7.5条受弯构件承载力计算，采用双排配筋。
塔吊基础计算书
塔吊分项参数计算塔吊是施工场地最重要的施工机械之一，其使用贯穿了整个工程。
在这过程中间隔时间长，不可预见性因素多，为确保塔吊的安全，以下计算都按极限苛刻条件下能保证塔吊正常工作计算。
即：塔吊设置在最大开挖深度处；型钢柱与混凝土灌注桩连接按光滑面锚固。
（计算详值见计算表格） 1. 基础竖向极限承载力计算F=F1+ F2F ——基础竖向极限承载力kn F1——塔吊自重（包括压重）kn F2最大起吊重量kn 2.单桩抗压承载力、抗拔力计算桩顶竖向力的计算（依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条）F 十。
iV V-A- M =1.2 —±士 弱尹2" Z* （"+”计算结果为抗压，“-”为抗拔）其中 N i ——单桩桩顶竖向力设计值kNn 单桩个数，n=4；F ——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值TG ——塔吊基础重量KNMx,My 承台底面的弯矩设计值kN.mxi,yi 单桩相对承台中心轴的XY 方向距离mM ——塔吊的倾覆力矩kN.m3.桩长以及桩径计算 桩采用钻孔灌注桩R =f A +U £ f l >R = N xgk 实际 ppp s ii1U P =n d其中Rk 实际一一实际钻孔灌注桩承载能力KN桩端面承载能力KN桩侧摩擦阻力总和IUp£fsliKNR——单桩轴向承力安全值KN孔一一桩安全系数取2d桩直径m4.桩抗拔验算Ok=入RQk八k实际5.桩配筋计算桩身配筋率可取0.20%〜0.65% （计算取上限0.65%），抗压主筋不应少于6①10,箍筋采用不少于①6@3mm的螺旋箍筋，在桩顶5倍桩身直径范围内箍筋①6@1mm，每隔2m设一道2①12焊接加强箍筋。
As = S桩截面*配筋率n = 4As/ （n 巾2）其中n ——竖筋根数根As ——钢筋总截面积m①一一竖筋直径m6.桩上部钢支柱计算钢支柱采用 hxbxtwxt = 350 * 350 x 12 x 19, H 型钢。
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F0/23C塔吊基础计算书第一节、计算依据1、建设单位提供的《某裙楼、附楼、地下车库岩土工程详细勘察报告》（以下简称《报告》）2、《F0/23C塔式起重机安装使用说明书》（四川建筑机械厂，以下简称《说明书》）。
3、设计研究院设计的本工程施工图纸（以下简称《图纸》）。
4、《建筑桩基技术规范》JGJ94－94（以下简称《桩基规范》）。
5、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002（以下简称《基础规范》）。
6、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002（以下简称《砼规范》）。
7、《钢筋混凝土承台设计规程》CECS88：97（以下简称《承台规程》）。
8、工程现场实际情况。
9、以下除说明外，标高值均为相对标高值（±0.000＝29.010）。
第二节、现场情况说明本次设计的塔吊其定位具体布置见附图一《塔吊定位图》。
根据工程实际情况，选用F0/23C型塔吊，最大工作半径为50m，最大起重重量为10t，最大工作半径时起吊重量为2.3t，选用1.6×1.6m边长、3m高的标准节。
根据《说明书》中的基础承台说明及现场实际情况，选用4000×6000×1350的钢筋混凝土承台作为塔吊的承台。
自然地面标高约为－4.000，塔吊基础承台面标高定为－9.370，基础坐落于基坑边坡坡中平台处，基坑边坡支护见附图二《塔吊所在区域边坡喷锚支护剖面图》。
根据《报告》9－9’剖面中所示（孔ZC37），塔吊基础处表层土为④2层Q3al+pl粘土（f ak＝410kPa，E S＝16.0MPa），基础设置4根ф900的人工挖孔灌注桩，桩长为7m，桩段端部土层为④3层Q3al+pl 粘土（f ak＝460kPa，E S＝18.3MPa）。
塔吊承台砼强度等级为C30，塔吊桩砼强度等级为C25。
塔吊承台配筋参照F0/23C标准承台，配筋稍做修改。
具体附图三《塔吊基础配筋图》所示。
以下将对塔吊基础承台及桩进行验算。
第三节、基本计算资料1、荷载计算根据工程实际情况，取塔吊安装高度为98.8m，需基础节（7.5m高）1节，标准节29节（3m高），附墙3道。
承台自重：4×6×1.35×25＝81kN；塔身自重：53.56吨（44.8m），74.02吨（98.8m）；单桩自重：π×（0.9/2）2×7×25＝111.3kN；活荷载：取为最大起重重量10吨。
2、基本资料（1）符号说明q sia-----------桩侧土的摩阻力特征值（kPa）；q pa----------桩端土的端阻力特征值（kPa）；ψsi、ψp------大直径桩侧阻力、端阻力尺寸效应系数；γs、γp------分别为桩侧阻抗力分项系数、桩端阻抗力分项系数；H t------------桩顶面标高（m）；d-------------桩身直径（mm）；u、L----------分别为桩身周长、桩身长度（m）；A p------------桩端面积（m2）；L c------------桩全断面进入持力层深度（m）；V-------------桩身体积（m3）；G k------------桩身自重标准值（kN）；Q sk、Q pk------单桩总极限侧阻力标准值、总极限端阻力标准值（kN）；Q uk、R--------单桩竖向极限承载力标准值、竖向承载力设计值（kN）；（2）土层参数（3）、钻孔参数：孔号：ZC37，孔口标高H d＝－5.27m层号岩性层底深度土层层厚层底标高①杂填土 2.00 2.00 －7.27②淤泥质粘土 2.90 0.90 －8.17③2粉质粘土 3.20 0.30 －8.37④1粉质粘土 4.50 1.30 －9.77④2粘土 6.70 2.20 －11.97④3粘土13.00 6.30 －18.27④3a粉质粘土15.20 2.20 －20.47（3）、基础配筋：承台基本参数：承台面标高－9.370，截面4000×6000×1350，砼强度等级C30，配筋为双层双向ф20@170。
桩基本参数：桩顶面标高－10.620，截面为Φ900，长为7.0m，砼强度等级C25，配筋为14Φ25，Φ8@200/100。
3、基础承载力计算（1）单桩竖向承载力设计值R计算计算公式：R＝Q sk/γs+Q pk/γp＝Q uk/γsp桩顶面标高为－10.620，桩底标高为－17.620。
对于粘性土ψsi＝1，ψp＝（0.8/d b）1/4＝（0.8/1.4）1/4＝0.87，d b为桩端直径1.4m 单桩竖向极限承载力标准值Q uk：Q uk＝Q sk+Q pk＝u∑ψsi q sik l si+ψp q pk A p＝π×0.9×（1×36×103×1.35+1×42×103×5.65）+0.87×1.8×106×π×（0.9/2）2＝808.36+996.25＝1804.61kN，单桩竖向承载力设计值R：R＝Q sk/γs+Q pk/γp＝Q uk/γsp＝1804.61/1.65＝1093.7kN（2）单桩水平承载力设计值R h计算本工程桩类型为桩身配筋率ρg＞0.65％的灌注桩，桩顶约束为固结，截面类型为圆形截面，桩身直径d＝0.9m，砼强度等级C25，其轴心抗压强度设计值f c＝11.9N/mm2，抗拉强度设计值f t＝1.27N/mm2，弹性模量E c ＝2.8×104N/mm2，桩身配筋14Φ25，Φ8@200/100，净保护层厚度c＝50mm。
计算公式：R h＝α3EIχ0a/νxa、桩身配筋率ρg：ρg＝A s/（π（d/2）2）＝6872/（π×（900/2）2）＝1.08%＞0.65％b、桩身换算截面受拉边缘的表面抵抗矩W0：扣除保护层的桩直径d0＝d－2×c＝900－2×50＝800mm钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值αE＝E s/E c＝200000/28000＝7.143W0＝πd｛d2+2（αE－1）ρg d02｝/32＝π×0.9×｛0.92+2×（7.143－1）×1.08%×0.82｝/32＝0.079m3c、桩身抗弯刚度EI：桩身换算截面惯性距I0＝W0d/2＝0.079×0.9/2＝0.0356m4对于钢筋混凝土桩，EI＝0.85E c I0＝0.85×28000×1000×0.0356＝847280kN/m2 d、桩的水平变形系数α按下式确定：α＝（mb0/EI）1/5对于圆形桩，当直径d≤1m时，b0＝0.9（1.5d+0.5）b0＝0.9×（1.5×0.9+0.5）＝1.665mα＝（10000×1.665/847280）1/5＝0.456（m－1）e、桩顶水平位移系数νx：桩的换算埋深αh＝0.456×7＝3.192查《桩基规范》表5.4.2得：νx＝1.006f、单桩水平承载力设计值R h：对于桩身配筋率ρg＞0.65%的灌注桩，可按下列公式计算单桩水平承载力设计值R h（取桩顶允许水平位移χ0a＝6×10－3m）：R h＝α3EIχ0a/νx＝0.4563×847280×6×10－3/1.006＝479.15kN第四节、塔吊承台及桩验算1、基本资料承台类型：四桩承台圆桩直径d＝900mm桩列间距S a＝1000mm桩行间距S b＝2000mm承台边缘至桩中心距离S c＝1000mm承台尺寸a×b×H＝4000×6000×1350mmh0＝1350－100－35＝1215mm塔吊标准节h c×b c＝1600×1600mm单桩竖向承载力设计值R＝1093.7kN单桩水平承载力设计值R h＝479.15kN混凝土强度等级为：承台C30，f c＝14.3N/mm2，f t＝1.43N/mm2桩C25，f c＝11.9N/mm2，f t＝1.27N/mm2 钢筋强度设计值f y＝300N/mm2荷载综合分项系数γz＝1.35永久荷载分项系数γG＝1.35混凝土容重γc＝25.00kN/m32、控制内力：N k---------相应于荷载效应标准组合时，作用于柱底的轴向力值（kN）；F k--------相应于荷载效应标准组合时，作用于承台顶面的竖向力值（kN）；V kx、V ky----相应于荷载效应标准组合时，作用于承台顶面的剪力（kN）；M kx'、M ky'---相应于荷载效应标准组合时，作用于承台顶面的弯矩值（kN·m）；M kx、M ky---相应于荷载效应标准组合时，作用于承台底面的弯矩值（kN·m）；M kx＝M kx'＋V ky H1、M ky＝M ky'+V kx H1F、M x、M y---相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值（kN、kN ·m ）；F ＝γz F k 、M x ＝γz M kx 、M y ＝γz M ky每根单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值Q gk ： Q gk ＝G k ''/n ＝810/4＝202.5kNA 、工况一：最大自由高度（44.8m ），中心轴位 N k ＝53560kg ＝524.89kN ；M kx '＝0.0； M ky '＝222395kg ·m ＝2179.47kN ·m ； V kx ＝10571kg ＝103.4kN ；V ky ＝0.0 F k ＝524.89kN ；M kx ＝M kx '－V ky H 1＝0.0；M ky ＝M ky '+V kx H 1＝2179.47+103.4×1.35＝2319.06kN ·m F ＝γz F k ＝1.35×524.89＝708.6kN ；M x ＝0.0； M y ＝γz M ky ＝1.35×2319.06＝3130.73kN ·m B 、工况二：最大自由高度（44.8m ），对角线位 N k ＝524.89kN ；M kx '＝2179.47/21/2＝1541.12 kN ·m ； M ky '＝1541.12kN ·m ；V kx ＝103.4/21/2＝73.11kN ；V ky ＝103.4/21/2＝73.11kN ； F k ＝524.89kN ；M kx ＝M kx '＋V ky H 1＝1639.82 kN ·m ； M ky ＝M ky '+V kx H 1＝1639.82 kN ·m ；F ＝708.6kN ；M x ＝2213.76 kN ·m ；M y ＝2213.76 kN ·m ； C 、工况三：最大立塔高度（128.8m ），中心轴位 N k ＝74020kg ＝725.4kN ；M kx '＝0.0； M ky '＝222395kg ·m ＝2179.47kN ·m ； V kx ＝10571kg ＝103.4kN ；V ky ＝0.0 F k ＝725.4kN ；M kx ＝M kx '－V ky H 1＝0.0；工况一（最大自由高度）工况二（最大自由高度）工况三（最大立塔高度）M ky＝M ky'+V kx H1＝2179.47+103.4×1.35＝2319.06kN·mF＝γz F k＝1.35×725.4＝979.29kN；M x＝0.0；M y＝γz M ky＝1.35×2319.06＝3130.73kN·mD、工况四：最大立塔高度（128.8m），对角线位N k＝725.4kN；M kx'＝2179.47/21/2＝1541.12kN·m；工况四（最大立塔高度）M ky'＝1541.12kN·m；V kx＝103.4/21/2＝73.11kN；V ky＝103.4/21/2＝73.11kN；F k＝725.4kN；M kx＝M kx'＋V ky H1＝1639.82kN·m；M ky＝M ky'+V kx H1＝1639.82kN·m；F＝979.29kN；M x＝2213.76kN·m；M y＝2213.76kN·m；3、承台验算：圆桩换算桩截面边宽b p＝0.866d＝0.866×900＝779.4mm承台自重标准值G k''＝γc V ct＝25×4×6×1.35＝810kN每根单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值Q gk：Q gk＝G k/n＝810/4＝202.5kN1、承台受弯计算：A、工况一：最大自由高度（44.8m），中心轴位（1）、单桩桩顶竖向力计算：在轴心竖向力作用下Q k＝（F k+G k）/nQ k＝（524.98+810）/4＝333.72kN≤R a＝1093.7kN在偏心竖向力作用下Q ik＝（F k+G k）/n±M xk Y i/∑Y i2±M yk X i/∑X i2Q1k＝（F k+G k）/n+M xk Y i/∑Y i2－M yk X i/∑X i2＝333.72+（0.0×4.0/2）/（4.02）－（2319.06×2.0/2）/（2.02）＝－246.05kN≤1.2R a＝1312.44kNQ2k＝（F k+G k）/n+M xk Y i/∑Y i2+M yk X i/∑X i2＝333.72+（0.0×4.0/2）/（4.02）+（2319.06×2.0/2）/（2.02）＝913.49kN≤1.2R a＝1312.44kNQ3k＝（F k+G k）/n－M xk Y i/∑Y i2－M yk X i/∑X i2＝333.72－（0.0×4.0/2）/（4.02）－（2319.06×2.0/2）/（2.02）＝－246.05kN≤1.2R a＝1312.44kNQ4k＝（F k+G k）/n－M xk Y i/∑Y i2+M yk X i/∑X i2＝333.72－（0.0×4.0/2）/（4.02）+（2319.06×2.0/2）/（2.02）＝913.49kN≤1.2R a＝1312.44kN扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：N i＝γz（Q ik－Q gk）N1＝1.35×（－246.05－202.5）＝－448.55kNN2＝1.35×（913.49－202.5）＝710.99kNN3＝1.35×（－246.05－202.5）＝－448.55kNN4＝1.35×（913.49－202.5）＝710.99kN（2）、X轴方向柱边的弯矩设计值：（绕X轴）柱上边缘M xctU＝（N3+N4）（S b－b c）/2＝（－448.55+710.99）×（4.0－1.6）/2＝314.93kN·m柱下边缘M xctD＝（N1+N2）（S b－b c）/2＝（－448.55+710.99）×（4.0－1.6）/2＝314.93kN·mM xct1＝Max{M xctU，M xctD}＝314.93kN·m（3）、Y轴方向柱边的弯矩设计值：（绕Y轴）柱左边缘M yctL＝（N1+N3）（S a－h c）/2＝（－448.55－448.55）×（2.0－1.6）/2＝－195.42kN·m柱右边缘M yctR＝（N2+N4）（S a－h c）/2＝（710.99+710.99）×（2.0－1.6）/2＝284.4kN·mM yct1＝Max{M yctL，M yctR}＝284.4kN·mB、工况二：最大自由高度（44.8m），对角线位（1）、单桩桩顶竖向力计算：在轴心竖向力作用下Q k＝（524.98+810）/4＝333.72kN≤R a＝1093.7kN在偏心竖向力作用下Q1k＝（F k+G k）/n+M xk Y i/∑Y i2－M yk X i/∑X i2＝333.72+（1639.82×4.0/2）/（4.02）－（1639.82×2.0/2）/（2.02）＝128.74kN≤1.2R a＝1312.44kNQ2k＝（F k+G k）/n+M xk Y i/∑Y i2+M yk X i/∑X i2＝333.72+（1639.82×4.0/2）/（4.02）+（1639.82×2.0/2）/（2.02）＝948.65kN≤1.2R a＝1312.44kNQ3k＝（F k+G k）/n－M xk Y i/∑Y i2－M yk X i/∑X i2＝333.72－（1639.82×4.0/2）/（4.02）－（1639.82×2.0/2）/（2.02）＝－281.21kN≤1.2R a＝1312.44kNQ4k＝（F k+G k）/n－M xk Y i/∑Y i2+M yk X i/∑X i2＝333.72－（1639.82×4.0/2）/（4.02）+（1639.82×2.0/2）/（2.02）＝538.7kN≤1.2R a＝1312.44kN扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：N i＝γz（Q ik－Q gk）N1＝1.35×（128.74－202.5）＝－99.58kNN2＝1.35×（948.65－202.5）＝1007.3kNN3＝1.35×（－281.21－202.5）＝－653.01kNN4＝1.35×（538.7－202.5）＝453.87kN（2）、X轴方向柱边的弯矩设计值：（绕X轴）柱上边缘M xctU＝（N3+N4）（S b－b c）/2＝（－653.01+453.87）×（4.0－1.6）/2＝－238.97kN·m柱下边缘M xctD＝（N1+N2）（S b－b c）/2＝（－99.58+1007.3）×（4.0－1.6）/2＝1089.26kN·mM xct2＝Max{M xctU，M xctD}＝1089.26kN·m（3）、Y轴方向柱边的弯矩设计值：（绕Y轴）柱左边缘M yctL＝（N1+N3）（S a－h c）/2＝（－99.58－653.01）×（2.0－1.6）/2＝－150.52kN·m柱右边缘M yctR＝（N2+N4）（S a－h c）/2＝（1007.3+453.87）×（2.0－1.6）/2＝292.23kN·mM yct2＝Max{M yctL，M yctR}＝292.23kN·mC、工况三：最大立塔高度（128.8m），中心轴位（1）、单桩桩顶竖向力计算：在轴心竖向力作用下Q k＝（F k+G k）/n＝（725.4+810）/4＝383.85kN≤R a＝1093.7kN在偏心竖向力作用下Q1k＝（F k+G k）/n+M xk Y i/∑Y i2－M yk X i/∑X i2＝383.85+（0.0×4.0/2）/（4.02）－（2319.06×2.0/2）/（2.02）＝－195.92kN≤1.2R a＝1312.44kNQ2k＝（F k+G k）/n+M xk Y i/∑Y i2+M yk X i/∑X i2＝383.85+（0.0×4.0/2）/（4.02）+（2319.06×2.0/2）/（2.02）＝963.62kN≤1.2R a＝1312.44kNQ3k＝（F k+G k）/n－M xk Y i/∑Y i2－M yk X i/∑X i2＝383.85－（0.0×4.0/2）/（4.02）－（2319.06×2.0/2）/（2.02）＝－195.92kN≤1.2R a＝1312.44kNQ4k＝（F k+G k）/n－M xk Y i/∑Y i2+M yk X i/∑X i2＝383.85－（0.0×4.0/2）/（4.02）+（2319.06×2.0/2）/（2.02）＝963.62kN≤1.2R a＝1312.44kN扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：N i＝γz（Q ik－Q gk）N1＝1.35×（－195.92－202.5）＝－537.87kNN2＝1.35×（963.62－202.5）＝1027.51kNN3＝1.35×（－195.92－202.5）＝－537.87kNN4＝1.35×（963.62－202.5）＝1027.51kN（2）、X轴方向柱边的弯矩设计值：（绕X轴）柱上边缘M xctU＝（N3+N4）（S b－b c）/2＝（－537.87+1027.51）×（4.0－1.6）/2＝587.57kN·m柱下边缘M xctD＝（N1+N2）（S b－b c）/2＝（－537.87+1027.51）×（4.0－1.6）/2＝587.57kN·mM xct3＝Max{M xctU，M xctD}＝587.57kN·m（3）、Y轴方向柱边的弯矩设计值：（绕Y轴）柱左边缘M yctL＝（N1+N3）（S a－h c）/2＝（－537.87－537.87）×（2.0－1.6）/2＝－215.15kN·m柱右边缘M yctR＝（N2+N4）（S a－h c）/2＝（1027.51+1027.51）×（2.0－1.6）/2＝411.0kN·mM yct3＝Max{M yctL，M yctR}＝411.0kN·mD、工况四：最大立塔高度（128.8m），对角线位（1）、单桩桩顶竖向力计算：在轴心竖向力作用下Q k＝（F k+G k）/n＝（725.4+810）/4＝383.85kN≤R a＝1093.7kN 在偏心竖向力作用下Q1k＝（F k+G k）/n+M xk Y i/∑Y i2－M yk X i/∑X i2＝383.85+（1639.82×4.0/2）/（4.02）－（1639.82×2.0/2）/（2.02）＝178.87kN≤1.2R a＝1312.44kNQ2k＝（F k+G k）/n+M xk Y i/∑Y i2+M yk X i/∑X i2＝383.85+（1639.82×4.0/2）/（4.02）+（1639.82×2.0/2）/（2.02）＝998.78kN≤1.2R a＝1312.44kNQ3k＝（F k+G k）/n－M xk Y i/∑Y i2－M yk X i/∑X i2＝383.85－（1639.82×4.0/2）/（4.02）－（1639.82×2.0/2）/（2.02）＝－231.08kN≤1.2R a＝1312.44kNQ4k＝（F k+G k）/n－M xk Y i/∑Y i2+M yk X i/∑X i2＝383.85－（1639.82×4.0/2）/（4.02）+（1639.82×2.0/2）/（2.02）＝588.83kN≤1.2R a＝1312.44kN扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：N i＝γz（Q ik－Q gk）N1＝1.35×（178.87－202.5）＝－31.9kNN2＝1.35×（998.78－202.5）＝1074.98kNN3＝1.35×（－231.08－202.5）＝－585.33kNN4＝1.35×（588.83－202.5）＝521.55kN（2）、X轴方向柱边的弯矩设计值：（绕X轴）柱上边缘M xctU＝（N3+N4）（S b－b c）/2＝（－585.33+521.55）×（4.0－1.6）/2＝－76.54kN·m柱下边缘M xctD＝（N1+N2）（S b－b c）/2＝（－31.9+1074.98）×（4.0－1.6）/2＝1251.7kN·mM xct4＝Max{M xctU，M xctD}＝1251.7kN·m（3）、Y轴方向柱边的弯矩设计值：（绕Y轴）柱左边缘M yctL＝（N1+N3）（S a－h c）/2＝（－31.9－585.33）×（2.0－1.6）/2＝－123.45kN·m柱右边缘M yctR＝（N2+N4）（S a－h c）/2＝（1074.98+521.55）×（2.0－1.6）/2＝319.31kN·mM yct4＝Max{M yctL，M yctR}＝319.31kN·m综上，X轴方向柱边的弯矩设计值：（绕X轴）M xct＝Max{M xct1，M xct2，M xct3，M xct4}＝Max{314.93，1089.26，587.57，1251.7}＝1251.7kN·mA sx＝M xct/（0.9f y h0）＝1251.7×106/（0.9×300×1215）＝3815.6mm2实配35Φ20@170，A s＝10996mm2＞3815.6mm2，符合要求Y轴方向柱边的弯矩设计值：（绕Y轴）M yct＝Max{M xct1，M xct2，M xct3，M xct4}＝Max{288.4，292.33，411.0，319.31}＝411kN·mA sx＝M xct/（0.9f y h0）＝1251.7×106/（0.9×300×1215）＝1252.9mm2实配23Φ20@170，A s＝7226mm2＞1252.9mm2，符合要求2、承台受冲切承载力验算：（1）、柱对承台的冲切验算：扣除承台自重，作用在冲切破坏锥体上的冲切力设计值：F l＝F max＝979.29kN柱对承台的冲切，可按下列公式计算：F l≤2{β0（b c+a0y）+β0y（h c+a0x）}βhp f t h0X方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0x＝1300－h c/2－b p/2＝1300－1600/2－866/2＝67mmλ0x＝a0x/h0＝67/（1350－100－35）＝0.054当λ0x<0.2时，取λ0x＝0.2，a0x＝0.2h0＝0.2×1215＝250mmX方向上冲切系数β0x＝0.84/（λ0x+0.2）β0x＝0.84/（0.200+0.2）＝2.100Y方向上自柱边到最近桩边的水平距离：a0y＝1300－b c/2－b p/2＝1300－1600/2－866/2＝67mmλ0y＝a0y/h0＝67/（1350－100）＝0.054当λ0y<0.2时，取λ0y＝0.2，a0y＝0.2h0＝0.2×1215＝250mmY方向上冲切系数β0y＝0.84/（λ0y+0.2）β0y＝0.84/（0.200+0.2）＝2.1002{β0x（b c+a0y）+β0y（h c+a0x）}βhp f t h0＝2×{2.100×（1600+250）+2.100×（1600+250）}×0.954×1.43×1215＝26558182N≥F l＝979.29kN，满足要求。