大型汽轮发电机定子系统振动与负荷的关系
汽轮发电机振动的原因分析及措施
汽轮发电机振动的原因分析及措施摘要：汽轮发电机组的振动对于设备的稳定运行有重要的影响，直接关系到企业的安全生产。
对产生振动的影响因素进行分析，具有多方面的原因，设计、制造、安装以及后期的管理等，都可能会导致汽轮发电机组的振动。
下面将从几个方面对影响振动的因素进行分析，为汽轮发电机组的稳定运行提供基础的理论依据。
关键词：汽轮机异常振动影响因素解决措施一、设计制造环节的失误汽轮发电机最为重要的运行设备，其设计的每一个环节都非常重要。
在运行的过程中，其转子的运行速度非常快，如果在旋转中心方面发生偏离，将会对轴承造成激荡力，导致整个机组的振动。
所以为了防止中心的偏离，在设计的过程中应该对生产工艺做出严格的规定，在进行转子装配时，每安装一级叶片就做一次平衡试验，在整体完成后再进行一次整体试验，只有保证整体的平衡性，才能够控制振动的产生。
在对机组进行加工制造的过程中，受到加工精度的影响会导致工艺质量不过关，易造成振动现象的产生。
为了减少因为制造环节出现的振动，应该提高机械加工的精度，保证生产的质量。
在生产的过程中，应该使用先进的生产工艺和材料，提高稳定性，降低因为生产环节造成的振动。
二、安装与检修方面的因素对汽轮发电机组的安装需要具有很高的技术，并且在安装的过程中要严格按照说明书进行。
在后期运行的过程中，要做好检修工作，保证汽轮发电机组能够正常的运行。
在安装与检修的过程中，会因为工艺水平不高或者没有按照规范的要求执行，都会导致机组发生振动，所以在这两个环节要给予高度的重视。
1 轴承中心高的选择在汽轮发电机安装的过程中，需要轴承作为支撑，所以轴承的设置极为关键，两侧轴承的中心高一定要在同一水平线上，保持汽轮发电机的平衡。
如果两侧的轴承中心高不同，那么其所承担的荷载也就不同，在负荷较轻的一端，就会出现自激振动，而较重的一端就会因为负荷较强而产生较大的承载压力，从而引起轴瓦温度的上升，导致机组振动。
针对这种现象可以在安装汽轮发电机组之前，详细阅读厂家的安装说明，严格按照技术要求执行，根据现场的实际情况，对轴承的中心高进行准确的测量，通过垫片的调整到合理的位置后，再进行机组的安装。
汽轮发电机组振动的影响因素
汽轮发电机组振动的影响因素张建平摘要：主要陈述制造、安装、检修几个方面都可能引起汽轮发电机组的振动。
关键词：汽轮发电机组；振动；影响因素汽轮发电机组振动的大小直接关系到机组能否安全运行，而对于发电厂来说安全就是最大的经济效益。
引起机组振动过大或者不正常的原因有很多，既有设计制造方面的原因，也有运行方面的原因，还有安装和检修等方面的原因，下面就这几个影响因素分别介绍。
1、制造阶段对机组振动的影响因素汽轮发电机组转子是一个高速旋转设备，其额定转速为3000rpm，假如转子的质量中心与旋转中心不重合则会因为转子的质量不平衡而产生一个离心力，这个离心力对轴承同时也产生相应得激振力。
如果这个离心力过大，则汽轮发电机组的振动就会出现异常。
所以，汽轮发电机转子在装配时每装配一级叶片都应该对该级叶片进行动相应的平衡试验，整个转子装配完成后且在出厂前还应该对整个转子进行低速、额定转速、超速动平衡试验，以确保转子的不平衡量在一个合格的范围内且同时应合并所有平衡重块，以便于安装现场时的动平衡调整。
1.1转子不平衡量较大的原因：（1）主要由机械加工精度不够和装配质量较差引起（2）如果机组的设计不当也会引起机组的振动。
1.2低压缸及发电机的刚度低压缸和发电机轴承的支撑刚度响度较小也会引起机组振动，在滇东#4机组的试运中发现#6轴承处低压缸刚度及发电机端盖式轴承支撑刚度相对较小。
2、安装或检修阶段对机组振动的影响因素大部分机组的振动很多时候都是可以通过安装或检修来解决的，从而安装、检修方面解决机组有很大的空间，具体影响振动的因素有：2.1轴承标高汽轮机发电机转子，其两端都是由轴承支撑的，如果两端的轴承标高不在一个合理的范围内，则两端轴承的负荷分配就不合理。
负荷较轻的一边，轴瓦内的油膜形成不好或者根本不能建立油膜，如果这样，极易诱发机组的自激振动包括油膜振动和汽流激振等；负荷较重的一边，轴瓦乌金温度肯定偏高，当轴瓦乌金温度达到一定值时，很容易产生碾瓦现象，从而引发机组的振动。
汽轮发电机定子铁心设计中几个问题的研究
ｌ ｌ ｌ
。
王作民
１概说
发 电机 定子 铁心 安 装 在定 子 机座’ ． 内 是主磁通在定 子部 份的主要磁 回路 ． 也是定
据 ．对 这几方面进行探讨 。
２汽轮发 电机定子铁心端部结构
中大容量汽轮发 电机 ． 其定子 电负荷随 子绕组绝缘线棒 的载体 ． 定子线棒就装配在 着容量 的增大及冷却 的加强有较 大的增 加。 定子铁心 内圆槽 内。 流电机磁通交 变， 交 定 现 代６ ０ ０ ＭＷ及 ９ ０ ０ ＭＷ发 电机 的定 子电负荷 子铁心 在 电机 运行 中要 发热并有 电磁振动 ， 已分 别达到约２ ０ 及２ ０ － ５ ０ ０ ０ ２ ０ ２ ０ Ａ／ｃ 其 ｍ． 需要冷 却及 紧固 。定 子线 棒采 用表面冷 却 气 隙磁通密度也增大到约０９ １仃 ， ， － 定子铁心 时 ． 子铁 心还要将定子线棒在 电机运行 中 定 及绕组 端部 漏磁有 了较 多的增长。为了减少
３汽轮发 电机定 子铁心的冷却
维普资讯
对进出风及风路 影响较小 ． 其 用 ．根据 采 用的铁心 轭部磁 通密 度是否 长时 ，一般 采用径 向通风 ．有径向风道 ． 的静压 区 ．
冷却面积大 ， 也不 易堵塞 。 采用氢气 冷却 压头也 较 高 ．风扇 损耗 虽 比轴流式风 扇 已达到饱 和程度 来定 。采用 鸽尾形 及方
产 生的部 分损耗发热传 出。 中大容 量汽轮发 端部结 构件附加损耗 ． 内外 制造 厂都已分 国
电机 的定转子绕组采 用直 接冷 却 内冷 以后 ． 别采取 了措施 。除端部结构件尽量采 用非磁 其温升发 热不再是要解决 的主要 矛盾。 因采 性 材料 外 ，在 定子 铁心 端部 并 加装 磁屏蔽
水氢冷350MW汽轮发电机机组振动问题分析及改进
2020.23科学技术创新汽轮发电机机组振动可能发生在安装后运行的初期，也可能发生在运行一段时间之后。
汽轮发电机振动问题十分复杂，原因有很多，各种原因引起的特征有相同之处，也有不同之处，没有统一的规律。
当发电机转子发生振动时，需要专业人员根据实际情况进行分析，查找出造成振动的原因，并给出相应的解决方案来保证发电机转子振动恢复正常。
大型汽轮发电机出现振动问题的处理过程通常有以下四步：一是进行振动测试和数据采集工作，进行设计资料、安装、检修和运行情况资料的收集；二是对采集到的数据和收集到的资料进行分析，确定振动的主要特征，根据振动特征制定处理方案，若振动特征对应的问题可能性较多，可以制定进一步的现场检查方案或试验方案，并根据结果制定处理方案；三是实施处理方案；四是观察处理方案的实施效果，确定是否解决问题，效果如何，是否需要做进一步处理。
振动的处理还包含着很大的经验性。
在解决大型汽轮发电机出现的振动问题过程中，需要加强梳理归纳，不断总结积累相关处理经验。
水氢冷350MW汽轮发电机采用端盖式轴承，发电机定子振动和转子振动相互耦合。
发电机运行时，定子机座除了承受铁芯传来的电磁振动外，还将承受转子不平衡力产生的机械振动。
某电厂两台水氢冷350MW汽轮发电机组的轴系轴承布置如图1所示。
图1发电机组轴承布置示意图1＃机组满负荷运行时，发电机5＃轴承座垂直方向振动位移峰峰值最大为54μm，该值大于30μm的整定值；6＃x向轴振位移峰峰值最大为95μm，该值大于76μm的整定值值。
1＃机满负荷运行工况TSI监测画面如下图2所示。
图21＃机满负荷TSI监测画面针对该两处振动超标，通过机组升、降速振动试验，发电机励磁电流试验，机组有功负荷试验，端盖及机座外部振动特性试验和结构固有频率试验，对该机组的振动故障进行分析和诊断并给出改进建议。
1振动异常原因分析1.11＃机5＃座振偏大原因分析调取1＃机5＃、6＃轴振随转速的变化曲线可以发现：发电机5#、6＃轴振在3000rpm以下存在600rpm附近和2882rpm 附加存在两个临界转速（而该型号发电机在3000rpm以下的设计临界转速只有一个为1400rpm，第二阶临界转速为3400rpm）。
大型汽轮发电机定子模态分析方法与新问题
有 测 点 激 振 。
采用 单点 激励 多点 响应 的方 法 进 行 测试 ；对 于 端部
３ 测 量 系统 的 要求
绕组 模 态试验 采用 多点 激励 点点 响 应 的方法 进行 测
测量系 统 一般包 括力 锤 、加速 度传 感器 、电荷放 试 。
大 器 、数据 采集 器 、滤 波器 、模 态分 析软 件 ，为避 免伤 ５ 模 态试 验 合格 的判定 依 据
ｌ
ｌｌ ｌ２ … １
Ｆｌ
Ｘ｝＝
ＨｎＨ泣… Ｈ２Ｎ
！
ＸＮ ＨＭＨ 也… Ｈ ＮＮ Ｆ Ｎ
式 中 ｛Ｘ｝—— 频率 响 应 ；
［Ｈ］— —频 率 响应矩 阵 ；出 ：
＝ （主 去
式 中 ｛ ｝— — 第 ｒ阶模 态 的固有 振型 ；
模 态 信 息 ，仅 需 测 量 频 响 函 数 矩 阵 中 的 一 行 或 如在 制造过 程需 进 行 科 研 性 质 的试 验 ，可 酌 情选 取
一 列 就 够 了 ，这 就 得 到 了 获 取 模 态 数 据 的 两 种 工况进 行 。在 汽励 两端 绕组 锥体 内截 面上 选取 ２个
中 的 一 行 ，这 一 行 频 响 函 数 即 可 包 含 进 行 模 态 至少要 有 ２个通 道 ，各 通道 无 相差 采集 ，采样 频率 大
分 析 所 需 要 的 全 部 信 息 。 同 样 ，如 果 在 结 构 上 于 １０ ｋＨｚ，采 样点 数 不 少 于 １０２４点 ，采 样 频率 不 低
关键词 ：模 态分析 ；固有频率 ；振型
１ 前言 模 态 理 论 的 产 生 与 发 展 时 间 并 不 是 很 久 ，
但其 在 中国 的发 展却是 非常 迅速 而完善 。在 ２０ 世纪 ８０年 代 ，一 套 模 态 分 析 用 的软 件 硬 件 ，是 非 常 昂 贵 的 而 且 可 选 面 较 小 。 如 今 ，模 态 试 验 的 分 析 不 仅 方 法 非 常 成 熟 ，而 且 试 验 用 的 仪 器 也 是 非 常 先 进 。 本 文 将 介 绍 模 态 分 析 的 常 识 性 问 题 ，并 对 实 际 中 存 在 的 较 难 解 决 的 实 际 问 题 做 出 分 析 。
DL／T735-2000大型汽轮发电机定子绕组端部动态特性的测量及评定
DL／T735-2000⼤型汽轮发电机定⼦绕组端部动态特性的测量及评定⼤型汽轮发电机定⼦绕组端部动态特性的测量及评定DL/T735-2000DLLT735-2000前⾔随着发电机单机容量的增加，定⼦绕组端部受到的两倍频电磁⼒随之增⼤。
如果定⼦绕组端部的固有频率接近1001IZ，在运⾏中绕组端部将会产⽣较⼤的谐振振幅，且以绕组端部整体模态频率接近1001z、振型为椭圆时最为严重近年来，国产和进⼝⼤型汽轮发电机由于定⼦绕组端部谐振或其他原因，绑绳、⽀架固定螺栓、槽内紧固件松动和线棒绝缘磨损的现象时有发⽣，因⽽开展发电机定⼦绕组端部动态特性的测量和评定⼯作⼗分必要。
本标准对⼤w汽轮发电机定⼦绕组端部动态特性的fi1量⽅法和评定准则作了具体规定。
本标准从⽣效之⽇起，电⼒⾏业有关规定中所有涉及发电机定⼦绕组端部动态特性的测量及评定的部分，凡与本标准相抵触的，以本标准为准。
本标准的附录A是提⽰的附录。
本标准由电⼒⾏业电机标准化技术委员会提出并归⼝。
本标准负责起草单位:⼭东电⼒研究院;参加起草单位:华北电⼒科学研究院，东北电⼒科学研究院。
本标准主要起草⼈:孙树敏、王⽂琦、⽩亚民、马庆平、⾼波、孟瑜。
本标准由电⼒⾏业电机标准化技术委员会负责解释。
1056DL/T735-2000⽬次前⾔，.....，..，.，...，，...，，....，，，......，，....，.，.....，，，........。
.............，.................，.. (1056)1范围·····································...............................................···········⼀10582引⽤标准 (1058)3定义.....................................................，......，..............，....，， (1058)4测量项⽬和⽅法········，，···························，，··························，，············⼀10595测量设备和模态分析软件要求·····，，······，····························，，，................·⼀10606测量条件.............，............，，....，，.......................................， (1061)7评定准则...................................................，.....，..............................， (1061)附录A〔提⽰的附录)模态分析的⼀般⽅法.，...................44...............，，.....，.. (1061)1057中华⼈民共和国电⼒⾏业标准⼤型汽轮发电机定⼦绕组端部动态特性的测量及评定DL/T735-2000Measurementandevaluationofthedynamiccharacteristic onstatorendwindingsofthelargeturbo-generator范围本标准规定了⼤型汽轮发电机定⼦绕组端部动态特性的测量⽅法及评定准则。
汽轮发电机定子端部绕组振动问题研究
即 １０ ｚ ０ Ｈ 的振动 。
和疲劳断裂、 绑带断开、 鼻端及引线焊缝振裂渗漏 水、 定子端部铁心齿及固定拉紧螺杆断裂等现 象 而导致事故的发生。
因此 ， 以往大 量的数 据及经 验教 训基础 上 ， 在
对引起汽轮发 电机定子绕组端部振动的原 因、 固 有频率试验和振动幅值测量的意义进行详细的剖
析 。以对汽轮发 电机定子绕组端部振动事故的预 防提出建议 ， 这是非常有意义的。
从上面的原因看 ， 电机转子存在 ２倍频 的 发 负序旋转磁场是不可避免的 ， 电机转子和定子 发 上存在 ２ 倍频振动也是必然的。 １２ 定子 端部绕 组振 动机理 ．
发 电机正 常运 行 时 ， 定子 线 圈端 部 主 要承 受
ＬｕＤ ， ｎ ｉｎ ｙ ａ ｄ Ｃ ｅ ￣ ， ｏ ｉ ｅ ｇＸａ ｇ ｕ， ｎ ｈ ｎＱ ｕ ａ
Ａｂｓｒ ｃ ｎｌ ａ ｓ ｆ ｖｂ ａ ｉｎ ｏ ｈ ｕ ｂ ｇ ｎ ｒ ｔｒ ｓａｏ ｎ ｎ ｉ ｇ ｉ ｒ — ｔａ ｔ ｅ ｃ ｕ ｅ ｏ ｉ ｒ ｔｏ ｎ ｔ ｅ ｔ ｒ ｏ ｅ ｅ ａ ｏ ｔｔ ｒ ｅ ｄ ｗｉ ｄ ｎ ｓ ｐ ｏ ｏ ｎ ｎ ｌ ｚ ｄ ｉ ｈｉ ａ ｅ ． ｆ ｕ ￣ｙ ａ ａｙ ｅ ｎ ｔ ｓ ｐ ｐ ｒ Ａｓｗｅｌ ｓ ｔ ｅ ｃ ｅ ｉａ ｌｔ ｆｎ ｔ ｒ ｒｑ ｅ ｃ ｅ ｔａ ｄ ｌ ｈ ｒ ｄ ｔｂｉ ｙ ｏ ａ ｕ ａ ｆｅ ｕ ｎ ｙ ｔ ｓ ａ ｉ ｌ ｎ ｈ ｎ ｔ ｅ ｉｆｕｅ ｃ ｎ ａ ｔｒ ｏ ｍｐ ｉｕ ｅ ａｅ ａ ａｙ ｅ ｌ ｎ ｉ ｇ ｆｃｏ ｆａ ｌｔ ｄ ｒ ｌ ｚ ｄ． Ｂａ ｅ ｎ ｅ ａ ｌ ｈ ｅ ｓ ｇ ｅ ｔｏ ｒ — ｎ ｓ ｄ ｏ ｘ ｍｐ ｅ－ｔ ｕ ｇ ｓｉｎ ｐ ｅ ｖ ｎ ｉ ｏ ｆ ｕ ｔ ｆｔ ｅ ｓａｏ ｎ ｎ ｉ ｇ ｉ ｒ ｓ ｎ ｓ ｅｔ ｎｇ ｆ ｍ ａ ｌ ｏ ｔｔ ｒｅ ｄ ｗｉ ｄ ｎ ｓ ｐ ｅ ｅ ｔ．Ｔｈ ｓ ｕ ｇ ｓｉｎｓｃ ｎ ｓ ｐ ｌ ｅ － ｒ ｓ ｈ ｅ ｅ ｓ ｇ ｅ ｔｏ ａ ｕ ｐ ｙ ｒｆ
大型汽轮发电机定子端部绕组模态分析研究
为 了更 好 地 在 省 内开 展 汽 轮 发 电机 定 子 端 部 绕 组 模 态 试 验 分 析 和 固 有 频 率 测 试 工 作 ， 汽 轮 发 电 机 组 能 安 全 运 行 ， 们 从 美 国 使 我
引进 了 Ｓ Ｓ ９ Ｐ ３ ５动 态 信 号 分 析 仪 、 Ｔ Ｓ ＡＲ模 态
当端 部 结 构 的 固 有 频 率 与 转 速 配 置 不 当 ， 端 部绕 组 椭 圆 型 模 态 频 率 接 近 基 频 的 ２倍 时 ，
将 会 激 起 端 部 结 构 的 行 波 共 振 。这 将 导 致 端 部绕 组 的 绝 缘 损 伤 、 却 水 管 接 头 处 的 泄 漏 冷
（） — 输 入 （ 励 ） 号 ｆ ｔ和 输 ｆ— 激 信 （）
分 析 软 件 和 Ｐ Ｂ公 司 的 加 速 度 传 感 器 和 力 Ｃ 锤 。我 们 用 这 些 仪 器 和 分 析 软 件 对 省 内若 干
台汽 轮 发 电 机 的定 子 端 部 绕 组 和 引线 进 行 了 模 态试 验 分 析 和 固有 频 率 测 试 ， 到 了 令 人 得 满 意 的 结 果 。这 些 工 作 对 保 障 省 内汽 轮 发 电
【 关键词 】 发 电机
端部结构
模态
椭 圆振 型
频率
１ 前 言
汽 轮 发 电机 带 负 荷 运 行 时 ， 于 定 子 线 由 圈 与 转 子 端 部 的 漏 磁 通 相 互 作 用 ， 得 定 子 使 端 部 绕 组 受 到 一 组 与 转 速 相 同 的旋 转 电 磁 力 作 用 。 电磁 力 的径 向分 量 ， 引 起 端 部 结 构 是 振 动 的 主要 激励 力 ， 的形 状 类 似 于 椭 圆型 ， 它 其 频 率 相 当 于 汽 轮 发 电 机 转 速 频 率 的 ２倍 。
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定子内表面的电磁力
根据文献［ 可知， 当把转子上的励磁电流和定 #， %］ 子的电流近似为表面电流时， 由铁心的三相绕组电流 和转子绕组电流及其物理参数和几何参数可得到作用 在铁心内半径为 45 处气隙磁密的径向和切向分量：
!"# $#%&’()*+"(, -#’.##* /(-0&’()* &*1 2)&1 )3 ’"# 4’&’)0 45+’#6 )3 2&07# !80-)7#*#0&’)0 <=>? ?@&,A8B@(，<=C D(&8E@,，%C7>? F@G8E@, （ -G/B&,(/&) H,A(,GGI(,A J+))GAG， 5(&,E(, C,(KGI0(*L， 5(&,E(, !"""#$， JB(,&） 9-+’0&:’： 5BG 0*&*+I 0L0*G’ K(MI&*(+, N&**GI, +O & )&IAG *@IM+AG,GI&*+I &* K&I(+@0 )+&P0 Q&0 (,KG0*(A&*GP 2 R&0GP +, %&’()*+, /&,+,(/&) GS@&*(+, O+I *BG P+@M)G80BG)) ’+PG) +O *@IM+AG,GI&*+I 0*&*+I 0L0*G’，&,P Q(*B &/*@&) I+*+I Q(,P(,A )+/&*(+, /+,0(PGIGP，*BG K(MI&*(+, +O & $""-. *@IM+AG,GI&*+I 0*&*+I 0L0*G’ &* K&I(+@0 +@*N@* N+QGI Q&0 &,&)LTGP ML G’N)+L(,A *BG 0G’( 8 &,&)L*(/&) 0+)@*(+, ，QBG, )&AA(,A N+QGI O&/*+I /+0 ! GS@&)0 " 2 34 2 5BG K(MI&*(+, N&**GI, NIG0G,*GP (, *B(0 N&NGI /&, MG @0GP *+ P(&A,+0G QBG*BGI +I ,+* *BG AG,GI&*+I +NGI&*G0 ,+I’&))L 2 ;#5 .)01+： )&IAG *@IM+AG,GI&*+I；P+@M)G80BG)) ’+PG)； /+@N)(,A GS@&*(+, +O P+@M)G U 0BG)) 在转子表面， 并未对绕组的真实位置做比较细致的处 理。事实上。转子上的绕组是嵌在槽中的， 对其作合 理的处理是非常必要的。 本文以定子系统双壳模型的 %&’()*+, 正则方程为 基础， 计及转子绕组的真实位置对气隙磁密的影响， 应 用双壳模型的动力学问题的耦合方程分析某 $""-. 发电机定子系统在滞后功率因数 /+0 ! 1 " 2 34 的情况 下不同输出功率的振动情况。
% 3! -+ )## / + & ’! & ’! "& 0 3 ) #! ［ "& 3 ( & ’! "& ］ + + ! -. & ’! "& 0 ) !! - & ’! "& ’ ) !# / & ’! "& ’ ( & ’! "&
（ $） （ %）
子的电流； -4 ， -5 为转子每对极线圈数和定子每相线 ， 为转子、 定子槽宽的一半； 圈数； ’4 ’5 "4 ， "5 为转子、 定子的槽距； 定子的谐波编号； 7， + 为转子、 < 为线圈 节距与极距之比； +% 为定子绕组并联支路数。 +& 为转 子线圈匝数； = 为工频； () 为发电机组电压。 根据麦克斯韦方程式， 有作用于定子铁心内表面
< 引言
定子系统在不同输出功率下的振动现象有其特殊 性， 国外在这方面的理论研究不多， 国内相关的文献也 很少。前苏联的科研人员在 4""-. 和 3""-. 汽轮发 电机上， 对定子铁心振动与负荷和功率因数的关系进 行了试验研究
［ 6］
。结论显示： 在励磁空载下， 定子所产
生的振动为该发电机的倍频正弦波， 其振幅与电压平 方成正比。当负载时。铁心的振频大体上为 6""%T， 振幅通常是随负荷的增加而降低， 对一台 4""-. 发电 机试验表明， 当负载为 ::"-. 时， 定子铁心的径向振 动比空载时降低约 !"V 。在定子铁心的两端由于端 部漏磁场轴向分量作用也会产生倍频的轴向振动。文 献［ 是理论研究， 仅以定子铁心为研究对象， 忽视了 $］ 机座与定子铁心的耦合关系， 没有考虑地基对机座的 固定作用， 也没有分析机座的振动情况。实际上， 发电 机在热态情况下， 机座与定子铁心是不可分割的整体， 两者的相互关系对定子系统的振动状态有不可忽视的 重要作用。另一方面， 文献［ 认为转子电流层就分布 $］
# # # 的径向应力(" ’ （ 切向应力 ( 6# 9# " 2 6 !） ! ’ 6 "6 !9 #& ； 所以定子和转子间的 #& 。由于绕组是嵌在绕组槽内，
所以有： 2+ & ’! "& 0 ( ( 1+ + 2+ -+ - & 3 #& ’! & # ｛ "& 3 - & ｝3 & （ ） & ! " ! " （ )） 2+ 2+ 将求得的 根据文献［ )］ & "! "& 内插值求 - & " "& ： ! 2+ !2+ 2+ ） （ !3 -& ’ (） & ’"& 0 （ & "& ! ! ’! . 1+ 再将结果代入下列两式求 -+ & " "& 、 & " "& 和 -& " "& ： 1 + "& ｛ 2+ 1+ 2+ & ’"& 0 - & ’ & ’ - & ’"& ｝ # -+ & ’"& 0 -+ & ’ 1+ & "&（ *）
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大电机技术
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结构的各种参数和运行工况如下： 机座和铁心的等效 总长 . 2 #"+ & !!,3； 铁心内半径 )) 2 #* & #!,3； 铁心外 半径 )% 2 ))/ & *#,3； 机座外半径 )/ 2 )+% & #!,3； 机座 厚( 2 % & ",3。定位筋横截面： 共 )+ * & %!,3 4 + & /!,3， 根。 定子绕组槽的尺寸为： 槽深 / 2 )$ & ),3， 平均宽 槽楔厚度( 2 ) & #!,3。 0 2 / & $!,3， 转子绕组槽： 槽深 / 2 )# & +,3， 宽 0 2 / & )!,3。 槽 楔 厚 度( 2 / & /! ,3 。 转子上的齿尺寸： 齿深 / 2 齿上宽 0 2 / & "",3， 下宽 ) & /*,3。 )# & +,3， 铁心两端的压板是由高强度非磁性材料制成的， 为各向同性， 其弹性常数为： 1 2 ) & .$ 4 )!* 5 6 ,3% ， !2 7% / 嵌条（ 各向同性） ： ! & /， 1 2 $ & !+ - 2 * & $! 4 )! 5 6 ,3 ；