掘进工作面供电系统设计及计算
掘进工作面供电设计
标准文档掘进工作面供电设计机电科目录一已知资料 (2)二设备选用 (2)1 掘进工作面设备选型 (2)2 移动变电站选择 (2)2.1 计算公式 (2)2.2 移动变电站的选择 (3)2.3 移动变电站高压配电的选择 (4)三高压电缆选择 (4)3.1 型号的确定 (4)3.1.1 按长时允许电流选电缆截面 (4)3.1.2 按经济电流密度初选主截面 (5)3.2 校验 (5)3.2.1 按长时最大允许负荷电流校验 (5)3.2.2 按热稳定条件校验电缆截面 (6)3.2.3 按允许电压损失校验电缆截面 (6)四低压电缆的选择 (7)4.1 确定型号 (7)4.2 选择并校验 (7)五供电系统短路电流计算（有名制法) (8)5.1 短路计算的原则 (8)5.2 短路计算的过程 (9)5.3 所有设备两相短路电流统计表 (12)六保护装置的整定 (13)6.1 变压器保护装置的整定 (13)6.2控制开关保护整定 (14)6.2.1 皮带电机控制开关保护整定（120开关） (14)6.2.2 绞车电机控制开关保护整定（80N开关） (15)6.2.3 张紧车电机控制开关保护整定（80N开关） (16)6.2.4 总开关保护整定（400馈电开关） (16)进工作面供电设计一已知资料掘进工作面所在煤层为Ⅲ煤，水平为一水平，采区为一采区。
工作面走向长度1600m左右，倾角3—9°，煤层平均厚度6.19m，容重1.4*103 kg/m3。
矿井井下高压采用10kV供电，由六联巷采区变电所负责向该掘进工作面供电。
根据用电设备的容量与布置，采用660V电压等级供电，照明及保护控制电压采用127V。
二设备选用1 掘进工作面设备选型（1）掘进机，佳木斯煤矿机械有限公司生产的EBZ 160型悬臂式掘进机。
总装机功率为246kW，其中1台截割电动机功率160kW，液压电机的功率为75kW，额定电压1140V。
综掘工作面供电设计说明书
综掘工作面供电设计一、综掘工作面供电设计说明书305掘进工作面位于北三采区4#煤层。
轨道巷长度936.8米，设计宽度4.2米，采用一台EPJ-120型掘进机掘进；胶带巷长度971米，设计宽度5.2米，采用一台EPJ-120型掘进机掘进；尾巷长度990.2米，设计宽度4.2米，采用一台EPJ-120型掘进机掘进。
横贯采用炮掘。
305掘进工作面所有机电设备由北三采区变9504#高压开关供电，轨道巷掘进工作面的所有机电设备由一台KBSGZY-630KVA型移变供电，胶带巷、尾巷所有机电设备由一台KBSGZY-1000KVA型移变供电。
轨道巷、胶带巷及尾巷设备型号及供电情况详见《305掘进工作面供电系统图》和《305掘进工作面设备布置图》。
二、掘进工作面设备选型根据我矿现场实际及使用经验设备选型如下：1、掘进机EBJ-120TP掘进机主要技术参数：机长：8.6米机宽：2.1米可掘巷道断面：9-18m2最大可掘高度：3.75m 最大可掘宽度：5m供电电压：660V 总功率：190KW2、可伸缩皮带机SSJ-800/2X55皮带运输机主要技术参数：运输能力：400T/H 电机功率：2*55KW带速：2m/S 带宽：800mm3、刮板运输机主要技术参数：输送能力：150T/H 电机功率：40KW三、掘进工作面供电设备选型1、变压器容量选择305轨道巷设备：EBJ-120TP 掘进机功率190KW ，SSJ-800/2X55皮带运输机功率110KW:S=∑P n *￠cos kr ∑P n =P 掘进机+P 运输机=190+110=300KW需用系数： Kr=0.5（掘进）平均功率因素：cos ￠=0.7（掘进）S=∑PN*￠ cos kr =300*7.05.0=214KVA 根据实际条件轨道巷选用一台KBSGZY-630/10/0.69KV 移动变电站供电。
305胶带巷、尾巷设备：EBJ-120TP 掘进机功率190KW 胶带巷、尾巷各一台，SSJ-800/2X55皮带运输机功率110KW 胶带巷、尾巷各一部:S=∑PN*￠cos kr∑P n =P 掘进机+P 运输机+P 刮板+P 650皮带=190*2+110*2+40*2+7.5*3=702.5KW需用系数：Kr=0.5（掘进）平均功率因素：cos ￠=0.7（掘进）S=∑PN*￠ cos kr =702.5*7.05.0=502KVA根据实际条件胶带巷选用一台KBSGZY-1000/10/0.69KV 移动变电站供电。
11大巷煤柱顶分层掘进工作面供电系统设计说明书
11大巷煤柱顶分层掘进工作面供电系统设计说明书概述：该工作面位于11采区上部，上为露头保护煤柱，下为1111三阶段回采工作面，西邻东区变电所，东邻F40断层保护煤柱。
下部1111三阶段工作面为东区接替工作面，即将回采，其余周围无采掘活动。
该工作面走向长250米，倾斜52米，面积1300m2,煤层厚度4米，煤层倾角平均16度。
11大巷煤柱顶分层掘进工作面施工预计所需SGWD-17、SGD-20B刮板运输机4台，YBT-11局扇2台。
预计用电总负荷87KW。
一、机电设备参数二、供电方式11大巷煤柱顶分层掘进工作面采用双回路供电，分别来自东大巷采区变电所两个母线段，由两台变压器供给，变压器型号KBSG315/6供电电压为660V，其中一台为风机专用变，为两台风机提供独立电源，并实现风电闭锁。
电缆的选择1、电缆主芯线的选择，应遵守以下四项原则〔1〕、电缆正常运行时，其实际温升不得超过绝缘所允许的最高温升，因此电缆的实际长时负荷电流应小于或等于电缆的长时允许负荷电流。
〔2〕、按电缆线路工作时的允许电压损失进行选择。
〔3〕、电缆截面的选择要满足机械强度的要求。
〔4〕、电缆末端的最小两相短路电流应大于馈电开关整定电流值。
2、按允许长时负荷电流选择电缆截面的计算选择电缆截面一般采用经济电流法计算，即实际流过电缆的工作电流必须小于或等于所允许的长时负荷电流。
〔1〕、刮板运输机电机负荷线的选择三部刮板运输机型号均为：SGD-22B型，I e=，其中一部刮板运输机型号为：SGWD-17型，I e= ，16mm2电缆的长时负荷电流为96A,综合1、2条的要求，选用16mm2铜芯橡套电缆。
〔2〕、综合1、2条的要求，开关6-9段电缆选用16mm2铜芯橡套电缆。
〔3〕、综合1、2条的要求，开关3-6段电缆选用25mm2铜芯橡套电缆。
〔4〕、开关3段电缆向一、二、三、四部刮板运输机供电，其实际流过的电流P3-9=K x×∑P(7-9)e×22×I g=P3-9×1000/√3×V e cosφ××660×=考虑到1条的要求选用16mm2铜芯橡套电缆。
掘进工作面供电设计
掘进工作面供电设计目录一、掘进工作面概述 (2)二、掘进工作面设备选型 (2)三、负荷记录及移动变电站选择 (2)四、高压电缆截面选择校验 (5)五、按长时负荷电流选择低压电缆截面 (6)六、短路电流计算 (6)七、高压开关的整定 (12)八、低压开关的整定及校验 (13)九、漏电保护装置和接地保护 (17)十、机电管理 (18)十一、供电系统图 (18)掘进工作面供电设计一、掘进工作面概述该工作面位于井田西部，掘进方位为320°40'13"，巷道断面14㎡，煤岩层倾角0-3°巷道掘进总长度为1907米。
采用两台三一重工EBZ-160掘进机。
掘进工作面的机电设备的电源来自1-2煤临时变电所的2号高压开关PJG-400/10Y和低压9号馈电开关，1-2煤临时变电所距掘进工作面配电点240米。
二、掘进工作面设备选型根据我矿现场实际及使用经验设备选型如下：1、掘进机EBZ-160掘进机重要技术参数：机长：10.1米机宽：2.4米供电电压：1140V 总功率：246KW2、可伸缩皮带机SSJ-800/2X55皮带运送机重要技术参数：运送能力：400T/H 电机功率：2*55KW带速：2m/S 带宽：800mm三、负荷记录及移动变电站选择1、1#移动变电站的选用1号掘进机总功率246KW计算电力负荷总视在功率S=ΣP Nθos rC K KVA 式中 S —所计算的电力负荷总的视在功率 ，KVA ； ΣP N —参与计算的所有用电设备额定功率之和， KW ； Cos Φ—参与计算的电力负荷的平均功率因数；0.7 K r --需用系数。
K r 按下式进行选择K r =0.4+0.6NSP P ∑ 式中 P S —最大电机的功率数 ，KW ；ΣP N —其她参与计算的用电设备额定功率之和， KW ； 则 K r =0.4+0.6×246160=0.79 CosΦ取0.7 K r 取0.79 电力负荷总视在功率为 S=246×7.079.0=228KVA 根据计算负荷，选用KBSGZY-315/10矿用隔爆型移动变电站一台。
掘进工作面供电设计
2206运输顺槽供电设计一、供电系统简述1、该掘进工作面的主、副局部通风机电源来自二采区3#变电所专用双回路6#、7#高压配电装置供给，变电所安设有专用KBSG-100/6/0.69型变压器2台、专用KBZ16-400/660总馈电开关2台及专用供电电缆线路；以上分别为该掘进工作面的主、副局部通风机供电，电压660V。
变电所内设总馈电开关，过载整定值为60A；工作面局部通风机处设有分馈电开关2台，过载整定值为36A。
2、2206运输顺槽的掘进机、胶带输送机、除尘风机、离心泵、潜水泵、探水钻机、调度绞车动力电源由二采区3#变电所提供。
由8#高压配电装置控制4#干式变压器KBSG-800/6/1.14，变压器低压侧供给1140v电源。
敷设一趟95mm2的矿用阻燃电缆，给工作面胶带输送机、皮带涨紧、调度绞车、离心泵、除尘风机、探水钻、潜水泵、掘进机提供动力电源。
二、供电设备的能力计算1、2206运输顺槽掘进工作面1140V供电系统变压器的选择根据公式：S=Kx×Σpe/COSΦpj COSΦpj取0.75总容量计算Σpe＝560.5kW，其中最大负荷 Pmax=398kW需用系数：Kx =0.66S=0.66×398/0.75=350KVA根据以上计算，选编号4#KBSG-800/6干变一台。
由3#变电所供电，供给掘进工作面掘进机、胶带输送机、除尘风机、离心泵、潜水泵、探水钻机、调度绞车。
2、2206运输顺槽局部通风机主扇660V供电系统变压器的选择总负荷：Σpe＝60kW，其中最大负荷 Pmax=30kW需用系数: Kx=0.85则：S= Kx×Σpe /COSΦpj COSΦpj取0.75=0.85×30/0.75=34KVA根据以上计算，选编号2#KBSG-100/6干式变变压器一台，由3#变电所供电，供给掘进工作面局部通风机主扇。
3、2206运输顺槽局部通风机备扇660V供电系统变压器的选择总负荷：Σpe＝60kW，其中最大负荷 Pmax=30kW需用系数: Kx=0.85则：S= Kx×Σpe /COSΦpj COSΦpj取0.75=0.85×30/0.75=34KVA根据以上计算，选编号1#KBSG-100/6干式变变压器一台，由3#变电所供电，供给掘进工作面局部通风机备扇。
综掘供电系统整定值计算书
一、供电系统
1、供电情况
1405回风顺槽综掘工作面设备分为三组供电,一组为采面移动变电站，一组为1405回风顺槽移动变电站，一组为主运皮带巷。
三组变电站的电源均由井下中央变电所高压开关柜采用MYPTJ-3*50+3*25/3+3*2.5型高压电缆两路直接供给,供电电压为10KV。
+(0.0144+0.0013+0.0864) 2=6701A
Id6(2)≈Id4(2)=√3/2* Id4(3)=5803A
Id5(3) =U2e/(1.732*√ΣR2+ΣX2)
=690/(1.732*√(0.00046+0.00878+0.0148+0.269) 2
+(0.0144+0.0013+0.08640.00456+0.0367) 2=2106A
采面移动变电站设在距工作面800米处。
采面移动变压器将10kV高压变为660V电压,给掘进机、锚杆机、综保、探水钻、水泵等供电;各电机由本质安全型真空磁力起动器控制。
1405回风顺槽内的移动变电站将10KV高压变为660V低压，从该变压器引出二路660V电源分别为刮板机、可缩皮带机等供电。
主运皮带巷的移动变电站将10KV高压变为660V低压，从该变压器引出二路660V电源专供掘进局部通风机。
故满足要求
三)、低压电器整定见下表：
编号
开 关
型 号
开关额定电流
A
保 护
方 式
最大负
荷电流
A
最小短
路电流
A
过流保护整定电流
A
灵敏度
系数校验
长时负荷电流
新井9108掘进面供电设计计算
永贵能源轿子山煤矿新井9108掘进面供电设计编制单位：编制人：编制时间：目录一、掘进面概况 (2)二、设备选用 (2)三、负荷统计 (2)四、对变压器容量选择 (3)五．低压电缆截面选型 (5)六、长时间允许电流效核电缆截面; (8)七、按允许电压损失校核电缆截面 (9)八、按启动条件校核电缆截面 (11)九、短路电流计算 (12)十、低压整定计算 (13)十一、高压整定计算 (14)十二、供电系统设计图 (15)新井9108掘进供电设计计算一、掘进面概况9108掘进头布置在一盘区轨道上山的9#煤层中，工作面进风巷走向长度304米，切眼长度为228米，设计巷道高度2米。
采用综掘方法进行掘进。
二、设备选用该掘进工作面采：EMLB-75C型综掘机一台，功率130kw，额定电压为660V。
两部SGB-420/40型刮板输送机运煤，总功率2×40KW，额定电压为660V。
DSJ-800型带式输送机两部，驱动电机额定功率40KW,张紧电机额定功率4KW，额定电压660V。
ZY750型液压锚杆钻机一台，电机功率：15KW，额定电压：660 V。
对旋轴流风机：对旋轴流风机使用FBD-2-NO7.1两台，电机功率：60KW，额定电压：660 V。
三、负荷统计1、KBSG2—T—400型变压器KBSG2—T—400型变压器设备名称型号电动机型号电动机数额定功率/kw额定电压/V额定电流A额定功率因数cosφN综掘机EMLB-7C 2 130 660 149.5 0.87 9108上巷皮带DSJ-800 YBS40—4 1 40 660 46 0.87 切眼二部皮带DSJ-800 YBS40—4 1 40 660 46 0.87皮带尾一部溜子SGB-420/4YBS40－4 1 40 660 46 0.87联巷二部溜子SGB-420/4YBS40－4 1 40 660 46 0.87液压锚杆钻机ZY750 1 15 660 17.25 0.82 9108皮带涨紧1 4 660 4.6 0.82上巷照明、信号ZBZ-4.0 1 4kva 660 4.6 0.82小结功率∑P N313KW 加权平均功率因cosφwm0.62、KBSG2—T—200型变压器1#移动变压器设备名称型号电动机型号电动机数额定功率/kW额定电压/V额定电流A 额定功率因数cosφN对旋轴流风机FBD-2-NO7.1YBF200L1-21 60 660 69 0.87小结功率∑P N60KW加权平均功率因cosφwm0.87四、对变压器容量选择所选用的的变压器为KBSG2—T—400型变压器一台，KBSG2—T—200型变压器一台，验算其供给负荷容量。
掘进工作面供电设计 (3)
山西阳城山城煤业有限公司集中材料储备巷开拓工作面供电设计说明书编制：机电科长：审核：日期：目录一、掘进工作面概况 (3)二、设备选用 (3)三、工作面移动变电站及配电点位置的确定 (4)四、负荷统计及移动变电站选择 (4)五、电缆截面选择校验 (5)六、按机械强度要求校验电缆截面 (7)七、高压开关的整定 (8)八、低压开关的整定及校验 (9)九、电缆电压降验算 (14)十、漏电保护装置和接地保护 (15)十一、机电管理 (15)掘进工作面供电设计一、掘进工作面概况（一）工作面的选择位置及四邻情况山城煤业有限公司集中材料储备巷开拓工作面位于自行车巷南侧，西侧为南巷；东侧为总回风巷；南侧为采空区。
（二）工作面的参数巷道设计总长：集中材料储备巷482.8m，沿煤层底板掘进，工作面标高约为605m-615m。
二、设备选用（一）工作面设备掘进机选用佳木斯煤矿机械厂生产的EBZ100E型掘进机，其额定功率182.5KW，其中截割主电动机功率为100KW,额定电压为1140(660)V；油泵电机功率为75KW,额定电压为1140(660)V;二运输机功率为7.5KW,额定电压1140(660)V。
（二）顺槽设备1、前期1）煤溜：采用张家口煤矿机械制造公司制造的SGB-620/40T型刮板机两台，额定功率40KW，额定电压660V。
2）乳化液泵站：一泵一箱，乳化液泵采用无锡煤矿机械公司生产的XRB2B(A)80/20型乳化液泵，其额定功率37KW,额定电压660V。
3）调度绞车：采用山西煤矿机械制造公司制造的JD-1型调度绞车一台。
其额定功率11.4KW,额定电压660V。
2、后期1）煤溜：采用张家口煤矿机械制造公司制造的SGB-620/40T型刮板机三台，额定功率40KW，额定电压660V。
2）调度绞车：采用山西煤矿机械制造公司制造的JD-1型调度绞车四台。
其额定功率11.4KW,额定电压660V。
3）乳化液泵站：一泵一箱，乳化液泵采用无锡煤矿机械公司生产的XRB2B(A)80/20型乳化液泵，其额定功率37KW,额定电压660V。
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山西煤炭运销集团野川煤业运输巷掘进工作面供电设计及保护整定野川煤业机电科王斌超2014/10/19一、运输巷掘进面供电设计运输巷掘进面配电系统图附后：一、主要负荷统计：二、移动变电站选择计算移动变电站的选择一般放在工作面的风巷内，应考虑：①所处巷道内便于运输、顶底板条件良好、无淋水；②尽量靠近大的用电设备，有条件的情况下，尽可能与液压泵站联合布置；③距离采区变电所尽可能近，以减少高压电缆长度。
负荷分配：（1）移动变电站负荷：胶带输送机2×55KW、刮板输送机40KW、掘进机235KW、调度绞车、小水泵、共计：。
容量计算：视载功率ϕcos /z e z K P S ⋅∑=式中： z S 视载功率e P ∑ 变压器供电设备额定功率之和 ϕcos 电动机的平均功率因数 取z K 需用系数电力负荷计算故运输掘进供电选用变压器400KVA 能符合要求， （2）掘进工作面局扇专用变压器负荷:2×30KW 2台故根据实际情况掘进工作面专用变压器200KVA 符合要求。
三、供电电缆的选择计算及校验 <一>高压电缆选择计算及校验1、供电高压电缆的型号选用：MYJV22系列聚氯乙烯交联铠装电缆。
2、按长时工作电流选择电缆截面。
线路中最大长时工作电流为①In=Sn/Ue ⨯3=304/×10=②In=Sn/Ue ⨯3=×10=动力变压器选用MYJV22 3×35聚氯乙烯交联铠装电缆（pI =158A>）满足要求，变电所供电至此变压器共需电缆400m 。
风机专用变压器选用MYJV22 3×25聚氯乙烯交联铠装电缆（pI =125A>）满足要求，变电所供电至此变压器共需电缆400m 。
3、按正常运行时网络电压损失校验电缆截面。
（1）高压电缆的电压损失。
=×××+×/100 =%<5%(37V<500V) 线路电压损失满足要求。
<二>低压电缆选择计算及校验1、按长时工作电流选择电缆截面。
2、按正常运行时电缆网络末端电压不低于额定电压95%的原则,对于1140V (660V) 电网用下式计算网络中允许的最大电压损失。
低压电网各部分的电压损失按下式计算dj g e g e f g S D U L P K U η⨯⨯⨯⨯⨯∑⨯=∆/1000 dj η 电动机的效率 取95%①SSJ800/2×55胶带输送机电缆选择胶带输送机：2×55KW、电流： 2×36A主干线选用MYP 3×70+1×25型电缆 L为400m =1000××400/1140×53×70×=40V=1000×110×20/1140×53×25×==304××+×/=26V胶带输送机电缆电压损失满足要求②SGB-620/40刮板输送机电缆选择刮板输送机：40KW、电流： 26A选用MYP 3×25+1×16型电缆 L为50m=1000×40×50/1140×53×25×=刮板输送机电缆电压损失满足要求③掘进机电缆选择掘进机：（160+75）选用MYP 3×70+1×25型电缆 L为800m掘进机电缆电压损失校验=1000×235×800/1140×53×70× =46V四、高压开关的选择计算与整定（1）采区变电所9#高压开关所供掘进工作面变压器高压最大长时工作电流为，根据实际情况可选用额定电流为200A 的PBG200-10型高压真空隔爆开关.（2）高压开关所供掘进工作面局扇专用变压器高压最大长时工作电流为4.5A ，根据实际情况可选用额定电流为100A 的PBG100-10型高压真空隔爆开关.（3）短路电流计算。
KBSGZY-400/10移变至采区变电所采用MYJV22 10KV 3×35电缆400m, 掘进用KBSGZY-400/10变压器出口短路电流:变压器二次电压1140V 容量400KVA 系统短路容量按30MVA 计算 查表得： 系统电抗 x X =Ω高压电缆gL =400m查表MYJV22-3*35型矿用聚氯乙烯绝缘钢带铠装交联电力电缆电阻、电抗：0R =*=Ω 0X =*=Ω折算到低压侧电阻为：201/bg g K R L R ⋅==69=Ω201/bg g K X L X ⋅==69=ΩKBSGZY-400/10型变压器阻抗 查表得： b R =Ω b X =Ωb b g R K R R +=∑21/=+=ΩXxX K X X b b g ++=∑21/=++=Ω312518999.00305.02/12002/2222)2(0=+=∑+∑=X P Ue I d A 折算到高压侧 A I d 3773.8/31251== 掘进机电机处短路时两相短路电流掘进机电控箱至移变低压总馈采用MCP3×70+1×25电缆850m, 换算至低压侧标准电缆长度LH=621m ，查表得：)2(0d I =1620A（4）变电所掘进动力用高压真空开关保护定值计算 采区变电所9#高压配电装置保护整定由开关选择计算知9#配电装置最大长时工作电流I =，该配电装置额定电流Ie=200A ，则长延时过载保护整定为I=200=故长时过载整定保护倍数取倍 Iz==×200=20A 短路保护整定计算 Id=20×8=160AId/Ie=377/160=> 满足要求（5）风机用KBSGZY-200/10变压器出口短路电流:变压器二次电压660V 容量200KVA 系统短路容量按30MVA 计算 查表得： 系统电抗 x X =Ω高压电缆gL =400m查表MYJV22-3*25型矿用聚氯乙烯绝缘钢带铠装交联电力电缆电阻、电抗：0R =*=Ω 0X =*=Ω 折算到低压侧电阻为：201/bg g K R L R ⋅==210=Ω201/bg g K X L X ⋅==210=ΩKBSGZY-200/10型变压器阻抗 查表得： b R =Ω b X =Ωbb g R K R R +=∑21/=+=ΩXxX K X X b b g ++=∑21/=++=Ω265410922.00226.02/6902/2222)2(0=+=∑+∑=X P Ue I d A折算到高压侧 A I d 1835.14/26541== 风机电机处短路时两相短路电流风机馈电开关至风机移变低压总馈采用MYP ×50+1×25电缆400m, 风机控制开关至风机馈电开关电缆采用MYP ×25+1×10电缆20m,风机电机至风机控制开关电缆采用MYP ×10+1×6电缆20m 换算至低压侧标准电缆长度LH=486m ，查表得：)2(0d I =1199A（6）变电所风机用高压真空开关保护定值计算采区变电所4、5#高压配电装置保护整定由开关选择计算知4、5#配电装置最大长时工作电流I =，该配电装置额定电流Ie=100A ，则长延时过载保护整定为I=100=故长时过载整定保护倍数取倍 Iz==×100=5A 短路保护整定计算 Id=5×8=40AId/Ie=183/40=> 满足要求运输巷掘进面风机200KVA 移变低压KBZ16-200总馈电开关的保护整定 过负荷保护整定31.0200/62/==e z I I 取倍则 A I I e z 602003.03.0=⨯=⋅=短路保护动作整定4.1200/279/==e dz I I 取倍风机移变低压处 )2(0d I =2654A灵敏度校验2.16.6400/2654/)2(0>==dz d I I 灵敏度满足要求风机控制开关 QBZ-120(F)保护整定 五、低压电气设备保护整定计算(1)运输巷掘进面400KVA 移变低压KBZ16-400总馈电开关的保护整定 过负荷保护整定63.0400/251/==e z I I 取倍则 A I I e z 2404006.06.0=⨯=⋅=短路保护动作整定19.2400/878/==e dz I I 取倍移变低压处 )2(0d I =3125A灵敏度校验2.16.21200/3125/)2(0>==dz d I I 灵敏度满足要求 SSJ800/2×55胶带输送机控制开关QBZ-80保护整定过负荷保护整定SGB-620/40刮板输送机电机控制开关 QBZ-80保护整定过负荷保护整定JD-1调度绞车控制开关 QBZ-80保护整定过负荷保护整定水泵控制开关 QBZ-80保护整定（4）其余QBZ 系列电磁启动器其整定值按公式Ie I z ≤整定，Ie 为各台开关所带实际负荷的额定电流。
六、运输巷掘进低压电气设备整定值表。