桥式微动垫与试样间接触部位的应力场分析
机械零件失效形式及诊断
同样，在有裂纹存在情况下由断裂韧性求得
c =1564.5MPa（工作应力，960MPa）。
在具有脆断倾向的构件中，决定零件或构件断裂与否的关 键因素是材料的韧性，而不是传统的强度指标，片面地追求高 强度和较大的强度安全系数，往往导致韧性的降低，反而容易 促使宏观脆性的、危险的低应力断裂。
19
失效分析本章总结失效形式的分类失效形式的分类重点掌握重点掌握零件的服役条件零件的服役条件重点掌握重点掌握设计制造因素设计制造因素使用维修因素使用维修因素失效的宏观形态失效的诱发原因产品的使用过程失效机理失效等级评定受力状况工作环境修复替代衰老损伤器官成为医学界的重点研究领域再生医学研究和应用成为治疗许多传统医学难以解决的重大疾病如白血病帕金森氏症的新希望
根据题意 传动轴的转速 n=2100/2.81=747.3 r/min ， 传动轴的功率 N=50 kW 得： 传动轴的扭矩Ｍn：
50 3 M 9550 10 n 2100 747 . 3
传动轴的抗扭截面系数Wp：
传动轴的最大剪切应力max：
W p
max
3 d3 35
章机械零件失效形 式
及诊断
2010.10.28
主要内容
2.1 失效分类及诊断 2.2 机械零件失效原因概述
失效分析
失效分析
大型汽轮机 转子
失效分析
轴
叶轮
疲劳断裂破坏
失效分析
转子轴
疲劳开裂
疲劳断裂破坏
失效分析
叶片击穿厂房
失效分析
抗震模型试验 （破坏部位、破坏形式、抗震能力）
静强度失效、断裂失效和疲劳失效，是工程 中最为关注的基本失效模式。
失效分析
2.5.3 平面拉应力
基于柔性铰链的桥式微位移机构特性探析
基于柔性铰链的桥式微位移机构特性探析ﻭﻭ全柔性机构是一种新型机构,通过采用免安装、无间隙和无摩擦的设计方式可实现微米级甚至纳米级的高精度。
为了达到精密运到的目的,全柔性机构多采用高精度的微位移驱动器。
压电陶瓷驱动器是近年来应用越来越新型微位移器件，它具有体积小、出力大、分辨率和频响高的优点，且不发热、无噪声.然而压电陶瓷驱动器的输出位移仅限制在在几微米到几十微米范围，因此全柔性机构通常要采用微位移放大机构来实现对压电陶瓷输出位移的放。
目前，常用的微位移放大机构主要有杠杆原理放大机构和桥式放大机构.ﻭ基于杠杆原理的微位移放大机构结构简单、刚性好、功效比高，理论上可以实现输入输出的线性关系，但是其一级放大倍数是有限的，复合式杠杆放大机构体积较大、放失真严重。
ﻭ而根据放大原理设计的桥式放大机构具有结构紧凑、易于加工以及具有较高的放大倍数等特点，近些年来得到了关注。
ﻭJuｎHyuｎg Kim等人采用矩阵法建立了柔性链的刚度矩阵并对桥式放大机构进行了优化设计；马洪文等人采用弹性梁理论分析了微位移桥式放大机构的放等特性。
N. Loboｎt ｉu等人基于应变能原理与卡氏第二定理推导了桥式放大机构的位移和刚度计算公式。
张兆成等人采用了伪刚体模型和卡氏第二定理研究了桥式柔性链的刚度和应力模型。
本文采用解析法建立了桥式放大机构的变形公式,在所建模型的基础上,进一步分析了桥式放大机构的刚度、放等特性，采用AＮＳYＳ软件进行仿真,并设计了相关的验证实验。
1 桥式放大机构数学模型柔性桥式微位移放大机构是在一块金属材料上采用线切割技术整体加工而成。
为了保证良好的导向性能，桥式微位移放大机构通常设计成全对称结构，并要求其在运动方向上具有良好的灵敏度，同时在整体上还应具备一定的刚度。
桥式微位移放大机构采用全对称设计,其由4个柔性支链组成,因此对桥式微位移放大机构特性的分析可以简化为对其柔性支链的特性分析，柔性支链的数学模型。
ﻭ为便于分析，作如下假设:ﻭ1)除柔性链外，柔性机构的其他部分均为刚体;ﻭ2）材料为均匀的各向材料；3)柔性桥式微位移放大机构是全对称的；4）柔性链的变形是线弹性的，且弹性变形相对较小。
混凝土中微动应力检测技术规程
混凝土中微动应力检测技术规程一、前言混凝土是建筑中常用的材料之一，其强度与耐久性是影响建筑质量的重要因素，因此混凝土的质量检测至关重要。
其中，微动应力检测技术是一种常用的检测方法，可以有效地检测混凝土中微小的应力变化，为混凝土的质量控制提供重要的数据参考。
本文将介绍混凝土中微动应力检测技术的具体实施规程。
二、设备准备1. 微动应力检测仪：该仪器可用于实时监测混凝土中的微小应力变化，一般由仪器本体、数据采集模块、传感器等组成。
常用品牌有HBM、美国Kistler等。
2. 计算机：用于连接微动应力检测仪，实时监测数据，并进行数据处理和分析。
3. 混凝土样本：混凝土样本应按照规定的方法制备，在样本表面固定传感器。
4. 电源和电缆：提供微动应力检测仪和计算机的电力和信号传输。
三、操作流程1. 样本准备将混凝土样本按照规定的方法制备，待样本表面干燥后，用胶水将传感器固定在样本表面上，并将电缆连接至检测仪。
2. 仪器连接将微动应力检测仪与计算机连接，并启动软件程序。
检查仪器连接是否正常。
3. 仪器校准检查仪器的校准状态，如需校准，按照仪器说明书中的要求进行校准操作。
4. 数据采集启动数据采集程序，设置数据采集参数（如采样频率），开始采集数据。
5. 荷载加卸按照设计要求对样本施加荷载，记录荷载大小和时间，待荷载卸除后，继续采集数据。
6. 数据处理将采集到的数据导入计算机中，进行数据处理和分析。
常用的数据处理方法有时域分析、频域分析等。
7. 结果判定根据分析结果，判断样本质量是否符合要求。
四、注意事项1. 操作人员应具备一定的专业知识和技能，熟悉仪器的使用方法和相关标准规范。
2. 操作时应注意安全，避免损坏设备和样本。
3. 样本的制备应按照相关标准规范进行，以保证实验结果的准确性。
4. 数据采集时应保证传感器与样本表面的贴合度，避免数据采集误差。
5. 数据处理和分析时应注意数据的有效性和可信度，避免数据分析误差。
复合材料拔出试件界面端奇异性应力场分析
力学与工程一杜庆华院士八十寿展度贺文集．北京：清华大学出版社，１９９９．４复合材料拔出试件界面端奇异性应力场分析＋嵇醒郑百林戴瑛（同济大学工程力学与技术系，２０００９２，上海）摘翼本文利用渐近展开蛄备分离变量法针对纤维拔出试验中试件的界面端庄力场奇异性进行了分析．培出了刺用界面端应力强度日子表征的应力场．井刺用遗界元计算了应力强度因子随双材料摸量的变化规律．本文蛄果说明，在界面端附近所采用的传统剪切强度失去意艾，应力强度因子可以科学地表征界面端奇异性应力场的强度．关羹词拨出试件ｊ界面端；新近展开：奇异指教一、引言界面在复合材料中起着重要的作用。
许多学者长期致力于通过细观实验方法，例如纤维拔出，微珠拉脱，纤维埋置以及纤维压人等方法以获取界面剪切强度（ＩＰｓｓ）。
事实上，实验中都要碰到同一个问题，那就是在所用试件中存在界面端。
另外，Ｍ．Ｊ．Ｐｉ岫ｔＩｌｌｙ和Ｊ．Ｐ．ＦａＶ∞ｎａｌ（１９９３）【ｌＩ报道了一个有十四个实验室同时参加的测试界面剪切强度的Ⅻｍｄ—ｒｏｂｉｎ实验，旨在比较四种实验方法所获结果的异同，以期通过实验获得关于这四种试验方法的可靠性结论。
然而，测试结果的巨大分散性不仅存在于不同实验室之间，也存在于不同的试验方法之间，难以选择出哪一种试验方法较好一些．因而，对这种分散性作出合理的解释已十分必要。
最近，王清，嵇醒（１９９６严１等人在利用Ｍｌｌｓｋｈｅｌｉｓｈｖｉｌｉ【３Ｊ奇异积分方程理论分析纤维压入试件时确定试件界面端存在应力奇异性。
本文进一步利用渐近展开和分离变量相结合的方法，对拔出试验中试件界面端附近应力场进行了分析，并利用边界元法得到了界面端应力强度因子随复合材料模量比变化的规律。
结果表明，界面端应力场存在奇异性是一个普遍现象，但不同试件的界面端，．其应力奇异性具有不同的特征，研究表明圆柱形界面端与平面界面端的应力奇异性是一致的。
有关平面界面端的研究可参阅下列文献：亢一澜和Ｋ．－Ｈ．Ｌ∞ｍ锄ｎ（１９９５）嗍利用云纹干涉实验证实了直角界面端的奇异性，Ｄ．Ｂ．Ｂｏｇｙ（１９６８）９Ｊ利用梅林变换得到了各种平面界面端的奇异规律，Ｆ．Ｅｒｄｏｇ锄和Ｖ．Ｂｉｒｉｃ岫ｇｌｕ（１９７３）州以及Ｆ．Ｅｒｄｏｇａｎ和Ｍ．Ｂａｌ【ｉｏｇｌｕ（１９７６）‘７】利用奇异积分理论得到了平角界面端的奇异性指数以及应力强度因子和角分布函数，许金泉，丁皓江等（１９９６）嗍利用Ｇｏｕｓａｔ公式同样得到了以上结论并得到了完整的应力场。
工程塑料冲击强度测试及应力分布分析
工程塑料冲击强度测试及应力分布分析工程塑料是一种用于制造工业产品的高性能材料，其在各个行业中得到了广泛的应用。
在设计和制造塑料制品时，了解其冲击强度和应力分布对于确保产品的安全性和可靠性至关重要。
本文将探讨工程塑料冲击强度测试的方法以及应力分布的分析。
首先，我们将讨论工程塑料冲击强度测试的方法。
冲击强度是指材料在受到冲击载荷时承受破坏之前的能力。
工程塑料的冲击强度测试通常采用冲击试验机进行。
冲击试验机可以模拟真实的冲击载荷，并测量材料的抗冲击性能。
在冲击试验机中，工程塑料试样被放置在一个夹具中，然后加载冲击载荷。
冲击载荷可以是单点冲击、多点冲击或者动态载荷。
通过测量试样在冲击载荷下的破坏形态以及记录试样断裂时的能量吸收情况，可以得出工程塑料的冲击强度指标，如冲击能量、冲击强度等。
其次，我们将进行工程塑料冲击强度测试的应力分布分析。
应力分布是指在工程塑料试样受到冲击载荷时，力在材料内部的分布情况。
了解应力分布可以帮助我们评估材料的承载能力以及确定可能发生破坏的部位。
应力分布分析通常通过有限元分析方法进行。
有限元分析是一种数值计算方法，将试样分割成许多小的有限元单元，在每个单元中计算应力和应变，然后将它们组合在一起得出材料的整体应力分布情况。
有限元分析可以提供详细的应力分布数据，帮助工程师确定设计中的薄弱点，并优化设计以提高冲击强度。
通过在有限元模拟中引入真实的材料特性，比如材料硬度、弹性模量等，可以获得更准确的应力分布分析结果。
最后，我们需要注意的是工程塑料冲击强度测试以及应力分布分析的结果对于产品设计和材料选择具有重要的指导意义。
合理选择工程塑料材料，在确保冲击强度的同时提高产品的可靠性和安全性。
通过应力分布分析确定薄弱点，进行合理的设计优化，可以减少产品的失效率，延长使用寿命。
综上所述，工程塑料冲击强度测试及应力分布分析是确保产品安全性和可靠性的重要工作。
通过冲击强度测试和有限元分析，可以评估材料的抗冲击性能，并了解材料在受到冲击载荷时的应力分布情况。
微动疲劳损伤机理数值分析与实验研究
微动疲劳损伤机理数值分析与实验研究李欣;杨建伟【摘要】The numerical and experimental method were used to investigate the fretting fatigue problems which exist widely in mechanical structures.The FEM method was used to quantitative analyze the stress distribution of the contact region of fretting fatigue.Furthermore,fretting fatigue experiment was carried out.A fretting fatigue tes-ting system was designed to investigate the fretting fatigue mechanism.Take full consideration of the FEM and ex-perimental results,it is found that there is a sharp change of stress at the edge between slip region and stick region, where the fatigue crack will initiate at this position;as the increase of the contact force,the fatigue life will be in-creased.%针对机械结构中广泛存在的微动疲劳问题进行数值分析和实验研究.应用有限元法对微动疲劳接触区的应力场分布进行了定量分析.进一步开展了实验研究,设计了微动疲劳实验系统,进行了微动疲劳实验.综合有限元分析和实验结果发现,滑移区和黏着区交界处的应力场存在突变,微动疲劳裂纹即在这一区域萌生,微动疲劳寿命随着接触载荷的增大而增大.【期刊名称】《科学技术与工程》【年(卷),期】2017(017)030【总页数】5页(P51-55)【关键词】微动疲劳;接触力学;实验研究;疲劳寿命【作者】李欣;杨建伟【作者单位】北京建筑大学机电与车辆学院,北京100044;北京建筑大学机电与车辆学院,北京100044【正文语种】中文【中图分类】TH114微动疲劳(fretting fatigue)是指在交变载荷作用下，相互接触的两表面间发生微小的滑动(一般其位移量级为微米，通常在几微米到几百微米之间)，进而产生磨损和疲劳的现象。
疲劳试验中试件夹持部位的接触应力分析
应 力 。 接触 面 半 宽 ａ －
．
取
接触 问题来处理。夹持部分为刚性面 。将其作 为 目
标 面 ：试件部分 为柔性面 。将其作 为接触面处理 。
由于赫兹理论 在 求解 带摩擦 问题时 ．其本身
不 精 确 而造 成 的 误 差 。因 此 利用 Ａ ＮＳ Ｙ Ｓ软 件 。
具 体分析 弹簧夹头 夹紧试件 部分接触 应 力的分布 情 况。
夹持 的接触 应力 问题按 照刚体一 柔体 的面一 面
条件 ：
≤ ［ 。 ］ ， ［ 。 Ｉ ｒ Ｔ Ｈ 】 【 】是 最 大许 用接 触
关 键字 扭 转疲 劳 接 触应 力 钢 丝
疲劳破坏是机 器零部 件失效 的形式之 一 ．要 确 定零部 件的疲劳极 限 ．首 先要确定 材料 的疲劳 极限值 （ 有的也可 以直接做 零部件 的疲 劳试验 ） 。 长 期 以来 对旋 转 弯 曲疲劳 强度 的试验 研 究居 多 ．
而对扭 转疲劳强度 的试验研 究极少 ．其 主要原 因 是扭 转试验存在旋 转端 ．旋转端 的夹具要 随试件
Ｅ ｘ ｃ ｈ ａ ｎ ａ ｅ ｏ ｆ Ｅ ｘ ｐ ｅ ｒ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ Ｉ 经 验 交 流
踩西 卜 寸躲 寸 ．
机 械
工
业
标
准
化 与 质
目
疲劳试验【 ｌ 】 试件夹持部位的接触应力分祈
机械 科学研 究总院口 邵晨曦 王德成
摘 要 扭转疲 劳试验 中夹持 方式 影响 着试验 的频 率和 系统 的响 应速度 ．本 文提 出 了弹
一
转 疲 劳 试验 为例 ．利 用 赫 兹理 论 分 别 分 析 卡 盘
夹 紧和 弹 簧 夹头 夹 紧下 试 件 夹持 部 分 的接 触 应
微动疲劳研究的现状与展望
第 35 卷第 6 期
杨茂胜等 微动疲劳研究的现状与展望
47
不同材料的的接触对 TI-6AL-4V 钛合金微动疲劳的影响。2006 年，M. Massingham 等[12]研究了 圆柱面接触条件下变幅加载对微动疲劳应力分布的影响。2007 年，M.S.D. Jacob 等[13]通过实验 和理论分析研究了 7075-T6 铝合金的微动疲劳裂纹形成问题， 在应力计算方面， 1997 年， Harish Ganapathy 等[14-15]建立了蒙皮/铆钉微动接触有限元模型，计算了应力分布并预测了裂纹萌生时 2006 年， Toshio Hattori 间及位置。 2003 年， C.L. Brooks 等[16]对航空结构件建立了微动疲劳模型。 等[17]研究了考虑微动磨损过程的微动疲劳强度，Sergio Munoz 等[18]用断裂力学方法估算了微动 疲劳强度。2007 年，J. Ding 等[19]用有限元法分析了磨屑对微动磨损的影响。
图 2 铆接件发生微动的位置 图 1 常见微动损伤模式示意图 （a）微动磨损
P D P P σ(t) D
Fatigue Load Corrosive Medium
P
（b）微动腐蚀
（c）微动疲劳
后参照现有理论成果归纳了减缓微动疲劳损伤的防护措施。
2
微动摩擦学发展历史
微动研究经历了三个阶段[3] 阶段 1：微动现象的发现及早期理论的建立（1911 年~20 世纪 50 年代） 。1911 年 Enden，
Rose 和 Cunningham 首次观察到微动和疲劳的联系，1927 年 Tomlinson 提出了一种微动机理， 并在其研究报告中首次出现“Fretting”一词。1949 年 Mindlin 首次将接触力学引入微动领域， 为微动力学分析奠定了基础；接着 1953 年和 1954 年分别由 Feng 和 Uhigh，提出了化学机械理 论和磨损速率变化理论，为微动疲劳研究的发展推进了一大步。 阶段 2：微动疲劳的发展阶段（20 世纪 60 年代~20 世纪 80 年代） ，1969 年 Nishioka 等， 提出了一种微动疲劳模型，预测了试件的微动疲劳寿命：1972 年 Waterhouse[4]在总结前人研究 的基础上发表了首部有关微动的专著《Fretting Corrosion》 。1988 年，Vincent 和 Godet[5]提出了 速度调节理论。在这一阶段，关于微动现象的研究才算真正的开始，有关微动损伤的研究论文 数量大大增加，对微动损伤机理的研究更加系统和深入，提出了一些微动疲劳理论。 阶段 3：微动疲劳的崭新阶段（20 世纪 90 年代~现在） ，这段时期，有关微动疲劳的研究 论文猛增，1990 年，Godet[6]提出了微动磨损的三体理论。值得一提的是 1992 年，zhou 等[7]提 出二类微动图理论，从而揭示了微动运行机制和材料损伤规律，对微动疲劳的发展做出了重要 贡献。在具体材料及结构的微动损伤分析方面：1998 年，Matthew P.Szolwinski 等[8]观察，分析 和预测了 2024-T351 铝合金的微动疲劳行为。 2000 年， K.Sat 等[9]研究了强磁场对微动磨损的影 响。2003 年 J.F. Matlik 等[10]通过实验分析了高频、高温对微动疲劳的影响，H. Lee 等[11]研究了
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将式 （ ） 入式 （ ） ： １代 ２得
收藕 日期 ： ０ ７０ —０ ２０ －４２ 作 者 简 介 ： 水生 （ ９８） 男 ， 西赣 州 人 ， 师 ， 士 ， 陈 Ｉ ７一 ， 江 讲 硕 主要 从 事 机 械 工 艺研 究 。 基 金 项 爵： 江 省 自然 科学 基 金 项 目（ Ｏ ２４ 浙 Ｍ５ ３ ２ ） １
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第 １ 卷 第 ４期 ５ ２０ 年 Ｏ 月 ０７ ７
河 南 机 电高 等 专 科 学 校学 报
Ｊ ｕ ｎ ｌ ｆ ｎ ｎ Ｍｅｈ ｎｃ ｌ ｎ ｌｃｒ ａ Ｅ ｇｎ ｅｉ ｇＣ ｌ ｇ ｏ ｒ ａ ｏ Ｈｅ ａ ｃ ａ ｉａ ａ ｄ Ｅ ｅ ｔｉ ｌ ｎ ｉ ｅ ｒ ｏｌ ｅ ｃ ｎ ｅ
缓等效 果 ， 桥式微 动垫 与试样 间平 面与 平 面接 触表 对 面及 附近 应 力 场 进 行 解 析 ， 样 及 微 动 桥 是 同 种 材 试
料 ， 于柔 体 一柔 体接 触 。分 析模 型 比较 接 近工 程实 属 际， 在工程 分析 中具有 一定指 导意义 。
图 １ 微 劝 桥 受 力 而 化 图
Ｖ０ ． ５ № ． １１ ４
Ｊ ｌ． ０ ７ ｕｙ ２ ０
桥式 微 动 垫 与试 样 间接触 部 位 的应 力 场分 析
陈 水 生 杨 光 孙 伟 明 ， ，
（． 南 理 工 大 学 万方 科 技 学 院 ， 南 焦 作 ４ ４ ０ ；． １河 河 ５０ ３ ２ 浙江 工 业 大 学 机 电 工程 学 院 ， 江 杭 州 ３０ １） 浙 １ ０ ４ 摘 要 ： 动 垫在 试 验 中 变形 ， 触 表 面 及 附近 应 力场 变得 复 杂 ． 触 边 缘 产 生 应 力 奇异 ， 力 值 无 限大 ， 以用 最 微 接 接 应 所
１ 前 言
微动疲 劳失效 是一个 复 杂过 程 ， 接触 表 面上 垂直 接 触压力 、 小 的相 对 滑移 、 微 黏着 和切 向拉 应 力 是 失
Байду номын сангаас
以微 动垫平 面左端点 Ｏ为支 点 ， 则微 动 垫平 面转 角为：
Ｄ１ ｚ
一而 ｌ ｉ．
（） １
效 的主要 因 素 。桥式 微 动 实 验装 置 广 泛 应 用 在 微 动 式 中 ： —— 微 动垫平 面转角 ； Ｐ —— 作用 在微 动桥上 的垂直 载荷 ； 疲 劳研究领 域Ⅱ ， 识 微 动桥 与试 样 接 触 表面 及 附 ］ 认 近 的应力场是 非 常重 要 的 。现有 研究 中 ， 动接 触 主 微 要采 用 圆柱 与平 面 接 触 ， 数 采 用 平 面 与 平 面 接 ］少 触［ ， ５ 在模 型 中均假设 施加 垂 直 载荷 的微 动 桥 为刚性 ］ 或 只有其数值 解 ； 际工 程 中， 面 与 平 面 接触 广 泛 实 平 存在 ， 中大 多为 同种 材料相 接触 。Ｓ ｄ ｗｓｉ 其 ａ ｏ ｋ 首次分 析 了刚性平面 与无 限大平 面 接触 边界 应力 奇 异 问题 ，
２ 理 论 解 析
２ １ 接 触 表 面 垂 直 压 力 分 布 ．
对 于同一 个微动 桥来说 Ｅ、 、 都 为 常数 ， 直 载 Ｊｌ 垂 荷 Ｐ时， 可将接 触 看成钝楔 与平 面的接 触来 求 接触 压
力 分布 ， 模 型如 图 ２所示 ： 其 ］
一
假设 两微 动垫接触 矩形 无 限长 ， 在其 上施 加一 垂 直载荷 Ｐ， 另一接 触体 上施加 一轴 向载 荷 Ｆ， 为静 在 摩 擦 系数 。在 垂 直载 荷 Ｐ 的作 用 下 ，根据 本 文 实 验
ｚ 毒 ｝ …（ ＝ ＾）
（） ２
模 型 ， Ｚａ值 较大 时 ，在切 向没有 摩擦 力 ， 触平 面 其 中： 一９ 一 ， 当 ／ 接 ａ Ｏ ａ为微 动 垫接触 平 面 Ｘ 方 向长度 ， 是 光滑 的条件 下 ， 将 结构 简 化 为 简 支 梁 ， 图 １所 为接触路 径方 向 。 可 如
Ｎａ ａ ｄｉ ｒ提出垂直 与 剪 切载 荷 条 件 下接 触 边 界 附 近 弹 Ｅ —— 材料 弹性模量 ；
— —
微 动桥身 截 面的转 动惯 量 ；
ｚ —— 微 动桥跨距 ；
性 区应力 场计算 。本 文基 于接 触 力学 与 弹塑 性力 学 ， 考虑微 动桥 变形 及 接 触 边界 塑性 变 形对 应 力 奇 异 减
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河 南 机 电高 等专 科 学 校 学 报
２０ ０ ７年 ４期
一
… （） 矗 号
（ 应从 （可关随 等 力 直目增只 等 ３ 力 式 ） ， 着 应 圆 径 关 与 ） 圆径 有主力 小 矢 无 大主 应 直 ｄ ； 大与角ｄ， ６知 应
大 应力 来 评 价 微 动 疲 劳 强度 是 不 合 适 的。 对接 触表 面 应 力 分 布 用 接 触 力 学 性 能 分 析 ， 将微 动 桥 两个 桥 脚 合 并 一
起看 成 楔 形 体 ； 于 弹 塑 性 理论 分 析接 触 表 面 及 附 近 某 一 点 应 力 ， 合 接 触 力 学 和 断 裂 力 学 。 过 渐 进 匹 配 技 术 基 结 通 定 量 等效 确 定 接 触 边 缘 应 力场 。分 析 微 动 垫 与试 样 接 触 边 缘 区域 ， 引入 类似 模 型 的 断 裂 力 学 中裂 纹 前 端 区域 应 力分 析 方 法 。 试验 与数 值 模 拟 结 果 比 较表 明 ． 触表 面及 附近 应 力 场 解 析 解 吻 合数 值 解 。 接 关 键 词 ： 触 结 构 ； 动疲 劳 ； 力 奇 异 ； 力场 ； 值 模 拟 接 微 应 应 数 中图 分 类 号 ： Ｈ１ ． Ｈ６ Ｔ ２Ｔ 文献标识码 ： Ａ 文章 编 号 ：０ ８２ ９ （０ ７ ０—０ １０ １０—０ ３ ２ ０ ）４０ ０ —４