防渗墙塑性混凝土力学性能及抗渗性能研究
浅谈水利工程塑性混凝土防渗墙设计
浅谈水利工程塑性混凝土防渗墙设计摘要：塑性混凝土防渗墙具有低强度、低弹模和适应性等特性，因此被广泛应用在水利工程防渗加固中。
本文结合汕头某水利防渗工程实例，通过分析其渗透原因，对塑性混凝土防渗墙设计进行了分析。
关键词：水利工程；塑性混凝土；防渗墙设计随着我国经济和科学技术的快速发展，有效解决水利工程的防渗加固问题成为当务之急。
塑性混凝土防渗墙较混凝土防渗墙具有弹性模量低,适应变形能力强的优点,是土质坝基垂直防渗的首选形式。
还出于它具有良好的和易性和比刚性混凝土有较长的终凝时间，因而易于水下混凝土浇注。
同时由于其强度低，便于防渗墙槽接头施工和保证接头质量。
1工程概况某水电工程是一项中型跨流域调水发电工程，其水库枢纽利用天然地形条件，封堵暗河以山体作坝建库。
副坝基础古河道防渗与暗河拱堵头、山体防渗灌浆帷幕共同组成枢纽挡水建筑物。
该工程为Ⅲ等中型工程，挡水建筑物为3级。
副坝位于暗河右侧的古河道，利用古河道的原状冲洪积层和两岸的崩坡积体作为坝体材料，经开挖和局部回填形成副坝，副坝坝顶高程1185m，坝顶长度210m，坝顶宽13m，最大坝高7m。
古河道底基岩呈开敞“u”型。
最低基岩面高程1137m。
副坝防渗体采用塑性混凝土防渗墙，墙顶高程1181.5m，墙长193.2m。
墙厚0.8m，墙底最低高程1135.8m，平均墙深31.1m，最大墙深达45.7m。
2防渗体设计2.1防渗体的型式及布置防渗体采用塑性混凝土防渗墙，墙顶高程按水库设计洪水位l180.68m加安全超高确定为1181.5m。
墙底要求嵌入两岸及河床基岩内1.0m，墙底最低高程1135.8m。
2.2有限元计算2.2.1基本数据1)水库特征水位校核洪水位：1185.2m(P=0.2％)设计洪水位：1180.68m(P=2％)正常蓄水位：1180m汛限水位：1177m死水位：1140m2)塑性混凝土物理力学指标容重：2.0～2.3t／m3浮容量：1.0～1.3t／m3抗压强度：2～3MPa弹性模量：500～800MPa水力梯度：60抗渗：W6安全系数：K=6塑性混凝土非线弹性指标见表1。
塑性混凝土配合比性能研究及其在土石坝防渗墙工程中的应用
Ｔｈ ｉ ｒ ｐ ｒ ｉ ｎ ｏ ａ ｔｃ ｃ ｎｃ ｅ ｅ ａ ｔ ｈ ｒ ｃ ｅ ｉ ｔｃ ｅ ｍ ｘ ｐ ｏ ｏ ｔｏ ｆｐｌ ｓ ｉ ｏ ｒ ｔ ｎｄ ｉｓ ｃ ａ ａ ｔ ｒｓ ｉ ｓ
．
ｐ ｅ ｓｖ ｔ ｅ ｇ ｈ ａ ｄ ｅ ａ ｔｃｍ ｏ ｕ ｕ ｆ ｌ ｓ ｉ ｃ ｎ ｒ ｔ ｅ ｒ ａ ｅ ｔ ｈ ｎ ｒ ａ ｅ ｏ ｎ ｒ ｓ ｉ ｅ ｓ ｒ ｎ ｔ ｎ ｌ ｓ ｉ ｄ ｌ ｓｏ ａ ｔｃ ｏ ｃ ｅ ｅ ｄ ｃ ｅ ｓ ｄ ｗｉｈ ｔ ｅ ｉ ｃ ｅ ｓ ｆＢｅ — ｐ ｔ ｎ ｔ ｍｏ ｎ ． ｒｅ ｔａ ｎ ｎ ｇ ｎ ｂ ｉ ｕ ｌ ｅ ｕ ｔ ｄ ｉ ｐ ｏ ｉ ｇ ｃ ａ ａ ｔ ｒｓ ｉｓ ｏ ｌ ｓ ｉ ｏ ｉ ａ ｕ ｔ Ａｉ ｎ ｒ ｉ ｉ ｇ ａ ｅ ｔｏ ｖ ｏ ｓ ｙ ｒ ｓ ｌｅ ｎ ｉ ｒ ｖ ｎ ｈ ｒ ｃ ｅ ｉｔｃ ｆｐ ａ ｔｃ ｅ — ｍ
ａ ｄ ａ ｐｌｃ ｔｏ ｏ ｃ ｔｏ ｆ ｗａ ｌｏ ｍ ｂａ ｍ ｅ ｔ ｄ ｍ ｎ ｐ ｉ ａ ｉ ｎ ｔ ｕ － ｆ ｌ ｆ ｅ ｎｋ ｎ ａ
ＧＵ Ｏ ｅ １Ｉ Ｕ Ｘｕ 一 Ｏ ，ＺＨ Ｕ ｅ— ｉ ｇ Ｔ Ｗ ｉｂ ｎ
（ ． ｎ ｒｌ ｏ ｔ ｓｇ ｎ ｓａ ｃ ｎ ｔ ｕｅｆｒＨｙ ｒｅｅｔｉ Ｐｒｊｃ ， ａ ｇ ｈ １ ０ ４， ｉａ １ Ｃｅ ｔａ ｕ ｈＤｅ ｉｎ ａ ｄ Ｒｅ ｅ ｒｈ Ｉｓｉ ｔ ｏ ｄ ｏ ｌｃ ｒ ｏｅｔ Ｃｈ ｎ ｓ ａ４ ０ １ Ｃｈ ｎ ； Ｓ ｔ ｃ
Ｔｈｉ ａ ｔｃ ｃ ｎｃ ｅ ｅ ｗａ ｈ ｒ ｃ ｅ ｉｅ ａ ｇ ｔ ａ ｎ ｗｉｈ ｐｌ ｓ ｉ ａ ｌ ｅ，ｅ ｓ ｓ ｎｓｔｖｉｙ ｓ ｐｌｓ ｉ ｏ ｒ ｔ ｓ ｃ ａ ａ ｔ ｒｚ ｄ ｂｙ ａ ｌ ｒ ｅ ｓ ｒ ｉ ｔ ａ ｔｃ ｆ ｉｕｒ ｌ ｓ ｅ ｉｉ ｔ
关于塑性混凝土防渗墙浅谈
关于塑性混凝土防渗墙浅谈一、工程概况长潭水库坝体为粘土斜墙砂砾石坝，坝址处河床覆盖层为第四系全新统洪积砂卵石（渗透系数K=4.3*10-3~0.35cm/s，属中等~强透水性）及上更新统冲洪积含泥砂卵石（渗透系数K=8.7*10-5 ~2.8*10-3cm/s，属弱~中等透水性）。
坝体斜墙粘土渗透系数K=2.12*10-6~2.35*10-4cm/s，属微~中等透水性，土质均匀性较差，局部物理力学指标如干密度、渗透系数不能满足规范要求。
大坝除险加固防渗设计采用80cm厚塑性混凝土防渗墙，最大深度67.25m，总长421m，截水面积18 300m2（布置形式见下图）。
二、造孔机械本工程采用钢绳冲击式钻机，这种机械不仅适用于一般的软弱地层，亦可适用于砾石、卵石和基岩，且结构简单，技术成熟，易于维护，因此尽管效率较低，在防渗墙施工中仍被广泛采用。
长潭水库除险加固工程由于工期紧、工程量大，为了满足进度要求，高峰期投入40台钻机，主要是CZ-22型和CZ-30型。
钻头大都采用十字钻头，这种钻头适用于砂卵石层、风化岩层及基岩，钻头磨损后可补焊修理。
少量采用空心钻头，为厚壁大直径无缝钢管，头部堆焊切割刃角，前端1/3处焊成翼翅。
抽排沉渣采用抽砂筒。
三、施工临时设施1、导向槽及施工平台导向槽是防渗墙施工之前修建的临时构筑物，主要作用是保护孔口的土体，防止坍塌。
综合考虑地质条件、施工方法、槽孔深度等因素，导向槽深度取1.2m，槽口宽度0.9m，底部和顶部均设置纵向受力钢筋，一旦导向槽下的土体坍塌，可形成连续或简支梁，确保钻机安全。
2、泥浆系统由于当地粘土料储量丰富，且粘粒含量高，适于制备泥浆，所以采用当地粘土制浆。
在右坝头布置制浆站，采用2m3卧式泥浆搅拌机制浆，并设沉浆池和储浆池。
3、混凝土系统本工程防渗墙混凝土量大，为提高浇筑速度，改善混凝土浇筑质量，采用两套自动化搅拌站，型号*，混凝土运输采用两台混凝土泵，型号分别为HB-60和HB-80。
塑性混凝土渗透性能试验研究
２ １ 年第 ２期 ０１
显 著增 大 。
随着膨 润土掺量的增大 ， 塑性混 凝土 ２ ８ｄ龄期相对渗透系 数 逐渐 减小 ， 当膨润 土掺量 超过 ５ ％ 时 ， 对渗透 系数 反而 但 ０ 相
平 ， 表 １ 见 。
表 １ 影 响 因 素 及水 平
３ 塑性 混凝 土渗透性试验方法及结果
试验仪器采用 Ｚ Ｓ—Ｂ Ｋ Ｘ型微机控 制高精度抗渗 仪。圆台
试 块 上 口直径 为 １５ｍｍ， 口直 径 为 １５ｍｍ， 为 １０ｍ １ ７ 下 ８ 高 ５ ｍ，
组 ６个 。试块拆模后用钢丝刷刷去两端水泥浆膜 ， 然后送入养
增 大。原因是膨润土颗 粒通 过正 负 电荷 作用 能够 吸附大 量 的
水分子 ， 使混凝土 中的大部 分 自由水 分子 变为 化合 水分子 ， 减
小了渗水的过水面积 ， 塑性混凝 土抗渗性能增强 。当膨润土 掺量进 一步增大时 ， 泥用 量减小使胶凝 材料 对骨料 的胶 凝作 水 用 减弱 ， 抗渗性能逐渐 降低 。 随着粉 煤灰 占胶凝材料总量 比率 的增 大 ， 掺粉煤灰 塑性混
量和砂 率分别保持为 ５ ％和 ６ ％ 时， ０ ０ 塑性 混凝 土的抗渗性能相对较好 ； 粉煤灰 等量取代 水泥 ， 随着粉煤灰掺 量的增加 ，
塑性 混 凝 土 ２ 龄 期 的抗 渗 性 能略 有 降低 ， 后 期 抗 渗 性 能 反 而提 高 。 ８ｄ 但
关
键
词 ：正 交试验 ；塑性 混凝 土；渗透性能 ；影响因素
护室 养护 。试块达到 ２ 龄 期后 ， 出并将 侧面清擦 干净 ， ８ｄ 取 然 后在试块侧面用三角刀均匀地刮 涂一层厚 ｌ～ ２ｍｍ的密封材 料（ 水泥加黄油 ， 其用量 比为 ２ ５：１ ３： ） 套上试 模套筒安 ． ～ １，
防渗墙塑性混凝土原状样渗透特性试验
清华大学学报(自然科学版)21/28 1998年第38卷J o urnal of T sing hua U niv ersity (Sci&Tech)第1期第88～91页 防渗墙塑性混凝土原状样渗透特性试验殷昆亭, 张建红, 李锦坤, 濮家骝, 傅文洵†, 靳满常†, 韩国清†清华大学水利水电工程系,北京100084; †北京市水利工程基础处理总队,北京100094 收稿日期:1997-01-30 第一作者:男,1944年生,试验师文 摘 为了检验已运行6年之久的十三陵抽水蓄能电站尾水围堰防渗墙塑性混凝土设计配方的合理性及其施工质量,对塑性混凝土原状样进行了渗透及力学特性的试验研究。
试验是在自行研制的塑性混凝土渗透仪上进行的。
该渗透仪的试样应力状态、渗透条件简单明确,渗透断面确定。
通过量测出某一时段、某一水力坡降下渗出的水量后,可计算出渗透系数。
试验还提供了该塑性混凝土主要的力学指标。
试验结果表明,该塑性混凝土配方设计是合理的,施工质量完全满足了设计要求。
关键词 渗透系数;塑性混凝土;防渗墙分类号 TV 431.9 十三陵抽水蓄能电站建于北京十三陵水库左岸。
它以十三陵水库为下池,上池建在蟒山之上,其目的是为北京地区提供调峰及备用电源。
抽水蓄能电站尾水围堰防渗墙是由塑性混凝土浇筑而成的,其渗透及力学性能是直接关系着电站尾水工程能否顺利实施的关键。
1 塑性混凝土1.1 塑性混凝土防渗墙塑性混凝土是由水泥、粘土、水、砂及石子等建筑材料拌和后浇筑凝固而成的块体[1]。
它具有较低的弹性模量及适中的力学强度,并可节省大量水泥,降低了工程造价。
为此,它已广泛应用于国内外中小水利及其临时工程的建设之中[2,3]。
十三陵抽水蓄能电站尾水围堰防渗墙是由塑性混凝土浇筑的。
围堰防渗墙墙顶高程为92.0m,最大墙高36.0m ,其基础深入基岩2.0m ,墙厚0.8m ,墙顶长270.0m ,墙体面积为6800m 2。
塑性混凝土防渗墙质量评价研究
整理这些参数 ，来判定介质质量 的优劣 ，并提供定量依据 。
为取得声波波 速与强 度的对 应关系 ，在室 内随机抽 取
不同标段 的试 块进行 声波 测试。实测采用 对测法 ，即在 试
块相对 应的两个 面上设 置测试 点 ，读 取声波沿 试块 的旅 行
于 ｉ ０～ ｃ ｓ ×１ ｍ／。
３ 资 料 整理 与解 释
根据外业实测数据 ，按 （） １式计算混凝 土的声波速度 ：
Ｖ＝Ｌ ｔ ／ （） １
在 ｎ标 桩号 防 ０ ７ ．、防 ０＋１０６处墙体 预埋有 ２ ＋１９８ ８．
个 ８ 钢 管孔 ，两 孔 距 约 ８ ｍ ０的 ０ｃ 。
尾水渠是本 电站 的重要组 成部分 ，尾 水渠 防渗墙 Ⅱ ～
Ⅳ标 轴线 长度 ５８ １４ ８ ． ｍ，其 中 Ⅱ标长度 ２２０ １ ２ ３ ． ｍ，Ⅲ标 ９ 长度 １８６３ ６ ．８ｍ，Ｉ标 长度 １ ８ ．５ｍ，防渗墙 位于尾水渠 Ｖ ４ ８ ７
进而计算墙 体顶面混凝土 的声波速度。 对预留的两个孔进 行声波 穿透测 试。施测 时将收 、发
试动弹性模量 的平均 比值 推算测试 墙体混 凝土 的静弹性 模
２ 方 法 原 理 及测 试 技 术
以介质的弹性特 征为基 础 ，进 行声 波测 试 ，以求得 防 渗墙介质 的物 理力学指标 。当声波 在介 质内传播 时 ，与介
质本身的物理力学性 质有 着密切 的关系 ，通 过测取声 波 的
量 ４０Ｍ ８ Ｗ，额定水头 ２． ，正常蓄水位 ４２０ｉ，设计引 ４５ｉ ｎ ３ ． ｎ 用流量 ２２３２ｒ ／，保证 出力 １１ Ｗ，年利用小时数 ５０５ ０ ． ｎ ｓ ３ ５ Ｍ １ ｈ ，年发电量 ２ ．７ ｋ ｈ ４ｃ 亿 Ｗ・。总库容 ４８７万 ｒ ，正常蓄水位 ｒ ６ ｎ ３ 以下库容 ４５４ ｒ 。坝 轴线 长 ６９８ ，采用一级混合开 ５ 万 ｎ ３ ９ ．２ｉ ｎ 发方式 ，即建坝壅水高 １． ，河床式厂房 ，厂后接长 ９０５ ５５ｉ ｎ １
防渗墙体材料研究与应用详述
二期围堰防渗墙体材料研究与应用晏新春阮守照摘要三峡二期围堰防渗墙体采用了柔性材料和塑性混凝土，其施工配合比经过了试验研究、试验设计和应用复核阶段，最后投入实际使用，建成投运以来，经受到1998年8次洪峰的考验，堰体运行正常，说明防渗墙结构采用塑性混凝土和柔性材料防渗墙形式是科学的，墙体材料技术设计是安全合理的。
关键词防渗墙塑性混凝土柔性材料配合比三峡二期上、下游横向深水土石围堰，是三峡工程最重要的临时建筑物之一，其轴线总长2515.44m，最大堰高近90m，设计水位蓄洪量20亿m3。
围堰防渗结构采用混凝土防渗墙上接土工合成材料、下接帐幕灌浆的复合防渗心墙形式，其中上游围堰河床较深的地段采用两道混凝土防渗墙，墙厚1.0m，最大墙高73.13m(第一道墙)和73.35m(第二道墙)，其它地段采用单混凝土防渗墙，墙厚为0.8m 和1.0m。
根据结构计算，柔性材料混凝土的技术指标为：抗压强度R28＝4～5MPa，抗折强度≥1.5MPa，初始切线模量Ei≤1000MPa，渗透系数K＜l×10-7cm/s，渗透比降J＞80。
二期围堰实际完成塑(柔)性混凝土防渗墙共计8.51万m2，其中上游围堰防渗墙4.22万m2，下游围堰防渗墙4.29万m2。
此外，墙下帐幕灌浆1.26万m，上接土工合成材料5.86万m2，以及高压喷射灌浆0.246万m2。
三峡二期围堰防渗墙按原材料的性质具体分为风化砂骨料和天然骨料混凝土即柔性材料和塑性混凝土，其施工配合比经过了试验研究、试验设计和应用复核三个阶段。
1 试验研究阶段从1994年4月开始，三峡总公司技委会先后委托中国人民解放军54776部队，中国水利水电科学研究院，和以长江科学院为牵头单位的专题研究小组(成员单位有葛洲坝集团公司试验中心、清华大学水电系、中国水利水电基础工程局科研所)，开展三峡二期围堰柔性材料混凝土配方的试验研究。
历时二年多，于1996年6月研究成果通过专家审定，并达到设计要求。
塑性混凝土抗渗性试验研究(精)
李清富
( 郑州大学 环境与水利学 院 郑州 450002)
张鹏
( 大连理工大学 土木与水利学院 大连 116024)
摘 要: 在分析塑性混凝土产生渗透原因的基础上, 指出用相对渗透系数评价塑性混凝土抗渗性要 比用 抗渗标号更加合理, 并给出相对渗透系数的测定方法。在大量试 验的基础上, 对影 响塑性混 凝土抗渗性 的因 素进行详细分析, 得出各因素对塑性混凝土抗渗性的影响规律。
抗渗等级的测定方法简单直观, 但是, 塑性混凝
土的抗渗性要远低于普通混凝土, 如果采用抗渗等 级的评价指标, 则相同抗渗等级塑性混凝土的抗渗
塑性混凝土是 20 世纪 90 年代中期开发出的一 种介于土与普通混凝土之间的柔性工程材料, 它是 以膨润土、黏土等掺合料取代普通混凝土中部分水 泥而形成的。与普通混凝土相比, 塑性混凝土具有 弹性模量低、极限应变大、能适应较大变形、抗渗性 能好等特点, 因此, 塑性混凝土被广泛应用在堤坝防 渗加固的连续墙中。由于掺有较多低透水性的黏土 和膨润土, 尤其是对提高塑性混凝土抗渗性起着重 要作用的膨润土, 在水泥掺量很小的情况下, 塑性混 凝土仍具有良好的抗渗性, 这是塑性混凝土被广泛 应用于防渗工程中的一个主要原因。抗渗性是塑性 混凝土的一项重要技术性能。塑性混凝土在配合比 设计上不同于普通混凝土, 普通混凝土是根据所需 强度进行配制的, 而塑性混凝土是根据工程所需要 适应墙身周围材料变形模量和抗渗要求配制的[ 1] 。 因而, 加强对塑性混凝土抗渗性的试验研究, 将会对 实际工程中塑性混凝土的配合比设计及施工有重要 的指导意义。
* 河南省杰出青年科学基金资助项目( 04120002500) 、河 南省高校青 年骨干教师资助计划项目。 第一作者: 李清富 男 1966 年 10 月出生 博士 教授 E- mail: lgflch@ zzu. edu. cn 收稿日期: 2006- 12- 17
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
防渗墙塑性混凝土力学性能及抗渗性能研究
摘要：防渗墙塑性混凝土是一种由粘土、膨润土等原料代替普通混凝土中的部分水泥，与水、石子、砂子等原材料经搅拌、浇筑、凝结而成的，介于土与普通混凝土之间的柔性工程材料。
塑性混凝土具有较低的弹性模量、较大的变形以及较好的抗渗性能等特性。
塑性混凝土的这些优良特性，使得塑性混凝土在水利水电工程中的防渗工程发挥了极为重要的作用。
关键词：防渗墙；塑性混凝土力学性能；抗渗性能
一、塑性混凝土抗压性能的影响因素
抗压性能是衡量塑性混凝土力学性能的重要指标。
材料的种类以及用量、试验条件等，都对混凝土的抗压强度有影响。
本次抗压试验，对塑性混凝土进行抗压性能的研究，探索不同因素对混凝土的抗压性能的影响规律。
对试件进行抗压性能试验，并对试验结果进行对比分析。
试验结果见表1。
表1抗压强度试验结果
(一)水胶比对塑性混凝土抗压性能的影响
性混凝土的抗压强度与水胶比的关系规律同普通混凝土相同，即混凝土的抗压强度随着水胶比的增大而减小。
水胶比是影响混凝土抗压强度的主要因素。
塑性混凝土的抗压性能随着水胶比的增大而降低的机理：随着混凝土的水胶比的增大，除去用于水化反应，混凝土中的自由水含量增大。
在混凝土的硬化过程中，自由水蒸发，混凝土内部不断形成空隙，造成混凝土的缺陷增多，使得塑性混凝土的抗压性能受到影响。
通过分析试验结果，可以得知，塑性混凝土的抗压强度与水胶比呈线性关系。
对试验结果进行线性回归分析，得出塑性混凝土7d龄期、28d龄期的抗压强度与水胶比之间的关系式。
(二)水泥对塑性混凝土抗压强度的影响
根据试验结果，水泥的用量越大，塑性混凝土的抗压强度越大。
由下图可以看出，随着水泥用量的增大,塑性混凝土的7d龄期的抗压强度和28d龄期的抗压强度增大。
混凝土的强度的增长趋势随着混凝土龄期的增长愈发明显。
这是由于水泥用量的增加，使得胶体的强度得到提高，从而增加了塑性混凝土的抗压强度。
其原因是由于水泥为水硬性胶凝材料，即水泥遇水后，会发生水化反应，形成C-S-H等化学物质，从而形成硬化浆体。
(三)养护龄期对塑性混凝土抗压强度的影响
根据试验结果可以看出，随着养护龄期的增加，塑性混凝土的抗压强度有这
明显的增加。
根据朱冠美的研究，塑性混凝土的凝结硬化过程是主要由塑化和固化两个过程组成，而这两过程是统一发展的。
养护前期，主要是混凝土的塑性化过程，在此过程中，掺料中吸水性强的粘土矿物质，主要是蒙脱石和高岭石，遇水膨胀。
不利于混凝土密实结构的形成，导致塑性混凝土的强度降低。
随着时间的推移，塑化作用开始降低，固化作用开始加强。
二、塑性混凝土抗拉强度的影响因素
由于塑性混凝土中掺有膨润土，其抗拉强度比普通混凝土要低。
根据国内外的研究，其抗拉强度一般为立方体抗压强度的1/7~1/12。
在防渗墙工程中，塑性混凝土的强度会随着围压的增大而逐渐增大。
塑性混凝土强度的增加使得防渗墙的安全性随之增加。
在工程中要求塑性混凝土具有较好的变形性能和防渗性能。
同时，抗拉强度为满足工程要求也不能过低。
对影响塑性混凝土抗拉强度的因素进行研究，有利于为实际工程应用提供一定指导。
(一)水胶比对塑性混凝土抗拉强度的影响
水胶比是影响塑性混凝土抗拉强度的主要因素。
在骨料的性能一定的条件下，胶凝体与骨料之间的粘结程度越好，塑性混凝土的抗拉强度越高。
影响胶凝体强度的主要因素是胶凝体的孔隙率和空隙的结构特征，这些因素与混凝土的水胶比有着直接的关系。
有SY-1、SY-2及SY-3的试验数据可以看出，塑性混凝土的抗拉强度随着水胶比的增大而减小。
从表2中可以看出，28d的塑性混凝土的抗拉强度较7d的抗拉强度的增长幅度较大。
(二)水泥对塑性混凝土抗拉强度的影响
胶凝材料的抗拉强度影响着塑性混凝土的抗拉强度。
从图中可以直观的看出，塑性混凝土的抗拉强度与水泥用量有着较好的线性相关关系。
从强度增长的趋势来看，28d龄期的混凝土和7d龄期的混凝土相比，其抗拉强度随着水泥用量的增加趋势更明显。
这是由于随着龄期的增加，塑性混凝土中水泥的水化反应充分进行，使得混凝土的强度有着较大增长。
(三)其他因素对塑性混凝土抗拉强度的影响
根据试验结果可以看出养护龄期以及膨润土的掺量都对塑性混凝土的抗拉强度有影响。
养护龄期越长，胶凝体的强度逐渐增强，使得塑性混凝土的抗拉强度增强。
而掺入膨润土，主要是为了降低塑性混凝土的弹性模量。
膨润土的掺量越大，塑性混凝土的抗拉强度越低，所以，为了保证塑性混凝土有一定的强度，膨润土的掺量要控制在合理的范围内。
三、塑性混凝土的抗渗机理
塑性混凝土的密度随着水泥的用量大幅度降低而降低。
但是塑性混凝土仍然具有良好的抗渗性能。
对其抗渗性能的机理进行分析，有以下几点：
（1）水泥用量减少，但是水泥水化产物产生的网状结构粘结力绝大部分的土粒，能够抵挡渗水作用，使得土粒不被带走，发挥挡水作用；
（2）膨润土颗粒通过正负电荷作用可以吸附大量的水分子。
这一作用可以将塑性混凝土内部的自由水分子变成化合水分子，从而使得混凝土内部的过水面积减少；
五、塑性混凝土抗渗性能的影响因素
利用渗水高度法进行塑性混凝土的抗渗性能试验，记录试验数据，根据相对渗透系数的计算式：
式中：
Kr—相对渗透系数，cm/h；α—塑性混凝土的吸水率；
Dm—平均渗水高度，cm；
T—恒压保持时间，h；
H—水压力，以水柱高度表示，cm；
获得塑性混凝土的渗透系数。
结果见表3。
表3塑性混凝土抗渗性能试验结果
(一)水胶比对塑性混凝土抗渗性能的影响
塑性混凝土的水胶比是配合比设计中的一个重要指标。
根据试验研究，水胶比也是影响塑性混凝土抗渗性能的主要因素之一。
由图 1 可以看出，塑性混凝土的渗透系数随着水胶比的增大而增大，塑性混凝土的抗渗能力随之降低，与普通混凝土的抗渗能力变化规律相同。
图1渗透系数与水胶比之间的关系
塑性混凝土的水胶比越大，在拌合过程中使用的水量越大。
混凝土中的自由水随着用水量的增加而增多。
大量自由水的存在影响着塑性混凝土的硬化过程中
形成的胶凝结构的连续性。
胶凝结构的连续性遭到破坏，引起塑性混凝土的抗渗能力下降。
同时，塑性混凝土的水胶比过大，自由水蒸发过后，造成塑性混凝土内部的孔隙率增大。
塑性混凝土的过渗能力因此而增大，其抗渗性能显著降低。
(二)水泥用量对塑性混凝土抗渗性能的影响
水泥用量是影响混凝土抗渗性能的一个主要因素。
水泥水化、硬化的化学反应式为：
或
即硅酸三钙水化生成水化硅酸（C-S-H）和氢氧化钙（CH）的过程。
水化硅胶为小于1mm的胶体粒子。
当氢氧化钙结晶后，水化硅胶将在硅酸三钙表面形成包裹层，并且随着水化作用的继续进行，水化产物层不断增厚。
水化产物层可以有效地减缓水分的扩散。
(三)外加剂对塑性混凝土抗渗性能的影响
在塑性混凝土中添加适量的外加剂，可以有效改善塑性混凝土的性能。
减水剂的亲水基团吸附有大量的水分子。
这些水分子将水泥颗粒包裹，形成一定厚度的水层。
水层可以使得水泥颗粒之间的滑动性大大增强。
水层的产生导致塑性混凝土中产生大量的独立的微小气泡。
一方面，微小气泡可以有效地阻止混凝土中固体颗粒的沉降以及水分的上升。
另一方面，气泡薄膜也起到了消耗水分、减少自由水的作用。
结语
本文对塑性混凝土的抗压强度、抗拉强度、抗渗性能等方面进行了渗入的探讨。
在本文中，针对水胶比、水泥用量、膨润土掺量、外加剂用量等影响塑性混凝土力学性能和变形性能的主要因素，分析了其对塑性混凝土的各项性能的影响规律及作用机理。
参考文献
[1]王飞.塑性混凝土工作性试验研究[J].山西建筑.2011(20)
[2]万娜.水库土坝塑性混凝土防渗墙设计探讨[J].科技与企业.2011(06)
[3]王四巍,于怀昌,高丹盈,赵利梅.塑性混凝土弹性模量室内试验研究[J].水文地质工程地质.2011(03)
[4]丁国庆,蒋林华,储洪强,朱乔.膨润土种类及掺量对塑性混凝土性能的影响
[J].水利水电科技进展.2011(02)。