义乌江连续梁桥长索单端张拉问题研究
义江大桥连续梁悬臂挂篮施工方案
桂林市临桂至苏桥公路工程第五合同段义江大桥1×（20+35+60+35+20）m 上部结构施工组织设计编制人:审核人:批准人:江西际洲建设工程集团有限公司桂林市临桂至苏桥公路第五标段项目经理部二零一零年十月二十六日上部结构施工组织设计第一章编制依据及原则一、编制依据1、业主下发的桂林市临桂至苏桥公路工程第五标段施工图纸、招标文件等。
2、国家现行的施工技术规范、操作规程、预算定额及交通部颁发的《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80/1-2004）。
3、工程数量及分布、施工布局、地方交通、地方材料等情况。
4、现场踏勘调查、搜集的有关相关的地形地貌、水文地质、气候条件等资料。
5、我集团拥有的科技成果、管理水平、技术装备、队伍素质、机械装备、财务实力及多年来在公路工程施工中积累的施工经验。
二、编制原则1、根据工程实际情况，围绕重点项目周密部署，合理安排施工顺序。
2、采用平行流水及均衡施工方法，运用网络技术控制施工进度，以重点工程义江大桥、大洲河桥为主线，以路基等为辅线，抓住关键线路，确保工期兑现。
3、制定切实可行的施工方案、创优规划及安全保证措施，确保工程进度和施工安全。
4、合理配置生产要素，优化施工平面布置；有利于施工、管理、节约用地，减少工程消耗，降低生产成本。
施工过程严格贯彻“不破坏就是最大的保护”的环保理念，尽量节约用地或少占耕地，保护沿线周围环境，努力做好减少水土流失及消防安全工作，创建文明施工工地。
5、选派经验丰富、技术水平高的管理人员和技术人员组成强有力的现场机构，安排有同类或类似工程施工经验的专业队伍，按照业主要求组织专业化施工。
6、贯彻ISO9002标准，健全工程质量保证体系，完善质量管理制度，建立质量控制流程，抓住关键工序及特殊工序，用以实施和控制本合同工程，把本工程建成优良工程。
7、坚持推广应用“四新”成果的原则。
在施工中积极推广应用新技术、新材料、新工艺、新设备，发挥科技在公路建设中的先导作用。
预应力混凝土桥梁施工质量 控制及张拉过程中所出现质量问题的原因分析
预应力混凝土桥梁施工质量控制及张拉过程中所出现质量问题的原因分析桥梁预应力混凝土结构是充分利用材料的高强度性能，有效防止混凝土裂缝，减轻结构自重，增大桥梁跨径、刚度，同时有行车舒适等优点，为了保证安全可靠的建好每座桥梁，桥梁的施工控制将变得非常重要，而桥梁预应力施工作为预应力桥梁施工中极为重要的一环，无论是从设计、施工等环节都应该进行严格的控制，因为其直接影响今后的运营安全、桥梁使用寿命等问题，在桥梁施工中是一项极为重要的工序。
第二章预应力混凝土施工工序预应力混凝土施工流程：锚具及钢绞线检验合格预应力梁底模安装非预应力钢筋安装按设计坐标及高程焊接波纹管定位支架安装波纹管及排气管安装锚垫板及螺旋筋预应力工程隐蔽验收浇筑混凝土并养护钢绞线下料编束预应力钢绞线穿束拆除模板张拉设备及仪表配套校验安装锚板及夹片安装千斤顶预应力筋张拉锚固张拉质量检验预应力孔道压浆切除多余长钢绞线封堵锚具孔转入下道工序施工。
其中预应力孔道压浆宜在预应力束张拉完毕后尽早进行，一般预应力混凝土构件，在张拉完毕，停10小时左右，观察预应力钢材和锚具稳定后，即可进行。
第三章施工质量控制内容及影响因素预应力混凝土桥梁的施工控制包括结构变形控制、结构应力控制和结构稳定性控制。
线形控制就是严格控制每一节段的竖向挠度及其横向位移，保证成桥后的线形趋于设计线形；内力控制则是控制主梁在施工过程中以及成桥后的应力，尤其是合龙时的控制，使其不致过大而偏于不安全，并符合设计要求；桥梁的稳定性不仅包括桥梁的稳定计算，还包括施工各阶段结构构件的局部和整体稳定。
3.1预应力材料的质量控制严把材料质量关，采用信誉好质量好的厂家产品。
产品要有出厂合格证，质量检测报告，对到场材料进行检验，其强度、刚度、严密性及螺旋压接缝咬合牢度等各项指标均达到质量标准方可使用。
加强对波纹管的保护减少对其损伤。
减少电焊作业。
在普通钢筋骨架成型后再铺设波纹管，用振捣棒振捣混凝土时，要避开波纹管，波纹管接头。
V型墩水平预应力索单端张拉工艺研究
２０ 年 ０８
第 １卷 第 ５ ８ 期
收稿 日期 ：０ ８０１０ ２０ － － ９ －
Ｖ型墩水 平预应力索单端 张拉 工艺研究
李英俊 胡 国伟 ｚ ，
（． １中铁三局集团有限公 司桥隧分公司 ， 河北邯郸 ，３ ６ ２ ２中铁ｊ局集 团有限公司技术开发部 ， ０ ５０ ；． 山西 太原 ，３０ １ ０００ ）
摘 要 ： 客 运 专 线铁 路 桥 梁 工程 为 例 ， 绍 了 Ｖ 型墩 斜 腿 水 平 预 应 力 索单 端 张拉 工 以 介
艺原 理 和 工 艺 流程 等 施 工控 制过 程 。
关 键 词 ： 型墩 ； 应 力 ； Ｖ 预 张拉 工 艺
中 图分 类 号 ： ４ ３２ Ｕ ４．
文 献 标 识 码 ： Ａ
阳路北 园街 ２ ４号 ，３ ０ ６ ０００ ．
量大于泄水 流量时 ． 便会产生滞洪雍水 。 有时为了减轻下游的洪水负担 ．
Ｄｉｃ ｓｉ ｎ ｏ ｈ ｅ ｉ ｅ ｔ ｔ ｎ ｏ ｅ ｈ ｓ ｒ ｏ ｒａ ｄ ｔ ｅＰｒ ｖ ｎ ｉ ｎ Ｍ ｅ ｓ ｒ ｓ ｓ ｕ ｓｏ ｎ ｔ ｅＳ ｄ ｍ ｎ ａ ｉ ｆ ｎ ｅＲｅ ｅ ｖ ｉ ｎ ｈ ｅ ｅ ｔ ａ ｕ ｅ ｏ Ｆ ｏ
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２ 施工 工艺
２１ 工艺 原 理 ．
、 』 … 瞳 ｊ ｊ …
Ｉｊ － 乙 １ ’ 一
一
＊ Ⅱ － 城
— — 一
拱组合桥 ． 外侧 斜腿与水平面 的夹角为 ３ ．。内侧斜腿与水平面 的夹角 ４６ ， 为 ４ ．。均采用单箱双室箱形截面。斜腿采用落地支墩与水平预应力索 ６４ ， 张拉相结合的施工方法 ． 同一层 混凝 土可不对称浇筑 ． 水平 预应力索共 设 置二层 ． 采用 ｄ３ ｍ精轧螺纹钢筋 ， ２ａ 布置在 斜腿截面外腹 板和 中腹 板上 ， 中第一层水平 预应力索设 在第二层混凝土 内， 其 第二 层Ｉ 晦时水平 预应力索设在第三层混凝 土内， 两层的总张拉力分别 为 ｌ ０ ． ０ｔ均分两 ０ 次张挝 ． 每层布置 ２ ２条拉索（ 见图 １ 。 ） 采用水平预应力索单端 张拉工 艺具有 以下 特点 ：施工工艺简单 ． 可 操作性强 ； 水平预应力索张拉 时 ． 安装有荷载传感器 ． 以监控结构和预应 力索实际受力 ， 保证 了施 工安 全可靠 ． 而且为调整 ｖ型墩斜腿的应 力分 布提供实测数据 ； 内部张拉预应力索 可以减 少斜腿外 部临时墩 和支架 的 用量 ， 节约 成本 ． 节省工期 。
单端张拉与两端张拉施工方案对比分析
单端张拉与两端张拉施工方案对比分析龙腾大道跨九华河大桥工程主桥箱梁横梁预应力原图纸采用的是后张法预应力单端张拉，现考虑外模使用的是钢模板，必须先穿钢绞线，再拆除模板，施工时开孔难度大，拆模时对钢绞线有损伤的可能性，且施工时必须按顺序施工,这样施工进度肯定较慢。
我部建议使用两端同时张拉方案，即先拆除模板再穿钢绞线，同时施工,则进度将大大加快。
现我部对单端张拉与两端张拉施工方案进行对比分析：1、预应力现场施工的实验统计与分析1.1 张拉实验组织与策划本实验以主桥的A节段和B节段的横梁作为研究对象，其中A节段设计为一端张拉，B节段设计为两端张拉。
主要从以下几个方面进行：施工成本、工程进度、施工效果。
实验中，我们在A节段随机抽取20束横梁钢绞束，在B节段也随机抽取20束横梁钢绞束，A、B两节段的两个实验段同时开始实验。
为保证实验的同步性、连续性和精确性，在实验开始前，机电管理人员要对两个试验段的机器设备以及接线用电做一次全面仔细的检查，确保在实验过程中不会机器和用电故障导致实验中断。
并且请安全管理人员对现场安全防护进行仔细排查，确保现场的安全文明施工标准规范。
由于预应力张拉属于特种作业，张拉过程必须严格按照规范要求来操作，张拉工人必须系好安全带，千斤顶正后方必须竖放2-3块厚木板，周围1平方米范围内严禁站人，张拉过程中必须有安全员全程监控。
实验开始前，工作人员将两个实验小组所需的实验机械材料用量，以及人员配置做了详细统计，统计情况如下表1和表2。
表1 机械材料用量统计机械材料油泵车（辆）千斤顶（台）三孔锚环（个）喇叭口（个）夹片（个）一端张拉1 1 20 20 60 两端张拉2 2 40 40 120表1为机械材料的用量统计，两端张拉所需的机械材料用量为单端张拉的一倍。
表2 施工人员配置统计人力配张拉工木工管理人员质检员安全员置单端张3 4 1 1 1拉两端张6 / 2 2 2拉表2为施工人员配置统计表，两端张拉除木工外其他人员配备为单端张拉的一倍。
连续刚构施工技术
第一编总体施工方案第一章工程概况一、工程简介1、结构型式涪陵乌江大桥是渝怀铁路三跨乌江第一跨，桥长409.35m，起于DK137+194，止于DK137+603.35，其主跨布置为(66+128+66)m 预应力钢筋混凝土连续刚构。
梁体为单箱单室变高度变截面箱梁结构，墩顶处梁高8.8m，跨中及边跨梁端处高4.4m，梁体下缘除中跨中部34m梁段和边跨端部19.7 m梁段为等高直线(梁高4.4m)外，其余梁段半径R=212.314m的圆曲线。
梁体全长261.4m。
箱梁顶板宽8.1m，底宽6.1 m，除梁端附近区段外，顶板厚0.5 m，底板厚0.4～0.9 m，腹板厚0.4～0.7m。
设计上分两个T构对称悬臂灌注施工，全梁共分69个节段，其长度分别为0#段12m，共两段，１#～4#段(１′～4′段)长度3m，共１６段，5#～10#段（5′～10′段）长度3.5m，共２４段，11#～16#段（11′～16′段）长度4m，共24段，跨中合拢段（17′段）长度2m，边跨段（18#段）长度3.7m，共２段。
梁部混凝土设计标号Ｃ50。
0#段砼量最大为334m3，悬灌最重段147t，边跨合拢段163.2t。
(梁段布置如图)2、梁部钢筋及预应力（1）普通钢筋梁部普通钢筋用量300t(不包括各种预埋件，如挡碴墙，路缘石钢筋等)环框主筋为Φ16，纵向及连系筋为υ6、υ10，钢筋最小净距84mm，顶板纵向钢筋在腹板上方净距最大（0#段）291mm，最小（直线段）141mm，腹板内纵向钢筋为双侧布置，最小净距298mm。
顶板，底板各为双层网片，环框钢筋间距为150mm。
0＃段钢筋量最大为22t。
（2）预应力筋设计梁体按照全预应力设计，在纵、横、竖三个方向设置预应力。
预应力筋有两种：Φ15.24高强低松驰钢铰线，用于纵向预应力和顶板横向预应力束，其抗拉强度标准值f p k=1860Mpa技术标准符合ASTMA416-90a。
义乌江连续梁桥长索单端张拉问题研究
２ 张拉方 案的改变
若将 原设 计 的 两端 张拉 改为 单 端 张 拉 ， 可 则
表１
变 钢 束 编 号 更
工， 而且使得引桥的支架 、 模板数 由原来的 ４ 套减
傅 工 范
（ 义乌市交通设计院 ， 浙江 ３ ２０ ） ２ ０ ０
提
要
立足 于工程 实际 ， 过理 论计 算 分析 了长 索单 端张拉 的可行性 ， 对单 端 张拉对 结构 所产 生 的 通 针
影响 进行 计 算 ， 为长 索单 端张拉 在 工程 上 的应 用提 供 理论 支持 。 另外通 过现 场试 验 ， 出长 索单端 张拉 找 过程 中无 法理 想 实现 双控 这一 通病 产 生的 原 因， 并为 如何避 免 类似 问题提 出了建 议 。 关键 词 长 索 ， 端张拉 ， 单 双控
维普资讯
Ｓ ｒ ｃｕ ａ ｎ ｉ ｅ ｒ １ ２ Ｎｏ ３ ｔｕ ｔ ｒ ｌＥ ｇｎ ｅｓ Ｖｏ ． ２， ．
・ ６・ ９
Ｅｎ ｉ ｅ ｒｎ ｏ ｓ ｕ ｔ ｎ ｇｎ ｅ ｉ ｇ Ｃ ｓ ｔ ｃｉ ｒ ｏ
对象 ， 通过 理 论 计 算 以 及 现 场 试 验 ， 大 于 ２ ｍ 对 ５
义乌 阳光 大桥 位 于浙 江 省 义 乌 市 ， 东 阳 一 是
＋ ５＋６ （ ， 桥采 用 变 截 面 预 应 力 混 凝 土 连 ９ ２ ｍ） 引
续 箱 梁 ， 部跨 径组 成 为 ３×３ 全 ０＋６ ９ ２＋ ５＋６ ４ ２＋
× ０ ｍ） 见 图 １ ３（ ， 。机 动 车 道 、 机动 车道 主 跨 均 非
⑥
该 桥原 设 计 方 案 采 用 两 端 张 拉 工 艺 进 行 张
拉 。 由于义 乌 城 市 发 展 需 要 ， 桥 在 ２ ０ 该 ０ ４年 １ ０ 月 ２ 日前 必 须通 车 ， ０ 工期 十分 紧 张 。但 是 ， 由于
双端张拉与单端张拉对预应力损失的影响对比
式（1）反映了张拉端至锚固端因管道摩阻引起的预应力损 失，预应力筋从AB 传力到锚固端WX 损失了652.755kN，预 应力剩余2471.196-652.755=1818.441（kN）。 3.2 钢绞线回缩、锚具变形和接缝压缩造成的预应力损失
在完成张拉后对锚具进行锚固的过程中，锚垫板和锚 具会受到过大的压力，产生较大变形，且钢绞线会向内产 生回缩，从而导致预应力损失。在实际分析时，由于钢绞 线张拉过程中锚固端的垫板和锚具在张拉时已经被压密， 因此只需考虑张拉端的应力损失即可。另外，钢绞线回缩 时，还会受到和张拉摩擦力反方向的摩阻力，应力损失为 σl2。在实际计算过程中，需要考虑钢筋回缩、锚具变形等 引起反摩阻力后造成的预应力损失[3]。在实际计算过程中， 按照式（2）计算因接缝压缩、钢绞线回缩、锚具变形、造 成的预应力损失。
（4）其他参数 根据设计要求，张拉控制应力0.73fpk=1860×0.73 =1358MPa，F 3共13根钢绞线，钢绞线回缩量单端取 6mm；根据钢绞线检测报告，实际钢绞线的弹性模量是 1.95×105MPa，钢绞线截面面积为140mm。
3 单端张拉预应力损失及伸长量计算 3.1 孔道摩阻引起的损失
总487/488/489期 2019年第01/02/03期（1月）
双端张拉与单端张拉对预应力损失的 影响对比
许大垒，张冰，贾久冲，李泽民，胡少涛
（中交路桥华南工程有限公司，广东 中山 528400）
摘要：在预应力施工规范上大多都是要求使用双端张拉的方法，但在实际施工中，也有很多不能做到双端张拉。以实际工程
表1 锚具变形、钢绞线回缩和接缝压缩取值（单位：mm）
锚具、接缝类型
ΔJ
锚具、接缝类型
ΔJ
单端张拉条件下预应力孔道摩阻损失测试研究
［６］ ＧＢ ５０６６６—２０１１混 凝 土结 构 工 程 施 工 规 范 ［ｓ］．
四ＪＩ ｌ建 筑 第 ３６卷 ２期 ２０１６．４
２５７
Ｎ１ｂ Ｎ３
９—７，ｔ，５
９ — ７
金 属 波 纹 管
９—７击５
６３３
６４０ ６４９
Ｎ５ １１—７＋５
８０６
７．３５
７．５０ ７．６９
７．５Ｏ
６３８
６１０ ６２８
６１０
７．１６
７．２０ ７．３８
７．２０
６０８
６０８ ６３３
６０８
６．８５
７．Ｏ９ ７．３８
的函数 ，由多元函数微分叠加原理有 ：
ＯＡｌ
０ ￡
＋ ｄ
） ：
＋ 幽
（４）
某城际铁路 ３２ ｍ支架现浇箱梁 的预应力管道 采用金属 波纹管成型管道形式 ，钢束与管道壁之 间的摩 阻系数规范值 为 ＝０．２３，偏 差 系 数 ＝０．００２５，选 择 Ｎｌａ、Ｎ１ｂ、Ｎ３和 Ｎ５ 束进行 了管道摩 阻测试 。箱 梁 的管道 摩阻测 试基 本数 据见 表 １，管 道 摩 阻 测 试 数 据 分 析 见 表 ２。
旖＝ｌ：蟪 蟊畦 术妒０
根据式 （１），由弹 性变 形理 论 得钢 绞 线微 段 的伸 长
式 （４）为 和 的方程 组。取设 计值 和 为初 始
量 为 ：
值 ，即 （Ｏ）＝ ｄ， （０）＝ ｄ，则 ，ｄ（△ ｚ．（０） ＝ Ｉ△１ 一
ｄ（△） ＝ ｄｘ ＝ ８－（￣Ｏ＋ｋｘ）
７．Ｏ９
６２６
６１９ ６３７
６７５
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备注
两端 两端 两端
束数
２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２ ２
规格
１ ２ｘ尸１ ５ ． ２ ４
１ ２ ｘｇ ｌ １ ５ ． ２ ４ １ ２ｘ尸１ ５ ． ２ ４
单束长
４ ７ ７ ５ ． ６ ４ ７ ７ ６ ． ６ ４ ４ ８ １ ． ０ ４ １ ８ Ｂ１ ３
３ 施工中出现的问题及试验分析
３ ． １ 问题的出现
摩阻损失值。 ３ ． ３ 试验结果及数据分析
长索预应力的张拉工艺， 虽然在很多大跨径 的桥梁建造上都已获得成功运用， 但是由于发展 时间不长， 存在着不完善之处， 应用中时有发生无 法达到设计与施工的一致， 特别是在实际的荷载 情况、 材料性质、 施工条件、 施工步骤的影响下， 以 及在其他客观因素的影响下， 实际数据与理论计 算不符的情况也是屡见不鲜。而且， 工程中可能 遇到的这些问题难以单纯地从理论上预测。这些 问题的存在， 促使广大的科研工作者进行不断的 理论研究 ， 设计工程师和施工工程师们也根据工 程实践积极寻找答案， 从而使得长索张拉在工程 应用中逐渐成熟起来。 本工程按照设计变更要求组织施工， 对主桥 义乌岸左幅机动车道边跨预应力索进行张拉时，
Ｂ１ ４
２
２
２
单端 单端
单端
１ ２ ｘ ０１ ５ ． ２ ４ ７ｘ州１ ５ ． ２ ４
７ ｘｇ ＇ １ ５ ． ２ ４
两端
两端 两端 两端 两端
１ ２ ｘ ０１ ５ ． ２ ４
７ ｘｏ ＇ １ ５ ． ２ ４
４ ７ ７ ５ ． ６ ４ ７ ７ ６ ． ６
４ ４ ８ １ ． ０
口亡 〕 ｒｌ 一 功 一 ９
摩阻试验成果
理论张拉控 预应力损失
（ ｋ Ｎ）
３ ５
ｍ
拜
匡 一Ｂ
张力（ ｋ Ｎ ） 制力（ ｋ Ｎ ）
９ ２ ７ ． ７ ５
｝ ２ １ ． ７ ７ ５ １ ０． ５ ４ ３ ２
出 现钢束实际伸长量与Ａ值取为０ ． ２ ５ 时的理论 伸长量有偏差的情况， 偏差量达到 一 ２ ５ ％ －－
两端张拉改为单端张拉变更明细表
变 更 后
钢束编号
Ｂ ５
Ｂ ６
束数
２ ２
规格
１ ２ｘ 尸１ ５ ． ２ ４ １ ２ ｘ ｇ ） １ ５ ． ２ ４
１ ２ ｘａ ＇ １ ５ ． ２ ４
单束长
４ ７ ７ ５ ． ６ ４ ７ ７ ６ ． ６ ４ ４ ８ １ ． ０ ４ １ ８ ３ ． ８
４ ７ ７ ５ ． ６ ４ ７ ７ ６． ６
ｐ ｒ ｏ ｐ ｏ ｓ ｅ ｄ ．
Ｋ ｅ ｙ ｗ ｏ ｒ ｄ ｓ ｌ ｏ ｎ ｇ ｔ ｅ ｎ ｄ ｏ ｎ ， ｏ ｎ ｅ － ｅ ｎ ｄ ｔ ｅ ｎ ｓ ｉ ｏ ｎ ， ｄ ｏ ｕ ｂ ｌ ｅ ｃ ｏ ｎ ｔ ｒ ｏ ｌ ｔ ａ ｒ ｇ ｅ ｔ
１ 工程概况
义乌阳光大桥位于浙江省义乌市， 是东阳 － 义乌一级公路上一座跨越义乌江的大型桥梁， 桥 梁全长４ ４ ２ ． ０ ４ ｍ ， 机动车道、 非机动车道主跨均采
４ ７ ０
张拉， 变更后底板索Ｂ ５ 一 Ｂ ８ ， Ｂ １ ３ 一 Ｂ １ ７ ， 顶板合
龙索 Ｂ Ｔ ｌ 一 Ｂ Ｔ ３ 共１ ２ 组２ ８ 索在张拉时由原来的
两端张拉改为采用单端张拉。索位布置见图２ ０
１ ９ ７ ． ５
１ ８ ２ ． ５ ４ ７ ０
１ ８ ２ ． ５ １ ９ ７ ． ５
单端 单端
９ｘ尸１ ５ ． ２ ４
表２
项目
１ ２ ３ ４ ５
两种情况下工期安排对比
两端张拉方案工期安排
２ ０ ０ ３ ． １ １ ． １ ５ －２ ０ ０ ４ ． ４ ． ３ ０ ２ ０ ０ ４ ． ４． ３ ０ － ５ ． ２ ０ ２ ０ ０ ４ ． ５ ． ２ ０ －９ ． ２ ０ ２ ０ ０ ４ ． ９ ． ５￣１ １ ． ５
・９ ６・
Ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ Ｃ ｏ ｓ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ
对象， 通过理论计算以及现场试验， 对大于２ ５ ｍ 的长索由两端张拉变更为单端张拉的一些关键问
题进行探讨。
２ 张拉方案的改变
若将原设计的两端张拉改为单端张拉， 则可
表１
变 更 前
据此制定新的施工方案。原两端张拉方案和现单 端张拉情况下的拉索变更工期方案对比见表 １ 和 表２ 。由表中可以看出， 新方案不但可以在主桥 边跨合龙段预应力张拉前开始引桥连续箱梁的施 工， 而且使得引桥的支架、 模板数由原来的４ 套减 少为新方案的２ 套， 简化了施工过程， 降低了工程 附加费用。
０ — 从张拉端至计算截面曲线管道部分
切线夹角之和０ ． １ ８ ９ ， ｒ ｒ （ Ｒ ） ； ｋ — 管道每米局部偏差对摩擦的影响系
数， 假定为０ ． ０ ０ ３ ；
— 从张拉端至计算截面的管道长度。
表３
实测固端
浇施工 。
图 １ 义乌阳光大桥立面图
该桥原设计方案采用两端张拉工艺进行张
拉。由于义乌城市发展需要， 该桥在 ２ ０ ０ ４年 １ ０ 月２ ０日 前必须通车， 工期十分紧张。但是， 由于
张拉工艺的要求， 引桥连续箱梁施工必须安排在 完成主桥边跨预应力张拉后才能进行， 施工上如 能实现主桥施工同引桥箱梁施工的并行， 工期就
２一 １ ６号块挂篮施工
引桥箱梁施工
引桥桥面系施工 施工所需最少设备
提前 １ 个半月 节约 ２ 套支架、
模板
６
主跨投入８ 套挂篮、 引桥４ 套
支架 、 模板
主跨投入 ８ 套挂篮、 引桥 ２ 套 支架、 模板
根据表２ 的比较， 要完成要求的工期目 标， 需 对主桥边跨合龙段的张拉工艺进行变更。原设计 图纸边跨合龙预应力钢束采用两端张拉工艺进行
３ ０ ％。发现问题后 ， 现场施工管理组就张拉情况 进行详细地调查， 排除了张拉设备的标定问题以 及锚具质量问题， 并进行了力学试验， 排除了钢绞 线的松弛率超限等材料问题。在全面分析了能够 产生这种偏差的种种原因后， 根据专家会议意见 进行现场摩阻试验， 以确定伸长量不足问题是否 是由于单端张拉索的实际孔道摩阻力大于理论计 算时的孔道摩阻力所造成的。
Ａ ｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ Ｂ ａ ｓ ｅ ｄ ｏ ｎ ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ａ ｌ ｅ ｘ ａ ｍ ｐ ｌ ｅ ， ｔ ｈ ｅ ｆ ｅ ａ ｓ ｉ ｂ ｉ ｌ ｉ ｔ ｙ ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ｗ ａ ｓ ｄ ｏ ｎ ｅ ｔ ｈ ｒ ｏ ｕ ｇ ｈ ｔ ｈ ｅ ｏ ｒ ｅ ｔ ｉ ｃ ａ ｌ ａ ｒ ｉ ｔ ｈ ｍ ｅ ｔ ｉ ｃ ｏ ｎ ｏ ｎ ｅ －
第２ ２ 卷第 ３ 期
２ ０ ０ ６年 ６月
结 构 工 程 师 Ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ａ ｌ Ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｓ
Ｖ ｏ ｌ ． ２ ２ ， Ｎ ｏ ． ３
Ｊ ｕ ｎ ． ２ ０ ０ ６
义乌江连续梁桥长索单端张拉问题研究
傅
范 工
浙江 ３ ２ ２ ０ ０ ０ ） （ 义乌市交通设计院，
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图２ 索位布置图
・ 工程施工 ・
结构工程师第 ２ ２ 卷第 ３ 期
取３ 次压力差的平均值 尸 ： ； 则尸 ， 一 尸 ： 即为孔道
可有保证。 现行公路桥涵施工规范规定， 曲线预应力钢 材或长度大于２ ５ １ ｎ 的直线预应力钢材， 宜在两端
张拉。由于义乌阳 光大桥主桥边跨预应力钢束束 长基本都大于２ ５ ｍ ， 为了避免单端张拉可能带来
的意想不到的问题， 本文以义乌阳光大桥为研究
Ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ａ ｌ Ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｓ Ｖ ｏ ｌ ． ２ ２ ， Ｎ ｏ ． ３
长索预应力结构孔道摩擦损失在总预应力损 失中占主要部分， 而且钢索越长， 施加的应力越 大， 摩阻损失就越大； 合理准确地计算孔道摩擦损 失是长索预应力结构设计的关键问题。从表中可
以看出， 摩擦系数的工程实测结果均小于０ ． ５ ５ ，
满足规范要求。将现场试验实测摩擦系数与理论 计算的摩擦系数进行比较， 确认造成伸长量不足 的原因是设计计算时取用的摩擦系数值偏小， 设 计时理论计算伸长量过大。根据实测摩擦系数进 行计算， 所得计算长索伸长量与施工中实测伸长 量偏差满足规范要求， 其余部分预应力均张拉成 功， 达到了设计的双控要求。
４ １ ８ ３ ． ８
４ １ ８ ３ ． ８ ２ ９ ２ ３ ． ６ ２ ９ １ ９ ． ４ ２ ５ ６ ９ ． ４
２ ２ １ ９． ２
０
４ ４ ０
单端
单端
Ｂ Ｔ ｌ Ｂ Ｔ ２ Ｂ ７ ３
９ｘ州１ ５ ． ２ ４ ９ｘ州１ ５ ． ２ ４
２ ９ １ ９ ． ４
２ ５ ６ ９ ． ４
两端 两端
４ ４ ２
用变截面预应力混凝土连续箱梁， 跨径组成为 ６ ２ ＋ ９ ５ ＋ ６ ２ （ ｍ ） ， 引桥采用变截面预应力混凝土连
续箱梁， 全部跨径组成为３ ｘ ３ ０ ＋ ６ ２ ＋ ９ ５ ＋ ６ ２ ＋ ４
ｘ ３ ０ （ ｍ ） ， 见图 １ 。机动车道、 非机动车道主跨均 采用挂篮分阶段施工， 引桥采用钢管排架、 立模现
２ ０ ０ ４ ． １ １ ． ５、１ １ ． ３ ０
单端张拉方案工期安排
２ ０ ０ ３ ． １ １ ． １ ５ －２ ０ ０ ４ ． Ｃ３ ０
工期对比 相同 相同 相同 提前 ４ 个月
施工准备及下部构造
１ 号块施工
２ ０ ０ ４ ． ４ ． ３ ０ － ５ ． ２ ０
２ ０ ０ ４ ． ５ ． ２ ０一 ９ ． ２ ０ ２ ０ ０ ４ ． ４ ． ３ ０ －８ ． ３ １ ２ ０ ０ ４ ． ９ ． ２ ０一１ １ ． ２ ０